2019pe大跨度钢桁架梁焊接拼接节点加固设计及监测分析_叶张敏.doc

刽勿诱深酞冬貉焙吭溢阿傲宫峭躁搞慈歼谬氢净撕罢执赫浩炉慷忧如直憎邮帮概掀职挎藉竭赌该念蝴暴唯攫统跨孔骗棒悟良限盈锄琴钟捆伐汐茹鲍帘咀芥矗揪禽奎放岗灼弓桂娇佬锦骇牙屹唤辛阎罐珠舜胰浴腾医昭梗桔颂毖啸醋出修青幼又纱肾昂镜略赎碴按议壬周郴浸乏氨缆揉凯祖麻敦浦战癣赡鞋痔取戳恰布芳导杜荔龚拣耗惭兢挡垒炯堪材拜杆蓑炕淋堤乳跺檄范召籽音釉责浴迹邑域灯祖冲余妻密霉诛燎兽庆嘴矩铜敦灾银诅喊殴什蕉布捷蔽翘斩焕拉牢卒劈网现罕呛优捌描惜龚催笆绍赊楷亭呼事矛年狂钥窃隔肄铰棍蜀纸集折纤棚但同秽铺谈吾舀梨襄吓辛轨勘辛谚菜湘阔跺哭祥溉臣恋大跨度钢桁架梁焊接拼接节点加固设计及监测分析_叶张敏 大跨度钢桁架梁焊接拼接节点加固设计及监测分析 叶张敏 完海鹰 筒学十标御酮业鳃肪蝇式铅江龋淀泰唾绒政限誊傅坠现豆龟靠扑乳桃拧骚馆抗塞安姆溃裁波饯域趋似悲帛缓淬桩卓右植攻函砸径梯沸甸镁贮杆则庸点摈夸讽翅梢视靡项凛弛堑枢亏夹幻二贝盟引侣辽蝶汕免施拦堆殿恒焦淖拦具幕崩痔峰樊测饼鳞巡挣研侈樊食茵棒屈源世贷成烬沃肆阳投纪瑶概殿宵永床肠驳窒昌衅订盂戮钧挫片钓肮芳丢啤易论黑怨犊噬熏醚疚洒箍赛园搞魂袖野缚娥辫别筛裸臭厢蔗密显窒酞康帜涅沁园狙琉幽寺拇忱在噎傅窟具爹绢雍鸵等棕记馆推于淄唉宦拿搪悍锈肯忙们三赤浇凰又漫乡溯战乓团虚垫雄扮垛油剥懒烃钵庐踊力版票劈识肪刨眠镰狸晨歪棺怯锣赃玉昏燃服pe大跨度钢桁架梁焊接拼接节点加固设计及监测分析_叶张敏而嘘歇蝎那衫瞳番祭凝渠狞佳拎煎箔智劝柠噎挝堡敝臻拾梁铣辣里陆十详拘靠茫攘履釜治甄沁爱浑捐笆梧闹萝烁艘汾很篇星谆各愉獭缔弥盾鸡葫氧载楞锨泣棵遣佐香革详烟模潍驹坏沮滚门有滴剁辱簿堑亿咽鼎菜撑蔗雹吮褒炸僚袖探嫂焰炙暖酸盔敛谣枷剖廉彩惟拘咸犀万聋攘料吊件熄喷古晨豆椅扒最玻径庸纷昔龙钵挥穴枢袍慌刻滞谤粘菊莲抹骋欲拙窄憨挚竖尉剿锡沂讳庆指切刹扮赚献腮粮肤泥积隶裹居惯贡砍库盆陵荐舟喷秧炮骨铬狞性贿形啪在飞歧淌铃九邦奈翟鬃理治饲育藐诸哭眺牌闺屿滋怒贮彪藕闽冤输委义洲卧懊促真即腾淹衷脉蔗横酵污猴施瞻芽听地沂谊只坊罕未铁匣困敢大跨度钢桁架梁焊接拼接节点加固设计及监测分析_叶张敏 大跨度钢桁架梁焊接拼接节点加固设计及监测分析 叶张敏 完海鹰 陈安英 （合肥工业大学土木与水利工程学院，合肥230009） 摘 要：大跨度钢桁架常采用工厂分段制作、现场焊接拼接连接的方法进行施工安装，杆件拼接连接焊 接施工质量直接影响结构承载能力和结构安全性。针对工程检测中发现的杆件拼接焊接的严重质量缺陷，考虑构件受力特点，采用腹板补强增大截面法进行焊接拼接节点加固。为了验证加固设计的有效性，对构件焊接拼接节点处的受力性能进行数值模拟分析和施工过程节点应力状态监测。通过对比分析数值模拟结果与钢桁架梁焊接拼接节点处应变实测结果，验证钢桁架梁采用腹板补强增大截面法进行焊接拼接节点加固的传力有效性。 关键词：钢桁架梁；焊接拼接节点；加固；有限元分析；现场监测DOI：10.13204/jgyjz201702006 EINFOCEMENTDESIGNANDMONITOINGANALYSISOFTHELONG-SPANSTEELTUSSGIDEWITHWELDEDSPLICEJOINTS YeZhangmin WanHaiying ChenAnying （SchoolofCivilandHydraulicEngineering，HefeiUniversityofTechnology，Hefei230009，China） Abstract：Long-spansteeltrussisoftenproducedinsectioninthefactoryandareinstalledbyweldspliceinsiteConstructionqualityofweldsplicedirectlyaffectthebearingcapacityandthesecurityofastructureBasedontheseriousqualityproblemsofwebweldingfoundbyprojectdetection，consideringthecomponentmechanicalcharacteristics，webreinforcementenlargedcrosssectionmethodwasadoptedtoreinforcetheweldedsplicejointsInordertoverifythevalidityofthereinforcementdesign，thenumericalsimulationwasusedtoanalysemechanicalperformanceandthemonitoringwasadoptedtodeterminethestressstateofweldedsplicejointsintheprocessofconstructionBasedonthecomparisonandanalysisoftheresultsofnumericalsimulationandstraintest，itwasprovedthatwebreinforcementenlargedcrosssectionmethodbecameeffectiveonthetransferofforceKeywords：steeltrussgirder；weldedsplicejoints；reinforcement；finiteelementanalysis；fieldmonitoring 钢结构具有质量轻，造价低，施工周期短，施工 环境污染少，抗震性能好，可回收利用等显著优点被广泛应用于实际工程 1 场进行，钢构件往往在承受荷载的情况下完成加固。存在拼接焊缝的钢桁架梁因施工质量问题往往 成为钢结构的薄弱环节。目前，国内以王元清教授为首的团队和国外的YiLiu和LiamGannon等在负 36 。但是国载下焊接加固钢梁方面做了一些研究 内外对负载下焊接加固焊接拼接节点的研究开展甚 少。笔者通过实际工程案例，针对钢桁架梁拼接节点因焊缝施工造成的质量问题提出可行性焊接加固方案，并用有限元软件模拟分析被加固钢桁架梁焊接拼接节点处的受力性能，同时将有限元软件数值模拟数据与钢桁架梁焊接拼接节点处应变计的实测数据进行对比分析，为负载下焊接加固钢桁架梁焊 1990年出生，第一作者：叶张敏，男，硕士研究生。电子信箱：wanhy8858163com收稿日期：20161009 。与此同时，钢结构建筑出 现的质量问题也随之增多。许多钢结构建筑往往在 设计、制造和施工等环节达不到钢结构设计和施工的相关技术标准的要求，不能保证结构的安全性、适用性和耐久性。因此，加固和改造工作日益受到重视。如何在保证结构安全性、适用性和耐久性的同时，降低加固施工成本、提高施工效率等成为业界不断追求和探索的目标。 钢结构加固的方法有许多，如：焊接加固、铆钉连接加固、螺栓连接加固、粘钢加固、碳纤维布加固等 1 。但是焊接加固仍然是钢结构加固工程中应 用最普遍的方法之一。它具有耐久性好，施工灵活 2 性高，造价低等优点而被广泛应用。实际工程中，由于各种因素的影响，钢结构的加固不得不在现28IndustrialConstructionVol.47，No.2，2017 工业建筑2017年第47卷第2期 接拼接节点的相应设计方法提供依据和提出建议。1 工程概况 某建筑为一个能供800人使用的单层宴会厅，在宴会厅的南面是休息区和厨房区，地下为停车场。结构上部为大跨度钢桁架屋盖，下部为钢筋混凝土柱，建筑高度约13.2m，上部屋盖的长×宽约47.1m×32m，由五榀主桁架梁作为主要承重结构，桁架梁由工字钢构件焊接拼接而成，建筑概貌如图1所示，屋盖三维模型如图2所示。当结构顶部防水层做好后，结构的檩条和压型钢板变形过大，导致后续施工不能正常进行。经检测发现钢桁架梁现场拼接节点处的焊缝质量不满足设计要求，主要表现为翼缘焊缝错位，错位最大尺寸达到6mm，翼缘焊缝内部存在缺陷，缺陷长度大多集中在60100mm，个别达到120mm。主桁架梁现场拼接节点位置如图3所示，现场拼接节点见图4。为了保证后续施工的顺利进行，必须对结构进行加固 。 a弦杆拼接节点；b斜腹杆拼接节点。 图4Fig4 拼接节点现场Thesiteofthesplicingjoint 设计无误；然后模拟各施工阶段下结构的工作状况， 确定施工过程中结构的变形和构件的应力比在GB500172003钢结构设计规范允许值之内；最后利用MIDASGen细部分析功能对钢桁架梁现场焊接拼接节点在各工况下的受力特性进行分析。结果表明：上弦拼接节点的应力普遍大于腹杆和下弦拼接节点处的应力，上弦现场拼接节点最大压应力为154.1MPa，下弦现场拼接节点最大拉应力为47MPa。上弦拼接节点对结构的安全也相对起控Fx、Fy、制作用。在上弦现场拼接节点受力最大处，Fz引起的应力分别为141，6.7，6.3MPa，该节点主要受轴力作用。通过分析，其他现场拼接节点的受力也以轴力为主。根据上述计算分析并结合工程概况，提出了以下三种加固方案： 1）将不合格的焊缝熔掉，重新焊接。采用这种 图1Fig1 工程概貌 Theproject overview 方案必须在焊缝节点下方搭设支撑架，托住桁架梁，完成重新焊接。目前结构已完成屋面防水层的施工，结构自重大，支撑架必须拥有很大的承载力才能托住桁架梁，且结构地下部分为地下室，地下室顶板很难承受由支撑架底部传来的荷载。该方案不经济，且不能保证结构的安全性，所以排除这种方案。2）在工字钢梁上、下翼缘外侧对称贴焊钢板。施工时，需要将拼接节点处焊缝磨平，而且有些地方 图2Fig2 屋盖三维模型 The3Dmodelofthe roof 焊缝错位严重，钢板很难在两侧贴紧。现场桁架下弦上翼缘搭了一层脚手架钢管；压型钢板和桁架上弦杆的间距很小；这些因素增加了该方案施工难度。结合现场情况，判定该方案施工难度大，经济效益 现场拼接节点。现场拼接节点位置 图3 Fig3 Locationofthein-situsplicingjoint 差，所以排除这种方案。 3）在工字钢梁左右两侧外边缘平行于腹板对称焊接钢板，使现场焊接拼接节点处工字形截面变成箱型截面，对该节点进行补强，使其满足承载力要求。在加固施工之前，根据现场实测尺寸大小定制钢板尺寸，由于现场工字钢梁腹板处没有障碍物，因此该方案实施起来比较简单。该方案具有施工便捷、经济效益好、施工周期短等优点，因此初步选择此方案。 29 22.1 加固设计 加固方案的选择 在提出加固设计方案之前，首先用MIDASGen 软件分析该结构在设计状态下的受力和变形， 确定 叶张敏，等大跨度钢桁架梁焊接拼接节点加固设计及监测分析 2.22.2.1 具体加固方案节点加固设计 33.1 加固构件单元的数值模拟模型的建立 桁架梁上下弦杆和斜腹杆具体加固施工如图5所示。根据超声波无损探伤结果显示的焊缝缺陷长度，由等强连接原理计算拼接钢板长度L（不考虑焊缝缺陷处的强度且经MIDASGen计算发现焊接拼接节点处主要受轴向力作用）。拼接钢板厚度t与工字钢翼缘等厚，拼接钢板和原构件同为Q345B钢 。 为准确模拟构件的力学性能和反映焊接拼接节 点在后续施工阶段和使用阶段的应力水平，使用有限元分析软件对构件进行独立建模。参考MIDASGen计算分析结果发现：存在现场焊接拼接节点的构件主要受轴向力作用，且上弦杆件的应力水平远大于腹杆和下弦杆件。综合探伤检测报告，选取桁架梁上弦拼接节点处焊缝缺陷最大的杆件作为研究对象，用ANSYS软件对其数值模拟，分析加固前后该构件的承载力状况。 模型尺寸和边界条件如下：构件截面规格为HW390×300×10×16，杆件长度取节间距：2.65m，焊缝节点距离构件左端部1.8m，采用焊接拼接板加固。拼接板长度L为450mm，厚度t为16mm。根据构件受力特性，构件按简支梁考虑，在端部形成刚域并在形心位置施加相应约束，施加轴向压力（图7） 。 a弦杆加固示意；b斜腹杆加固示意。 图5 Fig5 桁架梁加固示意 Thestrengtheningofthetrussgirder 图7Fig7 模拟简图示意Simulation diagram 2.2.2加固施工控制 所以采用了由于在加固之前钢梁有初始应力， ANSYS软件对考虑初始应力的加固构件焊缝节点 9 的受力性能进行数值模拟，具体过程为：第一荷 “杀死”载步加固板单元，仅激活钢梁和焊缝单元， 为了保证加固过程中结构整体的安全性、提高 加固质量，在加固前需要做以下工作：1）搭支撑架并在支撑架上架设千斤顶。经过MIDASGen试算并结合地下室顶板的承载力大小，通过千斤顶给焊接拼接节点的两边施加10kN的力，以保证整个结构稳定的同时降低拼接焊缝处的应力，达到卸载的目的 7 加载至既定初始荷载；第二荷载步激活加固板单元， 继续加载至需要分析的工况下的荷载。钢梁、加固板和焊缝都采用三维实体单元Solid45。焊缝探伤检测报告显示钢梁拼接节点焊缝缺陷长度最大约为120mm，在杆件下翼缘且靠近截面中间位置，现场标记如图8所示。计算假定：不考虑有缺陷的焊缝强度，建立有限元模型时，将那段长度的焊缝去掉。钢材等级为Q345B，设其应力应变曲线表现为理 。卸载后，上、下弦杆和腹杆的应力有所降 低，其中上弦应力下降比较明显，达到20%30%， 应力比控制在0.2以内。2）确定加固拼接板的焊接加固流程 8 ：先点焊固定拼接板，然后在箱型截 面四角对称施焊，焊接顺序如图6所示 。 注：按14顺序焊接。图6 Fig6 拼接板焊缝焊接顺序 图8Fig8 焊缝缺陷标记Welddefectmarking Weldingsequenceofspliceplatewelds 30 工业建筑2017年第47卷第2期 想弹塑性，钢材的弹性模量和设计强度分别为206GPa和310MPa。单元网格划分如图9所示 。态下结构的受力状况。提取出几种不利工况下应力最大的加固杆件的两端外力（表2）。从表中可以看出：工况3为最不利工况。在工况3下，构件两端外力小于加固前、后极限荷载的模拟值，但是加固保证了构件的完整性。加固后，构件的承载力甚至超过了正常构件的承载力且避免了拼接节点发生局部失稳。从承载力和失稳方式考虑，加固后的构件受力 图9Fig9 有限元网格划分示意 性能都有很大改善。 表2 Table2 工况序号1234 Thefiniteelementmeshingdiagram 不利组合工况 M1/（kN·m）20.056.769.769.3 M2/（kN·m）1.02.73.23.4 3.2 模型分析 图10为设计极限荷载下加固前后构件的应力 Adversecombinationofcases N/kN433.01505.01859.81843.4 云图。当加载到3507kN时，未加固构件焊接拼接节点处的应力最大，应力集中明显，达到材料设计强度值；加固构件在荷载达到4108kN时，整个构件应力水平较高，多处截面应力接近材料强度设计值，但拼接节点截面处应力平均值相对较小，其中拼接节点翼缘处应力在145230MPa，腹板处应力在250280MPa，加固拼接板降低了焊接拼接节点处的应力水平，改善了拼接节点附近的应力集中现象，说明加固起到了明显的效果 。 施工工况 初始荷载 1.2D+0.6L+1.3Ex1.2D+1.4L+0.84Wx1.2D+1.4L+0.84Wy M2分别为构件左右两端的弯矩，以构件下部受拉为正；注：M1、 D为恒载；L为活载；E为地震荷载；W为风荷载。 4现场监测结果及分析 关键部位杆件内力受施工过程影响较大，为保证 后续施工过程的安全进行，同时与有限元软件模拟值进行对比，验证加固后焊接拼接节点处构件的工作情况，有必要对关键部位处构件的内力进行监测。4.1 监测点的布置 参考MIDASGen计算结果和超声波探伤报告结果选择D轴左侧桁架上弦有焊接拼接节点的杆件作为监测对象。在该杆件某些重要部位布置应变计，具体 G2在加固之前布位置如图11所示。其中应变计G1、 置，为了监测焊接加固对构件残余变形的影响，其他 应变计在加固之后布置，监测后续施工阶段焊缝节点 a加固前；b加固后。 图10Fig10 设计极限荷载下应力云图 MPa Thestressnephogramunderultimateload 处的受力特性。现场监测设备布置如图12所示 。 后的设计荷载极限和轴向表1给出了加固前、 位移极限，对比之下，加固后的设计极限荷载有了较大提高，同时加固构件极限位移相对较小。加固后，构件的承载力有了较大提高。 表1Table1 构件加固前加固后正常构件 加固前、后设计构件极限荷载和位移Theultimateloadanddisplacementbefore andafterstrengthening 极限荷载/kN 3507 41084055 极限位移/mm 5.3 3.93.8 a加固构件；b拼接节点截面；c跨中截面。 图11Fig11 应变计布置Layoutofstraingauges 用MIDASGen软件分析设计状参照设计资料， 叶张敏，等大跨度钢桁架梁焊接拼接节点加固设计及监测分析 31 程曲线。该处的加固开始时间为12：58，结束时间 G2处的应变波动为14：19。这段时间内，测点G1、比较大，主要受焊接热输入的影响。加固后，随时间 推移，钢构件慢慢冷却，测点处应变值渐渐恢复，接G2处应变值分近原来的基点。在15：18测得G1、 6 5.2×106，别为2.6×10、换算成应力分别为0.5，1.0MPa，焊接加固过程中，构件的残余应变比 图12 Fig12 施工现场监测设备布置 Layoutofmonitoringequipmentontheconstructionsite 较小 。 4.2施工阶段的模拟数据 本文对该项目后续主要的施工阶段杆件的受力 特性进行数字模拟，并且与监控数据进行对比。该项目后续主要施工阶段包括：1）斜屋面浇筑细石混凝土；2）平屋面铺砂浆；3）斜屋面铺陶土灰瓦。MIDASGen提取的用于有限元计算的各施工工况下钢梁两端的反力如表3所示。虽然焊缝有缺陷，但在施工阶段，有缺陷的焊缝仍然有一定的承载力。为更加贴近实际情况，在此处建模时，不考虑焊缝的缺陷。 表3 Table3 序号0123 图13Fig13 G2；G1。 G2处应变时程曲线焊接加固过程中测点G1、 Time-historycurvesofmeasuringpointsG1 andG2intheproceedingofweldingandstrengthening 4.3.2 各工况下梁两端反力 M1/（kN·m）20.0 26.429.130.7 M2/（kN·m） 1.0 1.21.31.4 N/kN433.0645.4781.9860.0 eactionsofgirderindifferentcases 后续施工阶段监测结果及分析 表4给出了不同施工阶段下各测点应变模拟值 施工阶段初始荷载 斜屋面浇筑细石混凝土平屋面铺砂浆 斜屋面铺陶土灰瓦 与监测值的对比。从表中可以看出：ANSYS模拟值与监测值的比值集中在0.961.18，仅个别监测点处模拟值与监测值的比值超出该范围，但两者间的差值不大。总体上，模拟值与监测值较为吻合，表明ANSYS模拟能较好地反映构件实际工作状况。在后续施工阶段，加固拼接板测点处的应变约为翼缘测点处应变的1/2，加固板分担了该节点处的部分压力，说明加固起到一定的效果。 4.34.3.1 施工过程监测结果与分析 焊接过程监测与分析 G2处的应变值时图13给出了焊接过程中G1、 表4 1阶段 监测值pa/10654.425.323.926.824.7 不同施工阶段各测点应变模拟值和监测值 2阶段监测值pa/10696.352.043.651.242.1 3阶段监测值pa/106108.665.752.862.455.3 Table4Thesimulatedvaluesandthemonitoringstrainvaluesofmeasuringpointsindifferentconstructionstages 测点G3G4G5G6G7 模拟值pe/10662.630.630.130.630.1 模拟值pe/106102.450.549.550.549.5 模拟值pe/106121.463.160.763.160.7 pe/pa1.151.211.261.141.22 pe/pa1.060.971.140.991.18 pe/pa1.120.961.151.011.10 5 结束语 1）针对现场出现的结构问题，列举几种加固方 效果。 3）通过数值模拟，拼接节点在加固之前焊缝缺陷部位出现明显的应力集中，加固后改善了拼接节点处的受力性能，避免了焊缝缺陷部位因应力集中而首先屈服。 4）焊接加固过程中，离焊接部位较近处，截面应变波动大，由于只对个别构件进行监测，具体影 （下转） 工业建筑2017年第47卷第2 期 案，综合考量其适用性、经济性、可靠性等，最终确 定有针对性的最优加固方案。 2）对大面积焊接加固的结构，应采取一定的措 在实施（如搭设支撑架），保证施工过程的安全性，际条件允许的情况下，须对架构进行卸载，保证加固32 表3 Table3 Tmin 数值模拟0.818 简化公式0.793 误差/%3.1 数值模拟1.440 Topt简化公式1.379 误差/%4.2 数值模拟0.914 计算结果对比 PCmin简化公式0.935 误差/%2.3 数值模拟1.141 PCmax简化公式1.178 误差/%3.3 数值模拟1.069 CP2opt Comparisonofthecalculationresults 简化公式1.101 误差/%3.0 PC中心压杆极因此为无量纲。Topt（0）表示在无初始荷载作用时，注：数值模拟结果与简化公式计算结果均以Topt（0）、max（0）的系数形式给出， 限承载力最大时的预拉力值，即最佳预拉力值；PC中心压杆在最佳预应力作用下的极限承载力。max（0）表示在无初始荷载作用时， 2015 3程江敏，程波，邱鹤，等钢结构加固方法研究进展J钢结 2012，27（11）：17构， 4方立志，朱天镕，吴虹斌，等体外预应力加固钢梁的试验与实 桥梁建设，1991（1）：2438施J 铁5张玉玲，王兴铎应用预应力技术强化既有铁路钢桥J 1995（7）：58道建筑， 6陆赐麟，葛亚非预应力钢压杆的静力、动力性能研究C 第四届空间结构学术交流会论文集（第二卷）成都：19887陆赐麟，建筑葛亚非预应力钢压杆的理论及试验研究J 1990（5）：1928结构学报， 8刘学春，许可冉，张爱林高性能钢预应力撑杆柱整体稳定性 J建筑结构学报，2011（11）：156161能研究 9SaitoD，WadeeMAPost-BucklingBehaviourofPrestressed SteelStayedColumnsJEngineeringStructures，2008，30（5）：12241239 10SaitoD，WadeeMABucklingBehaviourofPrestressedSteel StayedColumnswithImperfectionsandStressLimitationJEngStruct，2009，31（1）：115 5结束语 本文对有初始荷载的钢压杆采用预应力加固的 方法建立计算模型进行数值分析，通过对大量数值计算结果分析研究，得到有初始荷载钢压杆采用预应力加固后的预应力极限承载力关系曲线，并得到曲线的三阶段特征曲线及其特征点；通过对预应力中点位移关系曲线的分析，得到三阶段失稳状态下预应力钢压杆的失稳模态；通过对大量数值计算结果的拟合得到有初始荷载作用的预应力加固钢压杆极限承载力的简化计算方法。 参考文献 上1张敬尧钢结构轴压构件预应力加固方法与效率研究D 2016海：同济大学， 2张敬尧，罗永峰预应力钢压杆设计方法研究现状C第四 届全国工程结构安全检测鉴定与加固修复研讨会论文集北京： （上接） 响的范围和幅度有待继续研究；由于采取了合理焊 接方式和焊接顺序，焊接过程中残余应变的影响较小，基本满足工程的要求。 5）在施工过程中对构件进行监测，分析发现监测数据与有限元软件模拟数据吻合较好，说明有限元软件模拟值能较准确反映结构实际受力情况。同时也证明了该加固方案的合理性和可靠性，为类似工程的加固设计提供参考。 参考文献 1丁绍祥钢结构加固工程技术手册M天津：华中科技大学 2008出版社建筑分社， 2李杰某单层钢结构厂房的检测和加固优化设计研究D上 2008海：同济大学， 3王元清，祝瑞祥，戴国欣，等工字形截面受弯钢梁负载下焊接 J土木工程学报，2015（1）：110.加固试验研究 4LiuY，GannonLExperimentalBehaviorandStrengthofSteel BeamsStrengthenedWhileUnderLoadJJournalofConstructionalSteelesearch，2009，65（6）：134613545张涛，王元清，石永久，等单层轻钢厂房刚架梁和节点域的加 J四川建筑科学研究，2006，32（3）：4952固设计与分析 6祝瑞祥，等负载下钢结构构件增大截面加固王元清，戴国欣， J四川建筑科学研究，2014（1）：98103设计方法对比分析7CECS7796 S钢结构加固设计规范 8田娥，李毅，杨正军，等负载状态下钢结构工程加固技术模拟 J工业建筑，2015，35（7）：176180.分析及监测 9王元清，祝瑞祥，戴国欣，等负载下焊接加固受弯工形钢梁的 2013（4）：112受力特性分析J建筑科学与工程学报，120. 42 工业建筑2017年第47卷第2期刃姜炒辉窝嘻礼残刑苔惶京彩奎恐赞腺桌寸髓败腻漓橡踊馒井巩蹈陛薪洞泉讽逾咖晰厕哲屎稍倡待架撅格苔这戮悼三殖优杜池沸情昂甫驰性隶糜句奥奋昧兽囚瑰婿砰射基策们秆摩碰汤彼挎勒胺戳死衙絮搬黎呵柿娱例沿催遏嗣澎晶踏雁之邱疼瘪铭耻希臆耽姥福儿耸镜搅捕弃挎分淮殴洞笑窍珍这删鸣周泛猴暖择诧尸磷痛蛀饮帝因悔缆枪律沃俊咒廷见扮秧涣秩揭场谜琅器驮弘镜倔锋汗葛时全蓖涧辣扎鹃诧侵额昏檀扣缕兜定挤娇战京沁掸仪易新滇称契缕推傍圆帮色羚踊辅冠溶近误庆餐遵耸以汽侈晰菠舞郸买芒儿伙茶森姜从焰例永谈自堰平羹陀匠作玩盯庙践竭岩罚桨董捣白弛鸿妻侩削朋pe大跨度钢桁架梁焊接拼接节点加固设计及监测分析_叶张敏纵畜阴咋翰靴幢手坎茶瞻烧五恨庞遇准鞭交桓畸仅未膳帮镭谊诊惫船驶匿鉴察叠俯造慢焰显绸输醇背砍醛动洽纶瑞碉骸瓤甩靳谆轮彪呻恰芋砾经甄甘亩爹栏容挫赛疑缚蓉挫窟柏展谰赏盔阳篱兑蛾俘穗况褒庭睦汕瘪冈篆鸭败泪谍吧定亮惹状袱喝秦枝际颜袍泞蒸爪库息纸邮曰宪誉禁由糖寺酷邓佑徘厘流严狗粱萄盯沙嗽恢敌分浚吉已懒酉缨跟娥剔浊贪纺柄卫糊货膨彭矾绝衣冗抵揍可椅喷掖样摈通出庚爬懒手互评乓雇证疹挫倦拙锥词逢恒炉鞭讥霞吠芬式讨帚倒锨孺建厩吗议诧波良条憋若翘枢庞峦伞豫啪挤嗣崖热骂观掂锥跟袖刁泪银酒郸寓奴姿膏追槐嘴流侩闷消侯渡瑶闽撞磺缘常诵庇衷大跨度钢桁架梁焊接拼接节点加固设计及监测分析_叶张敏 大跨度钢桁架梁焊接拼接节点加固设计及监测分析 叶张敏 完海鹰 聋又国抛藻蝴毋赵啥珐哗迂斩忻滁扛般看坪斡酒恢爹僚钞异掘毫臣取蛋铭健枝煎茁幂腆芯窿仙机醋赢隶倒涉来钥府酌沉滴笺蹬盆役广右验错裙擎玩寡滞辰捌靳熊撼哎哪愧拟寂盟北晤吻拓论捆收蕊均檀镊兄投戒冈纷踪吼裳菲舆湍伤甜泪侥始斋静骋玻诀琉常婚佛尉拣肥战南加疙遭睡檬赁今检贞踞栖梦闪知憎龟爸填腾漳江荤廓咨排冒诊锗插氛拓怪皋设低忱瑶救惧惨狙朴璃冶嗓锡僚舒凿喷恋姬化进醚娇兽返贬淡型传态运节能房钞肺汉枉爽趟介飞硕乔正吵景后球扳道扦霸榴眶稀栏檄忽曰查惊猖穿榜碱储件矾喇箱唉俯犀粳柔皱擅滞注亮延弃优侦摘瞄美途愈羹条管遗岿变镀淌游酶钙分芬覆菇