宏林宾馆后山1崩塌施工图设计报告.doc

四川煤田一四一建设投资有限公司宏林宾馆后山1#崩塌治理工程施工图设计四川省雅安“4·20”地震灾区宝兴县县城周边地质灾害隐患点宏林宾馆后山1#崩塌施工图设计报告四川煤田一四一建设投资有限公司二一三年六月2四川省雅安“4·20”地震灾区宝兴县县城周边地质灾害隐患点宏林宾馆后山1#崩塌施工图设计报告委托单位：四川省国土资源厅承担单位：四川煤田一四一建设投资有限公司总 经 理：任 晓 冬总工程师：李 正 武项目负责：李 太 军审 核 人：王 文 涛编 制 人：闫 朝 国 黄 建 平提交单位：四川煤田一四一建设投资有限公司提交时间：二一三年六月宝兴县宏林宾馆后山1#崩塌施工图设计报告内 审 意 见2013年6月6日，我公司对宝兴县宏林宾馆后山2#崩塌施工图设计进行了审查。审查内容包括施工图报告图件及预算文件，经认真讨论，形成意见如下：1、优化设计方案，补充拟设拦石墙位置的控制点坐标；2、细化不稳定斜坡不同坡率段过渡图件；3、细化坡面危石加固处理的施工图图件，每块危石都要有相对应的图件及工程量；4、增加施工组织设计内容。综上所述，本次施工图设计工作基本达到了预期目的，按所提意见修改后可报请相关部门组织专家审查。审查人：李正武四川煤田一四一建设投资有限公司2013年6月7日宝兴县宏林宾馆后山1#崩塌施工图设计报告内审专家组成员表序号姓名职称备注1陈明述总工、地质高级工程师2李正武水工环高级工程师3王文涛水工环高级工程师4刘明富水工环高级工程师8四川煤田一四一建设投资有限公司 宝兴县宏林宾馆后山1#崩塌施工图设计评审意见回复2013年6月13日，四川省国土资源厅在成都邀请西南交通大学、中科院成都山地所、中铁西南科学院、省地矿局成都水文队、省地矿局成都水文中心等单位的专家组成评审委员会，对四川煤田一四一建设投资有限公司编制提交的四川省“4.20”芦山强烈地震宝兴县重大地质灾害宏林宾馆后山1#崩塌施工图设计报告进行了评审。我公司按照与会专家的意见，于6月14日至6月15日对报告进行了修改完善。修改说明如下：序号评审意见修改说明1结合保护对象，本治理工程取消X2不稳定斜坡变电站（25-25）以下段边坡加固设计。设计取消了X2不稳定斜坡变电站（25-25）以下段边坡加固设计。2设计总平面图中突出分项工程类型、标示及相应说明（尤其是X2不稳定斜坡），补充分项工程大比例尺平面图，并按各自的平面、剖面、立面图及结构大样图排序。对设计总平面图中分项工程类型、标示及相应说明（尤其是X2不稳定斜坡）进行了修改，补充了分项工程大比例尺平面图，并按各自的平面、剖面、立面图及结构大样图排序。3细化被动网立柱、锚墩、上拉锚绳等的结构设计图件,并在剖面、立面图中标示。增加了被动网立柱、锚墩、上拉锚绳等的结构的设计图件,并在相应剖面、立面图中进行了标示。4补充两段拦石墙中泄水通道干砌片石设计的纵、横剖面图和结构大样图；优化危石支撑结构尺寸，补充支撑加固立面设计图，明确施工方法和工程量表。补充了两段拦石墙中泄水通道干砌片石设计的纵、横剖面图和结构大样图；减小了危石支撑结构尺寸，增加了支撑加固立面设计图及施工方法和工程量表。5明确X1不稳定斜坡中部马道（1013m高程）截水沟出口设计以及不同削坡坡比交界线位置在立面图中标示，补充截水沟设计纵坡图，优化马道部位锚杆数量，论证锚喷后泄水效果。对X1不稳定斜坡中部马道（1013m高程）截水沟出口设计进行了优化，在立面图中标注了不同削坡坡比交界线位置，补充了截水沟设计纵坡图，优化减少马道部位锚杆数量。6对X2不稳定斜坡中部桩板墙，建议作“护脚墙+立柱+格构”方案对比优化，否则优化桩后回填护面砼标号C15。对X2不稳定斜坡中部桩板墙进行优化，桩后回填护面标号修改为C15.7进一步论证WY6主动网实施的可行性、必要性，必要时可进行局部清危或单锚或取消设计。取消WY6的治理设计。8优化X2不稳定斜坡E-F段下级剖面土钉墙设计，必要时可取消。取消了X2不稳定斜坡E-F段下级剖面土钉墙设计。修改单位：四川煤田一四一建设投资有限公司 复核专家：修改时间：2013年6月15日 复核时间：2013年6月16日目 录1 概述11.1 任务由来11.2 工程区概况11.3设计依据11.4遵循规范11.5灾害体的危害性11.6项目的必要性和紧迫性21.7 可研、初设及评审意见的执行情况21.8 施工图设计的优化内容32 地质环境条件32.1 地形地貌32.2 地层岩性32.3 地质构造33 灾害体基本特征33.1 崩塌危岩体基本特征33.2 不稳定斜坡基本特征64 稳定性参数检算84.1 危岩体稳定性检算84.1.1 计算模型84.1.2 计算方法84.1.3 计算结果104.2 不稳定斜坡体稳定性检算104.2.1 计算模型104.2.2计算方法105 治理工程设计125.1 设计目标与原则125.2 设计依据及指标135.3治理工程总体设计135.4治理工程分项设计136治理工程设计计算146.1工程等级、工况及安全系数的确定146.2治理工程计算方法146.3治理工程计算结果评价167监测工作方案167.1 监测工程的目的与任务167.2 设计原则与依据177.2.1监测设计主要技术依据及规范177.2.2监测原则177.3监测工作方案及工程布置177.3.1 监测手段177.3.2 监测的主要内容177.4监测工作布置及工作量178 项目施工组织设计178.1 施工条件（道路、供水、供电、占地、搬迁等）178.2 天然建筑材料188.3 施工交通及施工总布置188.4 施工工序及施工方法188.4.1 施工工序188.4.2 施工方法188.5 施工顺序及进度计划218.6 施工管理与监理219 工程实施效果评价229.1 环境影响评价229.2 经济、社会、减灾效益评价2210 编制工程预算2210.1 编制原则及依据2210.2 基础价格2210.3 费用标准及依据2210.4 投资总预算23计算书1附图宏林宾馆后山1#崩塌治理工程总平面布置图宏林宾馆后山1#崩塌治理工程剖面图宏林宾馆后山1#崩塌治理工程立面图宏林宾馆后山1#崩塌治理工程大样图附件（1）投资预算书宏林宾馆后山1#崩塌治理工程施工图设计1 概述1.1 任务由来宝兴县位于四川西部雅安市北部的夹金山下，地处四川盆地与青藏高原东南缘的过渡带，属青衣江暴雨区边缘部分，地形地貌为高山、中山地形，山峦重叠，岭谷交错，相对高度多为500米1500米，坡度30度40度以上的特点。独特的地质条件，使得宝兴县地质灾害频发在四川芦山“4·20”地震的影响下，宝兴县城周边地质灾害频发，诱发了大量的次生地质灾害，严重威胁到国家和人民的生命财产安全，我单位（四川煤田一四一建设投资有限公司）受委托对宝兴县城宏林宾馆后山1#崩塌进行应急勘查、设计工作。本次应急治理施工图设计在初步设计报告的基础上，充分考虑施工现场条件、环境限制因素、原材料来源及实际价格等因素，完善了工程治理方案，对分项工程进行了细化，核实了治理工程工程量，并编制了施工图预算。1.2 工程区概况勘查区最高点位于崩塌区上方高程1525m左右，最低点位于勘查区西南侧的宏林宾馆处高程995m左右，相对高差530m左右，属于构造侵蚀高山地貌。危岩区平面展布近似呈条带状，长度约240m左右，陡壁高180220m。勘查区微地貌由上至下依次为陡崖、坡地。陡崖地貌为危岩区，地形坡度60°80°；坡地地貌位于陡崖下部，为崩塌堆积体，地形坡度一般30°40°。坡地下部民房后及沿江公路内侧为不稳定斜坡区，不稳定斜坡总体上分为两段，分别为X1不稳定斜坡和X2不稳定斜坡。勘查区及附近地貌类型较复杂（见照片1-1）。勘查区内出露地层为泥盆系上统（D3）深灰、灰白色中厚层结晶白云质灰岩，第四系崩坡积碎块石土。崩塌区X2不稳定斜坡X1不稳定斜坡照片1-1灾害体全貌危岩体为岩质陡崖危岩，由于岩体构造裂隙和风化裂隙极为发育，受节理裂隙、坡面等不利结构面影响，其表层破碎岩块极易沿顺坡向的不利结构面产生坠落、滑移，从而形成危岩、发生崩塌；属于坠落式、滑移式崩塌。不稳定斜坡体位于勘查区西侧坡脚处，大致分为2个区：X1不稳定斜坡区及X2不稳定斜坡区，平面上沿沿江公路展布呈长条带状，X1不稳定斜坡位于沿江路内侧民房后，左侧以沿江路17号民房为边界，右侧以沿江路1号民房为边界，上方以民房后裂缝为边界，下方以民房后侧墙体为界，平面长度约153m；X2不稳定斜坡位于沿江公路内侧，坡面下方为沿江路，左侧以通往永福寺的支路路口为界，右侧以肖波汽车美容装饰中心左侧为界，平面长度约338m。破坏方式为牵引式，其形成原因主要为修建房屋及公路时对坡体削坡，在坡体前缘形成了高陡临空面，且没有有效的防治措施，在暴雨及地震的影响下发生浅表层失稳破坏。1.3设计依据 本次工作主要以宏林宾馆后山1#崩塌应急治理工程勘查报告、宏林宾馆后山1#崩塌应急治理工程可行性研究报告、宏林宾馆后山1#崩塌应急治理工程初步设计报告为依据。1.4遵循规范 （1）滑坡防治工程勘查规范（DZ/T0218-2006）;（2）滑坡防治工程设计与施工技术规范（DZ/T0219-2006）;（3）建筑边坡工程技术规范（GB50330-2002）；（4）建筑抗震设计规范（GB50011-2001）；（5）建筑地基基础设计规范（GB50021-2002）；（6）混凝土结构设计规范（GB50010-2002）；（7）铁路路基支挡结构物设计规范（铁道部标准TB10025-2001）；（8）滑坡崩塌泥石流灾害详细调查规范（审定稿）（9）工程测量规范（GB50026-93）；（10）土工试验方法标准（GB/T50123-1999）；（11）工程岩体试验方法标准（GB/T50266-99）；（12）工程岩体分级标准（GB50218-94）；（13）中国地震动参数区划图（GB18306-2001）及修改单1.5灾害体的危害性 宏林宾馆后山1#崩塌位于宝兴县沿江路宏林宾馆后山处，据访问“4.20”发生时，5处崩塌（危岩）体在地震作用下均发生崩落，崩塌下方坡体上有4块危石分布于坡体的不同位置，最远处的危石滚落至距离民房约10m处，部分坡体上的墓地被落石损坏，这些落石在降雨、地震等不利因素的影响下可能再次发生滚落。目前，崩塌体坡面上的5处崩塌（危岩）体分布地段较陡，多大于60°，局部近直立，构造裂隙及卸荷裂隙发育，临空条件较好，坡面基岩裸露，风化作用较强，随着暴雨等不利因素影响，将可能再次发生崩落对坡脚下居民区的生命财产安全构成威胁。与此同时，沿江路1号到17号民房后的X1不稳定斜坡、通往永福寺支路路口至肖波汽车美容装饰中心的X2不稳定斜坡均有不同程度的垮塌、变形，分别威胁到了沿江路1号到17号居民楼房、永福寺以及变电站的安全。1.6项目的必要性和紧迫性灾害体的潜在威胁对象为斜坡坡脚处的78户337人、宏林宾馆、永福寺、变电站及沿江公路。潜在经济损失约3000万元。目前危险尚未排除，在“4.20”地震影响下，岩土体力学性质变差，再次发生崩塌及斜坡失稳的可能性大，因此，尽快开展宏林宾馆后山1#崩塌治理工程是紧迫、必要的。1.7 可研、初设及评审意见的执行情况 1.7.1 可研、初设主要结论1、灾害体划分 灾害体主要分为崩塌区和不稳定斜坡区，不稳定斜坡区共分两段：X1不稳定斜坡区及X2不稳定斜坡区。2、治理工程措施形式及方案建议（1）危岩体：采用被动防护的措施：被动拦石网+拦石墙+危石原位加固。在危岩区下方变电站后设置1段被动拦石网进行防护，被动拦石网采用RXI-200型拦石网，网高4m，长190m；在坡体下方设置拦石墙，采用C20混凝土浇筑，墙高4.5m，长180m，埋深1m，有效高度为3.5m，墙顶宽度1m，墙身迎坡比1:0.2,背坡比1：0.1,墙底水平，墙后设碎石土缓冲层及浆砌块石层护面；对于坡体上4块危石，采用采用浆砌块石进行凹腔填补支撑，对于肖波汽车美容装饰中心后的WY6拟采用锚杆加固治理。（2）不稳定斜坡：挡墙+土钉墙+挂网喷浆对于X1不稳定斜坡，采用土钉墙分段分级对坡面进行加固，共分7段，跟据坡面情况，每2级间设置马道。 ab段采用2级土钉墙进行治理；bc段采用1级土钉墙进行治理；cd段采用1级土钉墙；de采用3级土钉墙；ef段采用1级土钉墙；fg段采用3级土钉墙；gh段采用1级土钉墙对于X2不稳定斜坡，采用挡墙+土钉墙+挂网喷浆+锚杆砼封填（基岩段路基凹腔）+土钉墙（带脚墙）分段分级对坡面进行加固，共分5段，根据坡面情况，每2级间设置马道。AB段原有挡墙并未破坏，故本次不进行治理；BC段坡高较低，采用挡墙+土钉墙进行治理；CD段（基岩段）采用挂网喷浆+锚杆砼封填（路基凹腔）；DE段采用脚墙+土钉墙+锚杆砼封填（路基凹腔）；EF段采用脚墙+两级土钉墙；FG段采用脚墙+一级土钉墙进行治理。1.7.2 评审意见及执行情况可行性研究及初步设计报告通过了由四川省国土资源厅组织的相关专家的评审、复核。意见如下：（一）危岩1、补充论述落石块径分布规律；2、复核两级拦石工程上下重叠段的分级落石运动力学参数检算，明确重叠的依据；3、原则同意上部设被动拦石网、下部设拦石墙且仅部分重叠，辅以坡面危石主动加固的方案，但应进行位置与结构的复核；4、同意对W6采用GAR型主动网防护，但应尽量增加锚杆。（二）斜坡1、复核边坡岩性及分层，细分边坡滑塌体，论述变形特征与时序；2、复核边坡剪出口，进而修正潜在滑移面，重新进行稳定性检算；3、原则同意并修正以土钉墙为主体的边坡治理措施，分段于下：（1）6-16、23-25段，同意分级设土钉墙；26-28段同意下部设两级土钉墙。但墙高分级应统一为8m一级，下级墙可放陡一级坡率以减少削坡，26-28段最上一级如可削成1:1.25则不再喷锚；（2）19-20段高挡土墙方案施工不可行，改为桩板墙；（3）22岩质边坡同意锚固，优化锚杆间距；4、补充论述削坡的施工条件，强调至上而下逐级开挖与加固，明确弃方处置。可行性研究及初步设计报告按专家意见作了相应的修改完善，修改说明如下：（一）危岩1、对落石块径分布规律进行了补充论述，针对落石块径分布规律，在北侧重点区设置了2级被动防护工程，在南侧次重点区设了1级被动防护工程；2、通过现场调查和计算确定北侧重叠段的落石块径及冲击能量较大，1级被动防护工程不能够满足防护要求，故设2级被动防护工程，南侧变电站后1级防护工程能够满足防护要求，故设1级被动防护工程；3、增加了坡面危石WS1、WS2、WS4的主动加固治理工程图件；4、对W6采用GAR型主动网防护，共设置6根10m长的锚杆进行防护。（二）斜坡1、根据坡面的不同情况，细化了边坡的分区，分段采用了不同长度的土钉对坡面进行加固；2、对不稳定斜坡的剪出口进行了复核，补充了从坡体中部剪出的模式，并进行了稳定性检算；3、以土钉墙做为边坡治理工程的主体，并细化分段，统一分级高度，下级土钉墙坡率适当增加以减少削坡，删减了不必要的工程量；将原设计高挡土墙改为桩板墙；4、补充了不稳定斜坡施工中的削坡、开挖顺序及弃方处置的内容。1.8 施工图设计的优化内容 施工图设计根据专家意见，结合对勘察、可研、初步设计及现场调查的深入分析和再认识，对原初步设计进行了优化、细化和深化，重点对工程设计参数进行了检算，对治理工程量及结构设计进行了细化：对X2不稳定斜坡下部工程进行了优化删减，对于土钉墙分级高度进行了统一设计以便于各分段间的衔接，将原设计高挡土墙改为桩板墙。补充了拟建工程处的控制点坐标及分项工作量统计表。补充了不稳定斜坡施工中的削坡、开挖顺序及弃方处置的内容。2 地质环境条件2.1 地形地貌勘查区最高点位于崩塌区上方高程1525m左右，最低点位于勘查区西南侧的宏林宾馆处高程1000m左右，相对高差525m左右，属于构造侵蚀高山地貌。危岩区平面展布近似呈条带状，长度约240m左右，陡壁高180220m。勘查区微地貌由上至下依次为陡崖、坡地。陡崖地貌为危岩区，地形坡度60°80°；坡地地貌位于陡崖下部，为崩塌堆积体，地形坡度一般30°40°，坡地下部民房后及沿江公路内侧为不稳定斜坡区。总体上，勘查区及附近地貌类型较复杂。2.2 地层岩性勘查区内出露地层为泥盆系上统深灰、灰白色中厚层结晶白云质灰岩，第四系崩坡积碎块石土。现分述如下：（1）第四系松散堆积层（Q4col+dl）：主要为崩坡积层，以碎块石土为主，碎石含量约占50%，碎石石粒径2100mm，块石含量约占20%，结构松散，分选性差，棱角状，广范分布于斜坡上，厚520m。在危岩崩塌坡脚下方，该层表面分布崩塌堆积块石。（2）基岩：勘查区附近出露基岩为泥盆系上统（D3）深灰、灰白色中厚层结晶白云质灰岩。2.3 地质构造宝兴县历经多次构造变动，地质构造复杂，形成了不同特征的构造体系。赶羊沟断裂（龙门后山断裂）为界，分属北部的金汤弧形构造和中南部的龙门山构造带部位。勘查区地质构造复杂，岩体较破碎，崩坡积体发育，新构造运动活动强烈，地震频繁，诱发地质灾害几率大。3 灾害体基本特征宏林宾馆1#崩塌灾害体主要包括上部陡崖处的崩塌体及下方因建房修路削坡形成的X1不稳定斜坡及X2不稳定斜坡。3.1 崩塌危岩体基本特征 崩塌区最高点高程1525m，最低点1305米，平面上呈不规则条带状，长约240m，高180220m，面积约0.05km2,地形坡度60°80°。危岩体为泥盆系上统（D3）深灰、灰白色中厚层结晶白云质灰岩。岩层产状为210°14°，危岩区基岩大面积裸露，植被覆盖率低，岩体节理裂隙发育，岩体主要受4组节理裂隙控制，岩体表面裂隙贯穿长度大，使岩体被切割形成镶嵌块状、碎块状。危岩区下部为崩塌堆积层，地形坡向280°， 坡度一般为30°40°，植被较发育，坡体上停留了较多崩塌岩块，其中有4块稳定性较差，若遇暴雨、地震情况，极有可能再次向坡体下方滚落，直接威胁到下方民房。“4.20”地震时，危岩区崩落大量岩块，崩落岩块块度大小不等，崩塌方式主要为滑移、坠落式， 危岩带北侧崩塌体相对规模较大，为重点防治区；南侧崩塌体相对规模较小，为一般防治区。据现场调查，落石分布总体上是北多南少，4.20地震崩落的块石主要停积在崖脚缓台部位，最远落石位于坡脚房屋后约10m处的阶梯状田地内，块径约1.62.8m³，水平运动距离约620m。经现场勘查，在陡崖上发育了5处危岩，在X2不稳定斜坡南侧楼房后发育1处危岩，在陡崖下方坡体上有4块坡面危石。WY5崩塌区WY2WY4WY1WY3照片31 危岩体全貌图1、崩塌危岩WY1：位于陡崖北侧顶部，高程14611470m,宽约7m，高约8m，厚度约5m，体积约280m³。距离临空面1015m位置处发育一条贯通的卸荷裂缝，裂缝延伸长约50m，宽515cm，深24m，走向与临空面走向大致平行。危岩体所处位置地形坡度大，岩体节理、裂隙发育，结构松散，裂隙间距0.30.6m，风化严重，岩体多被切割成粒径为0.31.5m的岩块，裂缝张开度较大，最大约10cm，且有高陡临空面，在“4.20”地震中已大量垮塌，目前，该危岩体在降雨时常有掉块，在暴雨、地震等作用下易形成滑移式崩塌。WY1照片3-2 B3区WY1图3-1WY1极射赤平投影图WY2：位于陡崖北侧顶部，宽约8m，高约5m，厚度约5m，体积约180m³。所处位置地形坡度大，近直立，岩体节理、裂隙发育，间距0.30.8m，风化严重，浅表层岩体多被切割成粒径为0.31.0m的岩块，裂缝张开度较大，最大约10cm，深度约50cm。下部有岩腔，南侧和底部裂隙已贯通，在降雨时常有掉块。危岩体崖面陡峻约7080°，在“4.20”地震中已部分垮塌，在暴雨、地震作用下易形成沿底部结构面滑动破坏的滑移式崩塌。W Y 2照片3-3 B3 区WY2图3-2 WY2极射赤平投影图WY3：位于陡崖中部，宽约5m，高约6m，厚度约5m，体积约130m³。坡度陡，近直立，岩体节理、裂隙发育，周围岩体崩塌较严重，形成了三面临空且下部具有岩腔的倒悬岩体，后缘有一条裂缝将危岩体与母岩分割，裂缝深度达到3m。岩体节理、裂隙发育，间距0.50.8m，风化严重，岩体多被切割成粒径为0.51.5m的岩块，该危岩体在降雨时常有掉块，在暴雨、地震等作用下易形成坠落式崩塌。WY3照片3-4 B3区WY3图3-3 WY3极射赤平投影图WY4：位于陡崖中部，该危岩宽约7m，高约6m，厚度约5m，体积约为180m³。坡度陡，近直立，节理、裂隙发育,间距0.40.6m，裂隙中无填充物，浅表层岩体风化破碎严重，多被切割成粒径为0.30.5m的岩块，后缘已形成明显的卸荷裂隙，裂隙张开度35cm，深约4m，裂缝底部仅剩2m未与临空面贯通，在暴雨、地震等作用下易裂缝形成滑移式崩塌。W Y 4照片3-5 B3区WY4图3-4 WY4极射赤平投影图WY5：位于陡崖北侧下部，该危岩长约11m，宽约7m，厚度约3m，体积约160m³。坡度陡，近直立，节理、裂隙发育，间距0.60.8m，表层岩体较破碎，下部楔形裂缝已贯通危岩体高度约2/3，在暴雨、地震等作用下易沿下部裂缝形成滑移式崩塌。W Y 5照片3-6 B3区WY5图3-5 WY5极射赤平投影图WY6：位于X2斜坡东侧，肖波汽车美容中心房屋右后侧，该危岩长宽约9m，高约8m，厚度约5m，体积约300m³。前方及北侧临空，坡度陡，近直立，后缘、中部及底部裂缝已贯通，后缘贯穿裂缝约75°，张开度510cm，裂缝无充填物，底部和中部裂缝近于平行，属外倾裂缝，坡度约30°张开度0.52cm，裂缝无充填物。WY6在地震及暴雨作用下易沿底部和中部外倾裂缝产生滑移破坏，危险性较大。W Y 6照片3-7 X2区WY6图3-6 WY6极射赤平投影图2、坡面危石据现场调查，4.20地震新形成落石大部分位于坡体上的平缓处，稳定性较好，只有少量小块径的稳定性较差，但其危害性小，在拟建防护工程建好后不会对建筑及居民产生威胁，不需进行治理。危险性较大的为4块在4.20地震前已存在坡面上的孤石，在4.20地震期间，均有不同程度的移动变形。WS1：位于崩塌区下方不远处，为一巨大孤石，规模为5.0×5.0×5.0m3，岩性为灰岩，为4.20地震之前形成，危石块体较大，下部与地面接触位置有凹腔，所处位置坡度较陡，危险性较大，拟采用原位浆砌块石加固。W S 1照片3-8 WS1图3-7 WS1剖面示意图WS2：位于崩塌区下方不远处，为一巨大孤石，规模为7.0×3.5×5.0m3，岩性为灰岩，为4.20地震之前形成，危石块体较大，下部与地面接触位置有凹腔，所处位置坡度较陡，危险性较大，拟采用原位浆砌块石加固。W S 2照片3-9 WS2图3-8 WS2剖面示意图WS3：位于崩塌区下方民房不远处，为一大块石，规模为2.5×2.0×1.5m3，岩性为灰岩，为4.20地震之前形成，危石块体较大，下部与地面接触位置有凹腔，所处位置坡度较陡，危险性较大，拟采用清除处理。W S 3照片3-10 WS3图3-9 WS3剖面示意图WS4：位于崩塌区下方距民房不远处，为一大块石，规模为4.0×3.5×4.0m3，岩性为灰岩，为4.20地震之前形成，危石块体较大，整体向坡下方倾斜，所处位置坡度较陡，危险性较大，拟采用原位浆砌块石加固。W S 4照片3-11 WS4图3-10 WS4剖面示意图3.2 不稳定斜坡基本特征 不稳定斜坡体位于勘查区西侧坡脚处，大致分为2个区：X1不稳定斜坡区及X2不稳定斜坡区，平面上沿沿江公路展布呈长条带状（见照片3-12），X1不稳定斜坡位于沿江公路内侧民房后，左侧以沿江路17号民房为边界，右侧以沿江路1号民房为边界，上方以民房后裂缝为边界，下方以民房后侧墙体为界，平面长度约160m；X2不稳定斜坡位于沿江公路内侧，坡面下方为沿江公路，左侧以通往永福寺的支路路口为界，右侧以肖波汽车美容装饰中心左侧墙体为界，平面长度约340m。X2不稳定斜坡X1不稳定斜坡照片312 不稳定斜坡全貌图1、X1不稳定斜坡X1不稳定斜坡紧靠沿江路1号17号民房后，组成斜坡体物质为崩坡积碎石土，临空面坡度较陡，40°80°，坡向为318°。斜坡土体受地震影响结构较松散，目前该不稳定斜坡未出现大范围整体滑塌现象，仅在表层发生土体滑塌、变形迹象。但由于斜坡体前缘紧靠民房，直接威胁到了前方民房，部分民房顶层已被垮塌的块石及土体损坏（见照片3-13）。斜坡体X1平面上长度约153m，宽度约1520m，垂直高度约1525m，面积约为2500，主要变形迹象为：后缘地面裂缝与临空面表层土体的滑塌（见照片3-14、3-15、3-16、3-17）。X1斜坡体后缘发育多条裂缝，较明显的裂缝有4条，大致与斜坡坡向直交，LF1：位于X1不稳定斜坡后缘北侧，裂缝延伸方向256°，延伸长度约10m，宽310cm；LF2：位于X1不稳定斜坡后缘北侧，裂缝延伸方向247°，延伸长度约30m，宽515cm；LF3：位于X1不稳定斜坡后缘中部，裂缝延伸方向251°，延伸长度约25m，宽515cm；LF4：位于X1不稳定斜坡体中部，裂缝延伸方向251°，延伸长度约15m，宽310cm。照片3-13 X1斜坡前缘（房屋顶层）图3-14 X1斜坡上部滑塌照片照片3-15 X1斜坡上部沉降裂缝照片3-16 X1斜坡后缘裂缝2、X2不稳定斜坡X2不稳定斜坡为于沿江路内侧，坡面下方为沿江公路，左侧以通往永福寺的支路路口为界，右侧以肖波汽车美容装饰中心左侧墙体为界，平面长度约338m。由于修路削坡，临空面坡度较陡，40°80°，局部近直立，坡向为293260°，AB段长75m，为碎块石土段；BC段长55m，为基岩段；CD段长180m，为碎块石土段。斜坡岩土体受地震及节理裂隙影响结构较松散，目前仅在表层发生岩土体滑塌、变形迹象，沿路有数处路边防护栏被滚落岩块损毁，变电站有一干砌挡墙现已垮塌。该斜坡体直接威胁到了沿江公路，间接威胁到上方道路、居民、永福寺及变电站的安全，局部岩土体的垮塌已经造成上方公路外缘悬空。斜坡体X2平面上长度约340m，宽度约1530m，垂直高度约1025m，面积约为6500，主要变形迹象为：后缘地面裂缝与临空面表层岩土体的滑塌（见照片3-17、3-18、3-19、3-20）。X2斜坡体后缘发育多条裂缝，较明显的裂缝有5条，走向大致与斜坡坡向直交。LF5：位于X1斜坡东侧后缘，裂缝延伸方向210°，延伸长度约6m，宽310cm；LF6：位于永福寺西南侧路面上，裂缝延伸方向167°，延伸长度约25m，宽515cm，该裂缝下方坡体已大量垮塌；LF7：位于变电站西侧坡体上，裂缝延伸方向176°，延伸长度约20m，宽310cm；LF8：位于变电站西侧坡体上，裂缝延伸方向186°，延伸长度约30m，宽310cm；LF9：位于变电站西侧坡体上，裂缝延伸方向181°，延伸长度约26m，宽310cm；照片3-17 X2不稳定斜坡碎石土段图3-18 X2不稳定斜坡基岩段照片3-19 X2不稳定斜坡cd段照片3-20 X2斜坡上方路面裂缝4 稳定性参数检算4.1 危岩体稳定性检算 宏林宾馆后山1#崩塌通过对现场调查及宏观地质判断，危岩边坡整体稳定较好，局部形成楔形体；危岩体为灰岩，地形坡度较陡，局部近直立，一般60-80°，植被覆盖较差，卸荷裂隙发育，整体稳定性较好，表层岩体风化较严重，受裂隙、层面、坡面等结构面控制，岩体被切割呈碎块状，表层破碎岩块易发生局部剥落，从而造成崩塌。4.1.1 计算模型危岩体失稳方式，主要受节理裂隙、裂缝及岩层层面的综合影响，根据对危岩总体形态、发育规模、基底和边界特征及空间分布特征等分析，崩塌区内危岩的失稳破坏方式为坠落式及滑移式。4.1.2 计算方法崩塌危岩体半定量评价分析是由于危岩体的变形十分缓慢且不易察觉，破坏过程却十分短暂；加上危岩体的边界条件难以准确确定，只能把不确定因素理想化，半定量地进行分析计算。针对危岩体的不同变形破坏模式，采用平面滑动法计算方法：1.滑移式破坏滑移式危岩计算模型见图4-1，图4-1滑移式危岩计算模型按照计算模型，计算公式如下：式中：K-稳定系数；c-结构面残余内摩擦力，kpa；A-结构面面积，m2，；H为危岩高度，Z为后侧裂缝深度；W-危岩体重量，kN；U-动水压力，kN；V-静水压力，kN；F-水平地震力，kN；-结构面倾角，（°）；-结构面残余内摩擦角，（°）；动水压力、静水压力和水平地震力按下式计算：为水的重度，kN/m3；ZW为后侧裂缝水的高度度(m)；Z为后侧裂缝的高度(m)；H为危岩体的垂直高度(m)；Kv为地震影响系数，根据建筑结构抗震设计中Kv=max（为地震动加速度，宝兴县区域的值为0.2；max地震放大系数，查水工建筑物抗震设计规范中表4.3.4得max为2.25。）2.坠落式危岩按照重庆地质灾害防治工程规范DB50143-2003中推选的计算方法。计算公式如下：对后缘无陡倾裂隙的悬挑式危岩按下列二式计算，稳定性系数取两种计算结果的较小值： 图4-2 坠落式危岩稳定性计算示意图 式中：W危岩体自重(kN/m3)；Q地震力（kN/m），按公式（16）确定，式中地震水平作用系数取0.05；危岩抗弯力矩计算系数，依据潜在破坏面形态取值，一般可取1/121/6，当潜在破坏面为矩形时可取1/6；a0危岩体重心到潜在破坏面的水平距离（m）； b0危岩体重心到过潜在破坏面形心的铅垂距离(m)；c危岩体粘聚力标准值(kPB)；j危岩体内摩擦角标准值（°）。H0危岩体后缘潜在破坏面高度（m）；flk危岩体抗拉强度标准值（kPB），根据岩石抗拉强度标准值乘以0.30的折减系数确定；地震力应按下式计算： Q=eW 式中：Q作用于滑坡体或其某条块的地震力（kN/m）；e地震水平系数，岩质滑坡取0.05，土质滑坡取0.0125； W滑坡体或其某条块自重与相应建筑等地面荷载之和（kN/m3）计算工况：本次计算分别选取三种工况对各危岩体稳定性进行计算，计算工况分别为： 工况1：天然工况 工况2：暴雨工况 工况3：地震工况计算荷载：工况一：自重裂隙水压力(天然状态)工况二：自重裂隙水压力(暴雨) 工况三：自重裂隙水压力(天然状态) 地震力 计算参数： 表4-1 定性计算力学参数推荐表类别天然重度kN/m3饱和重度kN/m3结构面内聚力(Kpa)结构面内摩擦角（º）天然饱和天然饱和灰岩27.027.32040153015301025表4-2 稳定性评价标准 危岩类型危岩稳定状态不稳定欠稳定基本稳定稳定滑移式危岩F1.01.00F1.21.2F1.3F1.3坠落式危岩F1.01.00F1.51.25F1.8F1.84.1.3 计算结果 表4-3 危石稳定性计算结果汇总表（滑移式、坠落式）危岩体编号工况危岩体体积危岩高度危岩重量内摩擦角结构面残余内聚力结构面倾角稳定系数稳定性评价VHWcKWY1工况一4.23.2113.45226221.46稳定工况二4.23.2114.665222181.21基本稳定工况三4.23.2113.45226221.08欠稳定WY2工况一6.58175.55326221.37稳定工况二6.58177.455322181.16欠稳定工况三6.58175.55326221.12欠稳定WY3工况一3.82.9102.65126221.54基本稳定工况二3.82.9103.745122181.28欠稳定工况三3.82.9102.65126221.