换热器说明书-.doc

* * 化工原课程设计化工原课程设计 * * 换热器工艺初步设计换热器工艺初步设计 学生姓名：学生姓名： 学学 号：号： 专专 业：业： 环境工程环境工程 班班 级：级： 成成 绩：绩： 指导教师：指导教师： 设计时间：设计时间：2012 年年 12 月月 20 日至日至 2013 年年 1 月月 6 日日 环境与生命科学系环境与生命科学系 列管式换热器设计任务书 一、设计任务及操作条件 （1）处理能力：正戊烷 23760kg/h； （2）设备型式：立式列管式换热器； （3）操作条件： 混合气体:入口温度 51.7； 冷却介质:循环水,流量为 70000kg/h 入口温度 32,出口温度 35.67； 允许压强降：不大于 5000000Pa； 每年按 300 天计算,每天 24 小时连续运行。 二、设计项目 1设计方案简介：设计工艺流程图； 2换热器的工艺计算：确定换热器的传热面积； 3换热器的主要结构尺寸设计； 4主要辅助设备选型； 5绘制换热器总装配图。 三、设计时间 2012 年 12 月 20 日 2013 年 1 月 6 日 四、设计内容 1目录； 2设计题目及原始数据(任务书)； 3论述换热器总体结构(换热器型式、主要结构)的选择； 4换热器加热过程有关计算(物料衡算、热量衡算、传热面积、换热管型 号、壳体直径等)； 5设计结果概要(主要设备尺寸、衡算结果等)； 6主体设备设计计算及说明； 7参考文献。 目 录 1.简述4 2.方案设计和拟定5 3换热器类型的选择.6 3.1 流动空间及流速的测定 6 3.2 确定物性数据 7 3.3 计算总传热系数 7 3.3.1 热流量 7 3.3.2 平均传热温差.7 3.3.3 平均传热温差校正 7 3.4 估算传热面积 8 3.5 换热器结构尺寸的 8 3.5.1 管径和管内流速 8 3.5.2 管程数和传热管数 8 3.5.3 传热管排列和分程方法 9 3.5.4 壳体内径 .10 3.5.5 折流板 .11 3.5.6 接管 .11 3.5.6.1 壳程进口接管:.11 3.5.6.2 壳程出口接管:.11 3.5.6.3 管程接管12 3.6 换热器核算 .12 3.6.1 热量核算 .12 3.6.1.1 壳程对流传热系数 .12 3.6.1.2 管程对流传热系数 .12 3.6.1.3 污垢系数13 3.6.1.4 传热系数 K .13 3.6.1.5 换热器的实际传热面积.13 p A 3.6.2 核算管壁温度.14 w t 3.6.3 换热器内流体的流动阻力 .14 3.6.3.1 计算压强降14 4. 换热器主要结构尺寸和计算结果16 附录.17 参考文献18 列管式换热器设计书列管式换热器设计书 1.简述简述 根据列管式换热器的结构特点，常将其分为固定管板式、浮头式、U 形管 式 填料函式、滑动管板式、双管板式、薄管板式等类型。 (1)固定管板式换热器固定管板式换热器(代号 G) 优点：结构简单、紧凑、能承受较高的压力，造价低，管程清洗方便，管子 损坏时易于堵塞或更换； 缺点：管束与壳体的壁温或材料的线膨胀系数相差较大时，壳体和管束中将 产生较大的热应力 这种换热器适用于壳层介质清洁且不易结垢、并能进行清洗、管程与壳程 两侧温差不大或者温差较大但壳层压力不高的场合。 (2)浮头式换热器浮头式换热器(代号 P) 优点：管内和管间易于清洗，不会产生热应力； 缺点：结构复杂，造价比固定管板式换热器高，设备笨重，材耗量大，且 浮头端小盖在操作中无法检查，制造时对密封要求高。 这种换热器适用于壳体和管束之间壁温差较大或壳程介质易结垢的场合。 (3) U U 形管换热器形管换热器(代号 Y) 优点：只有一块管板，管束由多根 U 形管束组成，管的两端固定在同一块 管板上，管子可以自由伸缩。当壳体与 U 形换热器有温差时，不会产生热应力。 缺点：由于受到管曲率半径的限制，其换热管排布较少，管束最内层管间 距较大，管板的利用率较低，壳程流体易形成短路，对传热不利。当管子泄漏 损坏时，只有管束外围处的 U 形管才便于更换，内层换热管坏了不能更换，只 能堵死，而且损坏一根 U 形管相当于坏两根管，报废率极高。 适用于管、壳壁温差较大或壳程介质易结垢需要清洗、又不适宜采用浮头 式和固定管板式的场合。特别适用于管内走清洁而不易结垢的高温、高压、腐 蚀性大的物料。 (4)滑动管板式换热器滑动管板式换热器 优点：结构简单，造价低廉，必要时可在管箱增设隔板，强化传热。 缺点：填料泄漏时可导致管程和壳程的流体相混，故严禁用于两种流体不 相容的场合。 2.2.方案设计和拟定方案设计和拟定 根据任务书给定的冷热流体的温度，来选择设计列管式换热器中的固定管 板式换热器；再依据冷热流体的性质，判断其是否易结垢，来选择管程走什么， 壳程走什么。在这里，冷水走管程，热水走壳程。从手册中查得冷热流体的物 性数据，如密度，比热容，导热系数，黏度。计算出总传热系数，再计算出传 热面积。根据管径管内流速，确定传热管数，标准传热管长为 6m，算出传热管 程，传热管总根数等等。再来就校正传热温差以及壳程数。确定传热管排列方 式和分程方法。根据设计步骤，计算出壳体内径，选择折流板，确定板间距， 折流板数等，再设计壳程和管程的内径。分别对换热器的热量，管程对流系数， 传热系数，传热面积进行核算，再算出面积裕度。最后，对传热流体的流动阻 力进行计算，如果在设计范围内就能完成任务。 根据固定管板式的特点：结构简单，造价低廉，壳程清洗和检修困难，壳 程必须是洁净不易结垢的物料。U 形管式特点：结构简单，质量轻，适用于高 温和高压的场合。管程清洗困难，管程流体必须是洁净和不易结垢的物料。浮 头式特点：结构复杂、造价高，便于清洗和检修，完全消除温差应力，应用普 遍。我们设计的换热器的流体是冷热水，不易结垢，再根据造价低，经济的原 则我们选用固定管板式换热器。 流体流速的选择：增加流体在换热器中的流速，将加大对流传热系数，减 少污垢在管子表面上沉积的可能性，即降低了污垢热阻，使总传热系数增大， 从而可减小换热器的传热面积。但是流速增加，又使流体阻力增大，动力消耗 就增多。所以适宜的流速要通过经济衡算才能定出。此外，在选择流速时，还 需考虑结构上的要求。例如，选择高的流速，使管子的数目减少，对一定的传 热面积，不得不采用较长的管子或增加程数。管子太长不易清洗，且一般管长 都有一定的标准；单程变为多程使平均温度差下降。这些也是选择流速时应予 考虑的问题。在本次设计中，根据表换热器常用流速的范围，取管内流速 。m/s5 . 1 i u 流体流动通道的选择:不清洁或易结垢的流体，宜走容易清洗的一侧。对于 直管管束，宜走管程，便于清洗；对于 U 型管管束，宜走壳程。腐蚀性流体宜 走管程，以免壳体和管束同时被腐蚀。压力高的流体走管程，以免制造较厚的 壳体。 为增大对流传热系数，需要提高流速的流体的宜走管程，因管程流通截面积一 比壳程的小，且做成多管程也教容易。两流体温差较大时，对于固定管板式换 热器，宜将对流传热系数大的流体走壳程，以减小管壁与壳体的温差，减小热 应力。蒸汽冷凝宜走壳程，以利于散热、排出冷凝液，增强传热效果。需要冷 却的流体宜走壳程,以减小冷却剂用量。但温度很高的流体，其热能可以利用， 宜走管程，以减小热损失。粘度大或流量小的流体宜走壳程，因由折流挡板的 作用 ，在低 Re 数下（Re100）即可达到湍流。 在选择流动管道时，上述原则往往不能同时兼顾，应视具体问题抓住主要方 面，一般首先考虑流体的压力降、防腐蚀清洗等要求，然后在校核对流传热系 数和流动阻力，以便做出恰当的选择。 3换热器类型的选择 两流体温度变化情况：热流体进口温度 51.7，出口温度 51.7；冷流体 （循环水）进口温度 32，出口温度 35.67。该换热器用循环冷却水冷却， 热流体为热水，为不易结垢和清洁的流体。冬季操作时进口温度会降低，估计 该换热器的管壁温和壳体壁温之差较小，因此初步确定选用带膨胀节的固定管 板式换热器。 3.1 流动空间及流速的测定 由于循环冷却水较易结垢，为便于水垢清洗，应使循环水走管程，热水走 壳程。选用25×2.5mm 的碳钢管，查表可得管内流速取 u i=1.5m/s。 3.2 确定物性数据 由设计条件：入口温度 =32, 出口温度=35.67 1 t 2 t 井水的定性温度为：=(32+35.67)/2=33.84 m t 两流体的温差 T-=51.7-33.84=17.86 m t 已知混合气体及循环冷却水在定性温度下的物性数据：(由化学工程基础书 附录得) 流体 定性温度 密度 kg/m3 粘度 mPa·s 比热容 kJ/(kg·) 导热率 W/m· 混合气体 51.75960.182.340.13 冷却水 35.67994.3560.73954.1740.623 3.3 计算总传热系数 3.3.1 热流量 kW 7 . 297kJ/h10717203267.35174 . 4 70000 210,0,0 TTcqQ pm 冷却水用量 kg/s43.19kg/h1844753 )3267.35(174 . 4 7 . 297 , iip o i tc Q q 3.3.2 平均传热温差 （按逆流计算） 8 . 17 67.35 7 . 51 32 7 . 51 ln )67.35 7 . 51()32 7 . 51( ln 2 1 21 ' m t t tt t 3.3.3 平均传热温差校正 平均传热温差校正系数 368 . 4 3267.35 67.35 7 . 51 12 21 tt tT RA 186 . 0 32 7 . 51 3267.35 11 12 tT tt EA 0.812 BAA ER E 1 0.229 B A R R 按单壳程 2 管程结构,温差校正系数对数平均温度校正系数。 但的点在图上难以读出，因而相应以 1/R 代替 R，PR 代替 P，查同4R 一图线,可得：83 . 0 t 平均传热温差：774.14 8 . 1783 . 0 'm m tt 3.4 估算传热面积 假设C)W/(m500 2 k 2 3 m 0 m63.36 774.14550 10 7 . 297 tK Q A， 理 考虑 15%的面积裕度， 2 m293.4063.361 . 11 . 1 ， 理理 AA 3.5 换热器结构尺寸的 3.5.1 管径和管内流速 选用mm 传热管(碳钢)，取管内流速5 . 225m/s5 . 1 i u 3.5.2 管程数和传热管数 依据传热管内径和流速确定单程传热管数： （根）4214.41 5 . 102 . 0 785 . 0 356.994/43.19 4 2 2 i v s ud q N 按单程管计算,所需的传热管长度为： m 1 . 11 42025 . 0 14 . 3 63.36 s nd A L o 理 按单程管设计,传热管过程,宜采用多管程结构。现取传热管长，m6l 则该换热器管程程数为： 85 . 1 6 1 . 11 p l L N 圆整2 P N 传热管总根数（根）84242 ' T N 3.5.3 传热管排列和分程方法 采用组合排列法,即每程内均按正三角排列,隔板两恻采用正方形排列. 取管心距,则 o 25 . 1 dt mm3225.312525 . 1 t 隔板中心到其最近一排中心距离： mm226 2 32 6 2 t P Z 各程相邻的管心距为mm44 横过管束中心线的管数 （根）118419 . 1 19 . 1 Tc Nn 3.5.43.5.4 壳体内径壳体内径 横过管数中心线管的根数 （根）11841 . 11 . 1Nnc mbntD c 395 5 . 37210322) 1( 采用多管程结构,取管板利用率,则壳体内径为：7 . 0 mm4037 . 0/843205 . 1 05 . 1 Tt NPD 圆整可取mm440D 立式固定管板式换热器的规格如下： 公称直径 D440mm 公称换热面积 S40.293m2 管程数2 p n 管数 n84 管长 L6m 管子直径mm5225. 管子排列方式正三角形 3.5.5 折流板 采用弓形折流板,取弓形折流板圆缺高度为壳体内径的 25%,则切去的圆缺 高度为： ,mm11044025 . 0 25 . 0 Dh 故可取。mm120h 取折流板间距，DB4 . 0 则mm1764404 . 0B 可取 B 为 150mm。 折流板数 （块） 折流板间距 传热管长 391 150 6000 1 B N 故拉杆数至少大于 4 根，故取拉杆数为 6 折流板圆缺面水平装配。 3.5.6 接管 3.5.6.1壳程进口接管: 取壳层进口接管内正戊烷蒸汽流速为 u=15m/s,正戊烷气体密度 3 3.585kg / m m u q d m 14 . 0 15585 . 3 3600 43000 4 1 取标准管径为 140mm。 3.5.6.23.5.6.2壳程出口接管: 取壳层出口接管内正戊烷液体流速为 u=0.5m/s,正戊烷液体密度为 3 596kg / m m u q d m 094 . 0 5 . 0596 3600 43000 4 1 取标准管径为 94mm. 3.5.6.33.5.6.3管程接管 取管程内水的流速为 u=1m/s，水密度为 m u q d m 158 . 0 1356.994 43.1944 1 取标准管径为 158mm 3.6 换热器核算 3.6.1 热量核算 3.6.1.1 壳程对流传热系数 壳程表面传热系数 0 )/(969 )51 7 . 51(6 3 107395 . 0 8 . 913 . 0 569 5 . 347 13 . 1 13 . 1 2 4/1 32 4/1 32 0 Cmw tL gr 当量直径,由正三角形排列得 m02 . 0 025. 014 . 3 025 . 0 785 . 0 032 . 0 2 3 4 42 3 4 22 0 2 o 2 d dt d 3.6.1.2 管程对流传热系数 4 . 08 . 0 i i i PrRe023 . 0 d 管程流通截面积 22 i m01318 . 0 2 84 02 . 0 785 . 0 S 管程流体流速及其雷诺数分别为 m/s48 . 1 0132 . 0 356.994 43.19 i A q u m 39801 107395 . 0 356.99448 . 1 02 . 0 Re 3 i iii i ud 普兰特准数 955 . 4 623 . 0 107395 . 0 10174 . 4 Pr 33 i ip uc mW/6503955 . 4 39801 02 . 0 624 . 0 023 . 0 24 . 08 . 0 i 3.6.1.3 污垢系数 确定污垢热阻 （有机液体） 24m 1072 . 1 si RW/ （井水） 24 0 m102 s RW/ 3.6.1.4 传热系数 K o o i o i o i ii o 1 1 R d bd d d R d d K 969 1 000172 . 0 0225 . 0 45 025 . 0 0025 . 0 02 . 0 025 . 0 0002 . 0 02. 06503 025 . 0 1 mW/526 2 3.6.1.5 该换热器的实际传热面积 p A 2 Top m92.38 84) 1 . 06(02 . 0 14 . 3 ) 1 . 0( NldA 该换热器的面积裕度为： A AA H25 . 6 100 63.36 63.3692.38 100 p %6 . 4%100 526 550-526 %100 - 假设 假设实 k kk 3.6.2 管壁温度 w t CtCt 67.35 7 . 51 i0 , , i i iw 0 0 w 11 R tt R tto 0002 . 0 6503 1 67.35 000172 . 0 969 1 7 . 51 ww tt Ct 43 w 3.6.3 换热器内流体的流动阻力 3.6.3.1 计算压强降 壳程压降：正戊烷在等温等压下冷凝压降忽略 管程压降： pst21i NNFPPP , , 1 s N4 p Nmm5 . 2254 . 1 t 对于F , 2 2 i1 u d l P 2 2 2 u P 由，传热管相对粗糙度，查莫狄图摩擦39801Re 005 . 0 20 1 . 0 d 系数与雷诺准数及相对粗糙度的关系 得：，流速，W/m03 . 0 i m/s48 . 1 i u 3 kg/m356.994 所以： Pa 1 . 9801 2 356.99448 . 1 02 . 0 6 03 . 0 2 1 P Pa3267 2 48 . 1 356.994 3 2 22 2 u P Pa500000Pa36590124 . 13267 1 . 9801 pst21i NNFPPP 管程流动阻力在允许范围之内。 4.换热器主要尺寸和计算结果换热器主要尺寸和计算结果 名称管程（冷却水）壳程（混合气体） 流量/(kg/h) 70000 23670 进/出口温度/ 32/35.67 51.7 压力/MPa 1.5 0.6 形式固定式管程数 2 壳体内径/mm 440 壳程数 1 管径/mm 25×2.5mm 管心距/mm 32 管长/mm 6000 管子排列正三角形 管数目/根 84 折流板数/块 39 中心管数目/根 11 折流板间/mm 150 设备结构参数 传热面积/m2 38.92 材质碳钢 主要计算结果管程（井水）壳程（正戊烷） 传热膜系数/W/(m2·) 6503969 总传热系数/(W/（m2·）) 526 面积裕度/% 6.25 5.设计总结 通过此次课程设计，虽然各种心酸，不过我们还是学到了许多知识，了解 了很多关于换热器的知识，如换热器的选型，换热器结构和尺寸的确定，以及 计算换热器的传热面积和流体阻力等等。也让我知道了设计要有耐心，要认真 仔细，有时为了一个数据查找了好几本书，还是找不到结果的时候，是挺纳闷 的，很容易让人想放弃。但是几个同学在一起讨论交流，解决了不少问题，所 以化工看起来很难，但真真投入其中会发现世上无难事，真的是松了一口气啊， 在要考试的时候还天天搞课程设计实在是很考验我们的耐心，特别是在大冬天 的时候。 在此，还是要感谢老师对我们的辛勤指导，还有同学的帮助，也感谢学校 给了我们很好的学习的机会，以后会有很多类似于这样的课程设计，我相信我 们会更加得心应手。 6.参考文献 1.李德华 化学工程基础 （第二版）北京 化学工业出版社 2007 2.王国胜 化工原理课程设计 （第二版）大连理工大学出版社 2006 3. 刘荣杰.化工设计. 北京：中国石化出版社 2010 4化学工程手册编辑委员会. 化学工程手册. 北京：化学工业出版社 1989 -