[信息与通信]讲座-开关磁阻电机.doc
《[信息与通信]讲座-开关磁阻电机.doc》由会员分享,可在线阅读,更多相关《[信息与通信]讲座-开关磁阻电机.doc(43页珍藏版)》请在三一文库上搜索。
1、开关磁阻电机资料讲座(一) 开关磁阻电机驱动系统发展概况1 发展简介 开关磁阻电机(Switched Reluctance Motor, SRM)最早可以追溯到1970年,英国Leeds大学步进电机研究小组首创一个开关磁阻电机雏形。到1972年进一步对带半导体开关的小功率电动机(10w1kw)进行了研究。1975年有了实质性的进展,并一直发展到可以为50kw的电瓶汽车提供装置。1980年在英国成立了开关磁阻电机驱动装置有限公司(SRD Ltd.),专门进行SRD系统的研究、开发和设计。1983年英国(SRD Ltd.)首先推出了SRD系列产品,该产品命名为OULTON。1984年TASC驱动系
2、统公司也推出了他们的产品。另外SRD Ltd. 研制了一种适用于有轨电车的驱动系统,到1986年已运行500km。该产品的出现,在电气传动界引起不小的反响。在很多性能指标上达到了出人意料的高水平,整个系统的综合性能价格指标达到或超过了工业中长期广泛应用的一些变速传动系统。下表是当时对几种常用变速传动系统各项主要经济指标所作的比较。成本1.01.51.0美国、加拿大、南斯拉夫、埃及等国家也都开展了SRD系统的研制工作。在国外的应用中,SRD一般用于牵引中,例如电瓶车和电动汽车。同时高速性能是SRD的一个特长的方向。据报道,美国为空间技术研制了一个25000r/min、90kW的高速SRD样机。我
3、国大约在1985年才开始对SRD系统进行研究。SRD系统的研究已被列入我国中、小型电机“八五”、“九五”和“十五”科研规划项目。华中科技大学开关磁阻电机课题组在“九五”项目中研制出使用SRD的纯电动轿车,在“十五”项目中将SRD应用到混合动力城市公交车,均取得了较好的运行效果。纺织机械研究所将SRD应用于毛巾印花机、卷布机,煤矿牵引及电动车辆等,取得了显著的经济效益。从上世纪90年代国际会议的上有关SRD系统的文章来看,对SRD系统的研究工作已经从论证它的优点、开发应用阶段进入到设计理论、优化设计研究阶段。对SR电机、控制器、功率变换器等的运行理论、优化设计、结构形式等方面进行了更加深入的研究
4、。2 SRD系统的特点SR电机系统具有一些很有特色的优点:(1)电机结构简单、坚固、制造工艺简单,成本低,可工作于极高转速;定子线圈嵌放容易,端部尺寸短而牢固。工作可靠,能适用于各种恶劣、高温甚至强振动环境;(2)损耗主要产生在定子,电机易于冷却;转子无永磁体高温退磁现象:可允许有较高的温度;(3)转矩方向与电流方向无关,因而可简化功率变换器,降低系统成本。同时功率变换器不会出现直通故障,可靠性高;(4)起动转矩大,低速性能好,无感应电动机在起动时所出现的冲击电流现象。(5)调速范围宽,控制灵活,易于实现各种特殊要求的转矩-速度特性;(6)在较广的转速和功率范围内具有较高的效率。能四象限运行,
5、具有较强的再生制动能力;(7)有很好的容错能力,可以缺相运行。这些优点使得SR电机系统在家用电器、通用工业、伺服与调速系统、牵引电机、高转速电机等方面的到广泛的应用。早期的SRD由于很少考虑电机的噪声,所有的样机或产品都具有相对较大的噪声,以至于成为SRD的一大特点而为人们接受。同时,SRD还具有很大的转矩脉动。目前,转矩脉动和噪声这两个突出问题已经制约了SRD的进一步推广和应用。随着研究的深入,降低SR电机的噪声和减小转矩脉动成了SRD的研究热点。3 SRD系统构成SRD系统主要由四部分组成:SR电机本体、功率变换器、控制器及位置和电流检测器。它们之间的关系如图1所示:图1 开关磁阻电机驱动
6、系统(SRD)框图.1 SR电机本体 SR电机本体是SRD的执行元件, 如图2所示开关磁阻电机的电机结构原理图,电机为了增加出力而设计成双凸极结构,转子仅由硅钢叠片叠压而成,既无绕组也无永磁体;定子各极上有集中绕组,径向相对极的绕组串联,构成一相。其工作原理遵循“磁阻最小原理”磁通总是要沿磁阻最小的路径闭合,因此磁场扭曲而产生磁阻性质的电磁转矩。若顺序给D-A-B-C-D相绕组通电,则转子便按逆时针方向连续转动起来。当主开关管S1、S2导通时,A相绕组从直流电源V吸收电能;当S1、S2关断时,绕组电流通过续流二级管D1、D2将剩余的能量回馈给电源。图2 典型的4相8/6极SRM横截面图3.2
7、功率变换器 功率变换器是开关磁阻电动机运行时所需能量的供给者,是连接电源和电动机绕组的功率开关部件。 80年代初,主开关器件皆用SCR。鉴于SRD电流脉冲峰值较大,而SCR电流峰值/平均电流比值高,能承受很大的浪涌冲击,一度被视为SRD中最理想的主开关器件。但SCR无自关断能力,开关频率低,强迫换相电路成本高,可靠性差,构成的SRD总体性能有局限。后来较多应用GTR,但GTR承受浪涌电流能力差,存在二次击穿问题,不易保护,限制了其在高压、大功率场合下的应用。 80年代中期,结合了SCR、GTR两者优点的GTO受到重视。因GTO兼有自关断、快速开关能力,能承受较GTR高的电流、电压。所以TASC
8、 Drives公司的OULTON SRD产品中均用GTO作主开关器件。 近年来,考虑到GTO在关断时要求相当大的反向控制电流,关断控制实现有难度,国外小功率SRD中常用MOSFET,较大功率则采用IGBT。功率变换器的拓扑结构与传统逆变器有很大差异,具有多种形式,并且与开关磁阻电动机的相数、绕组连接形式有密切的关系。其中,最常见的拓扑结构有:不对称半桥式、直流电源分裂式等。3.3 控制器 SR电机的运行离不开控制器,它是实现SR电机自同步运行和发挥优良性能的关键。它综合位置检测器、电流检测器提供的电机转子位置、速度和电流等反馈信息,以及外部输入的命令,然后通过分析处理,决定控制策略,向SRD系
9、统的功率变换器发出一系列开关信号,进而控制SR电动机的运行。 伴随着微电子器件的飞速发展,SR电机的控制系统也从早期的分立模拟器件组成的简单控制系统逐渐发展成为以高性能微控制器为核心的数字化控制系统,相应地专为电机控制设计的高性能数字信号处理器(DSP)给各种高级复杂控制策略的实现提供了可能。数字控制器由具有较强的信息处理功能的CPU和数字逻辑电路及接口电路等部分组成。数字控制器的信息处理功能大部分是由软件完成。因此,软件也是控制器的一个重要组成部分。软、硬件的配合是否恰当,对控制器的性能将产生重大影响。3.4 位置、电流检测器 位置检测器是转子位置及速度等信号的提供者。它及时向控制器提供定、
10、转子极间相对位置的信号。常见的位置检测方案有光敏式、磁敏式及接近开关等含机械的检测方案。电流检测器向控制器提供SR电机绕组的电流信息,常见的电流检测方案有:电阻采样、霍尔元件采样和磁敏电阻采样等。4 SRD系统研究热点 针对SRD系统的特点,国内外学者正在进行以下几个方面的深入研究。4.1 功率变换器拓扑结构设计 由于SRD系统的性能和成本很大程度上取决于功率变换器的性能和成本,因此功率变换器的研究意义重大,目前研究主要集中在功率变换器拓扑结构设计、主开关器件的选择和使用等方面。SRD系统功率变换器是由一定数量的电力电子器件按照一定的拓扑结构组合而成。SRD系统功率变换器研究初期,最少量主开关
11、器件的拓扑结构曾是研究的热点,这是因为主开关器件的减少,意味者相应的驱动电路、缓冲电路以及功率损耗等相应减少,因此系统的体积以及成本会全面降低。随着研究深入,这种观点不再特别突出,主要原因是各种以减少主开关器件数目的拓扑结构在减少主开关器件数目的同时,又引进了其他诸如电容、电感等无源储能元件以及辅助开关器件,系统的体积与成本并未显著降低,其实质只是通过增加单个主开关器件的容量来减少主开关器件的数目。因此更理想的功率变换器拓扑结构应该为:(1)能够独立、快速又精确地对SR电机各相相电流进行控制;(2)磁场储能尽可能地转换为机械能输出,当向电源回馈时应高效、快速;(3)驱动同等功率等级的SR电机,
12、具有最小的伏安容量,或者同等伏安容量,可以驱动更高功率等级的SR电机;(4)每相主开关器件数目最少。4.2 多目标优化控制 在控制参数的优化方面,根据不同的系统要求,可选取不同的目标函数,如系统的效率最高、平均转矩最大、转矩脉动系数最小等。由于SRD控制参数多、电机模型复杂,使得优化过程计算量大,而且得到的只是针对单个系统的优化结果。与传统的电机调速系统相比,SRD系统实现优化控制的难度要高一些。但是随着各种控制理论在传统电机调速系统中应用的研究日益深入,它们在SRD系统中的应用也逐渐增多。如采用传统的PI调节器,以斩波电流限为控制变量,实现了SR电机的转速和转矩控制。一些现代的控制理论和方法
13、在SR电机的控制中也得到了应用,如模糊控制、模糊控制与PI控制结合在一起的混合式调节、滑模控制,自适应控制、线性回馈控制以及人工神经网络控制等。这些现代控制技术的使用部分解决了SRD系统的非线性多变量强耦合问题,但离实用技术还有一定距离,主要表现在一些控制技术中为设计目的提出的模型太过复杂而难以用于SR电机实时控制,而有的为控制目的提出的模型则过于简单而影响了控制的实际效果,或者因控制参数难于确定而失去实用的价值。但随着微电子技术和高级控制技术的发展,这些控制技术必将在SRD系统中得到切实应用。4.3 消除转矩脉动控制 SR电机转矩脉动产生机理较为复杂,受到许多因素的影响,如电机结构、几何尺寸
14、、绕组匝数、转速及控制参数等。由于SRM的双凸极结构,电磁特性以及开关的非线性影响,采用传统控制策略得到的合成转矩不是一恒定转矩,因而导致了相当大的转矩脉动。这点限制了SRD在很多直接驱动领域的应用。提出有效减小转矩脉动的方法具有十分重要的意义。目前已有很多文献论及这个领域,取得了一定的效果。4.4 低噪声控制 针对SR电机本体,噪声是一个非常突出和有待解决的问题。早期的SRD由于很少考虑电机的噪声,所有的样机或产品都具有相对较大的噪声,以至于成为SRD的一大特点而为人们接受。随着研究的深入和SR电机应用的日益广泛,降低SR电机的噪声成了一个关键的研究课题。4.5 无转子位置检测位置检测是SR
15、电机同步运行的基础,也是SR电机区别于步进电机的主要方面之一,SR电机的各种高级控制技术都是以高精度的位置检测为首要条件,为了得到良好的性能,SR电机的控制器需要知道转子的位置信息。目前普遍采用外装光电式或磁敏式等轴位置检测器,这不仅增加了系统的体积和成本,而且降低了系统的可靠性。为了消除轴位置检测器这一不利因素,无转子位置检测技术成为SR电机研究的一大热点。讲座(二)变频器功能解析电动机特性的控制功能1 变频引出的特殊问题1.1 异步电动机在频率下降后出现的问题异步电动机的输入输出如图1所示。图1 异步电动机的输入和输出(1) 问题的提出(a) 电动机的输入功率众所周知,电动机是将电能转换成
16、机械能的器件。三相交流异步电动机输入的是三相电功率P1:(b) 电动机的输出功率电动机是用来拖动负载旋转的,因此,其输出功率便是轴上的机械功率:式(2)中:P2电动机输出的机械功率,kW;TM电动机轴上的转矩,Nm;M电动机轴上的转速,r/min。(c) 频率下降后出现的问题毫无疑问,频率下降的结果是转速下降。这是因为,异步电动机的转速和频率有关: 式(4)中: 0同步转速(即旋转磁场的转速), r/min。由式(2)知, 转速下降的结果是:电动机的输出功率下降。然而, 式(1)表明, 电动机的输入功率和频率之间却并无直接关系。如果仔细分析的话,当频率下降时,输入功率将是有增无减的(因为反电动
17、势将减小)。输入不变而输出减少,这似乎有悖于能量守恒的原理,出现了什么问题呢?(2) 异步电动机的能量传递异步电动机的转子是依靠电磁感应(转子绕组切割旋转磁场)而得到能量的,如图2(a)所示。所以,其能量是通过磁场来传递的。传递过程如图2(b)所示, 可归纳如下:图2 异步电动机的能量传递(a) 从输入的电功率P1中扣除定子侧损失(定子绕组的铜损pCu1和定子铁心的铁损pFe1)后,便是通过磁场传递给转子的功率,称为电磁功率,用PM表示: (b) 转子得到的电磁功率PM中扣除转子侧损失(转子绕组的铜损PCu2和转子铁心的铁损PFe2),便是转子输出的机械功率P2: 显然,频率下降的结果必将导致
18、电磁功率PM的“中部崛起”,这意味着磁通的大量增加。那么,PM是如何增大的呢?(3) 定子侧的等效电路(a) 定子磁通及其在电路中的作用如图3(a)所示,定子磁通可以分为两个部分:图3 定子侧的等效电路主磁通1主磁通1是穿过空气隙与转子绕组相链的部分,是把能量传递给转子的部分。它在定子绕组中产生的自感电动势称为反电动势,用E1表示,其有效值的计算如下式: 式(7)表明,反电动势E1与频率fX和主磁通M的乘积成正比:在频率一定的情况下,反电动势的数值直接反映了主磁通的大小。或者说,主磁通M的大小是通过反电动势E1的大小来体现的。漏磁通0漏磁通0是未穿过空气隙与转子绕组相链的部分,它并不传递能量,
19、它在定子绕组中产生的自感电动势只起电抗的作用,称为漏磁电抗X1,其压降为I1X1。(b) 定子侧的等效电路图3(b)所示即为定子绕组的一相等效电路,其电动势平衡方程如下: (c) 电磁功率的计算如上述,把能量从定子传递给转子的是主磁通M,而主磁通M在电路中通过反电动势E1来体现,所以,电磁功率可计算如下:(d) 频率下降的后果由式(8)知, 当频率fX下降时,反电动势E1也将下降,由式(10)知,这将引起电流I1的增大,并导致磁通M和电磁功率PM的增大。1.2 保持磁通不变的必要性和途径(1) 保持磁通不变的必要性(a) 磁通减小任何电动机的电磁转矩都是电流和磁通相互作用的结果,电流是不允许超
20、过额定值的,否则将引起电动机的发热。因此,如果磁通减小,电磁转矩也必减小,导致带载能力降低。(b) 磁通增大电动机的磁路将饱和,由于在变频调速时,运行频率fX是在相当大的范围内变化的,因此,如不采取措施的话,磁通的变化范围也是非常大的。它极容易使电动机的磁路严重饱和,导致励磁电流的波形严重畸变,产生峰值很高的尖峰电流,如图4所示。图4的上半部是电动机的磁化曲线;下半部则是励磁电流的波形。图4 磁化曲线与励磁电流所以,变频调速的一个特殊问题便是:当频率fX变化时,必须使磁通保持不变: const(2) 保持磁通不变的方法由式(8)知,保持const的准确方法是: 即,在调节频率时,必须保持反电动
21、势E1X和频率fX的比值不变。但反电动势是由定子绕组切割旋转磁通而感生的,无法从外部进行控制。于是用保持定子侧输入电压和频率之比等于常数来代替:式(13)中: U1X运行频率为fX时的输入电压,V。所以, 在改变频率时, 必须同时改变定子侧的输入电压。设频率的调节比为:1.3 变压变频存在的问题及原因分析(1) 存在的问题(a) 衡量调速性能的主要因素电动机的基本功能是拖动生产机械旋转,因此,在低频时的带负载能力便是衡量变频调速性能好坏的一个十分重要的因素。(b) 调压调频存在的问题满足式(16)的情况下进行变频调速时,随着频率的下降,电动机的临界转矩和带负载能力(用有效转矩MEX表示)也有所
22、下降,如图5所示。图5 频率下降(U/fC)后的机械特性(2) 临界转矩下降的原因分析(a) 电磁转矩的产生异步电动机的电磁转矩是转子电流和磁通相互作用的结果。因此,问题的关键便是:在满足式(16)的情况下,低频时能否保持磁通量基本不变?(b) 电磁转矩减小的原因式(9)可以改写为:式(17)表明,反电动势是定子侧输入电压减去阻抗压降的结果。当频率fX下降时,输入电压U1X随之下降。但在负载不变的情况下,电流I1及其阻抗压降却基本不变, 于是反电动势E1X所占的比例必将减小。由式(12)知, 磁通M也必减小,磁通不变的要求并没有真正得到满足,结果是导致电动机的临界转矩也减小。 2 V/F控制功
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- 信息与通信 信息 通信 讲座 开关 磁阻 电机
链接地址:https://www.31doc.com/p-1970598.html