大学固定管板式换热器的设计.doc
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1、徐州工业职业技术学院毕业设计(论文) 1 第一章 绪论 1.1 化工设备简介 化工生产离不开化工设备,化工设备是化工生产必不可少的物质技术基础, 是生产力的主要因素,是化工产品质量保证体系的重要组成部分1。然而在化 工设备中化工容器占据着举足轻重的地位,由于化工生产中,介质通常具有较 高的压力,化工容器一般有筒体、封头、支座、法兰及各种容器开孔接管所组 成,通常为压力容器,因为压力容器是化工设备的主体,对其化工生产过程极 其重要,国家对其每一步都有具的标准对其进行规范,如:中国压力容器安 全技术监察规程、GB1501998钢制压力容器、GB1511999管壳式 换热器等。在其中能根据不通的操作
2、环境选出不同的材料,查出计其允许的 工作压力,工作温度等2。 1.2 换热器概述 换热器简单说是具有不同温度的两种或两种以上流体之间传递热量的设备。 在工业生产过程中,进行着各种不同的热交换过程,其主要作用是使热量由温 度较高的流体向温度较低的流体传递,使流体温度达到工艺的指标,以满足生 产过程的需要。此外,换热设备也是回收余热,废热,特别是低品位热能的有 效装置3。 1.2.1 管壳式换热器的分类管壳式换热器的分类 根据管壳式换热器的结构特点,常将其分为固定管板式、浮头式、U 型管 式、填料函式、滑动管板式、双管式等4。 1)固定管板式换热器 固定管板式换热器的典型结构如下图所示。管束连接在
3、管板上,管板与壳 体焊接。其优点是结构简单、紧凑、能承受较高的压力,造价低,管程清洗方 便,管子损坏时易于堵塞或更换;缺点是当管束与壳体的壁温或材料的线胀系 数相差较大时,壳体与管束将会产生较大的热应力。这种换热器适用于壳测介 质清洁且不易结垢、并能进行清洗、管程与壳程两侧温差不大或温差较大但壳 测压力不高的场合5。 固定管板式换热器结构图固定管板式换热器结构图 2)浮头式换热器 浮头式换热器的典型结构如下图所示。两端管板中只有一端与壳体固定, 另一端可相对壳体自由移动,称浮头。浮头由浮头管板、钩圈和浮头端盖组成, 是可拆连接,管束可从壳体内抽出。管束与壳体的热变形互不约束,因而不会 产生热应
4、力6。 徐州工业职业技术学院毕业设计(论文) 2 浮头换热器的特点是管间与管内清洗方便,不会产生热应力;但其结构复 杂,造价比固定管板式换热器高,设备笨重,材料消耗大,且浮头端小盖在操 作中无法检验,制造时对密封要求较高。适用于壳体与管束之间壁温差较大或 壳程介质易结垢的场合。 浮头式换热器结构图浮头式换热器结构图 3)U 形管换热器 U 形管式换热器的典型结构如下图所示。这种换热器的结构特点是,只有 一块管板,管束由多根 U 形管组成,管的两端固定在同一根管板上管子可自由 伸伸缩。当壳体与 U 形换热管有温差时,不会产生热应力7。 U U 形管换热器结构图形管换热器结构图 由于弯管曲率半径的
5、限制,其换热管排布较少管束最内层管间距较大,管 板的利用率较低,壳程流体易形成短路,对传热不利,当管子泄漏损坏时,只 有管束外围处的 U 形管才便于更换,内层换热管坏了不能更换,只能堵死,而 且坏一根 U 形管相当于坏两根管,报废率较高。 U 形管结构比较简单、价格便宜、承压能力强、壳壁温差较大或壳程介质 易结垢需清洗、又不适宜采用浮头式和固定管板式的场合。特别适用于管内走 清洁而不易结垢的高温、高压、腐蚀性大的物料。 4)填料函式换热器 填料函式换热器的典型结构如下图所示。这种换热器的结构特点与浮头式 换热器相类似,浮头部分露在壳体以外,在浮头与壳体的滑动接触面处采用填 料函式密封结构。由于
6、采用填料函式密封结构,使得管束在壳体轴向可自由伸 缩,壳壁与管壁不会产生热变形差,从而避免可热应力。其结构较浮头式换热 器简单,加工制造方便,节省材料,造价比较低廉,且管束从壳体内可以抽出 你,管内,管间都能清洗,维修方便8。 徐州工业职业技术学院毕业设计(论文) 3 填料函式换热器结构图填料函式换热器结构图 1.2.2 管壳式换热器结构管壳式换热器结构 管壳式换热器的主要零部件有壳体、接管、封头、管板、换热管、折流元 件等,对于温差较大的固定管板式换热器,还应包括膨胀节。管壳式换热器的 结构应该保证冷、热两种流体分走管程和壳程,同时还要承受一定温度和压力 的能力9。 (1)管板:管板是换热器
7、的重要元件,主要是用来连接换热器,同时将管程 和壳程分隔,避免冷热流体相混合。当介质无腐蚀或有轻微腐蚀时,一般采用 碳素钢、低合金钢板或其锻件制造。 (2)管子与管板的连接:管子与管板的连接必须牢固,不泄漏。既要满足其 密封性能,又要有足够的抗拉强度。其连接形式主要有强度胀接、强度焊接、 胀焊结合等10。 (3)管箱:其作用是把管道中来的流体均匀分布到各换热管中,将换热管内 流体汇集在一起送出换热器11。 (4)折流板和支承板:壳程内侧装设折流板或支承板,折流板的作用是组 壳间流道,使流体以适当的流速冲刷管束,提高传热系数,改善传热效果,以 达到一定的传热强度。常用的折流板有弓形和圆环形两种,
8、弓形折流板又分为 单弓形、双弓形和三弓形12。 (5)拉杆和定距管:折流板的安装一般是用拉杆和定距管组合并与管板固 在一起。拉杆与管板连接的一端可用焊接或螺纹连接,另一端也用焊接或 螺纹固定。一般拉杆的直径不得小于 10mm、数量不得小于 4 根13。 (6)管板与壳体的连接:其连接型式可分为不可拆式和可拆式。 1.3 换热器相关技术研究内容及发展动向 随着换热器广泛应用于各行业,诞生了许多新型的换热器,这使得换热器 相关技术也得到不断提高,传热理论不断完善,换热器研究、设计、技术、制 造等技术不断发展,换热技术的发展同时又促进了各种新型高效换热器的不断 发展14。 目前各国为提高这类换热器性
9、能进行的研究主要是强化传热,强化传热的 主要途径有提高传热系数、扩大传热面积和增大传热温差等方式,其中提高传 热系数是强化传热的重点,主要是通过强化管程传热和壳程传热两个方面得以 实现。 目前,管壳式换热器强化传热方法主要有:采用改变传热元件本身的表面 形状及其表面处理方法,以获得粗糙的表面和扩展表面;用添加内插物的方法 以增加流体本身的绕流;将传热管的内外表面轧制成各种不同的表面形状,使 管内外流体同时产生湍流并达到同时扩大管内外有效传热面积的目的,提高传 热管的传热性能;将传热管表面制成多孔状,使气泡核心的数量大幅度增加, 徐州工业职业技术学院毕业设计(论文) 4 从而提高总传热系数并可增
10、加其抗污垢能力;改变管束支撑形式以获得良好的 流动分布,充分利用传热面积等。 换热器相关技术的发展主要表现在以下几发面:防腐技术,大型化与小型 化并重,强化技术,抗振技术,防结垢技术,制造技术,研究手段。 随着工业中经济效益与社会环境保护的要求,制造水平的不断提高,新能 源的逐渐开发,研究手段的日益发展,各种新思路的与新结构的涌现,换热器 将朝着更高效、经济、环保的方向发展15。 1.4 本课题的研究内容及意义 本课题主要研究的是固定管板式换热器,查阅换热器相关标准,分析固定 管板式各部分性能影响,并进行了换热器的热工计算、结构计算和强度计算16。 换热器的应用广泛,日常生活中取暖用的暖气散热
11、片、汽轮机装置中的凝 汽器和航天火箭上的油冷却器等,都是换热器。它还广泛应用于化工、石油、 动力和原子能等工业部门。本文的研究结果对指导换热器的规模化生产,扩大 其应用领域,以在广泛范围内逐步取代进口同类材料,降低使用成本具有重要 意义。 近年来,随着制造技术的进步,强化换热元件的开发,使得新型高效换热 器的研究有了较大的发展,根据不同的工艺条件与工况设计制造了不同结构形 式的新型换热器,也取得了较大的经济效益。故我们在选择换热设备时一定要 根据不同的工艺、工况要求选择。换热器的作用可以是以热量交换为目的。在 即定的流体之间,在一定时间内交换一定数量的热量;也可以是以回收热量为 目的,用于余热
12、利用;也可以是以保证安全为目的,即防止温度升高而引起压 力升高造成某些设备被破坏17。 徐州工业职业技术学院毕业设计(论文) 5 第二章 固定管板式式换热器的结构设计 本章节主要对固定管板式换热器进行热工设计的计算,它的设计程序或步 骤随着设计任务数和原始数据的不同而不同,要尽可能的使已知数据和要设计 计算的项目顺次编排,但由于许多项目之间互相关联,无法排定顺序,故往往 先根据经验选定一个数据使计算进行下去,通过计算得到结果后再与初始假定 的数据进行比较,知道达到规定的偏差要求,试算才告结束。 一般换热器的设计程序如下: (1)根据生产任务和有关要求确定设计方案; (2)确定换热器类型和主要结
13、构; (3)根据换热量要求,计算换热面积,确定换热管与壳体尺寸; (4)核算换热器的传热能力及流动阻力; (5)确定换热器的工艺结构,形成工艺简图。 2.1 设计参数 换热器的设计参数如表 2.1 所示。 表2.1 设计参数 Tab. 2.1 Design Parameters T 介质循环水氯乙烷 工作温度(进出 口)/ 25/ 50130/55 工作压力(绝压) 0.71.5 流量(Kg/s)自己确定,可取(530)之间一值 2.2 换热器热工设计 由于氯乙烷是有毒介质,循环水是较为洁净介质,所以选择氯乙烷走管程 而循环水走壳程较为合理。 2.2.1 管程流体氯乙烷的管程流体氯乙烷的定性温
14、度与物性参数定性温度与物性参数 (1)氯乙烷的的定性温度:Tm=(T1+T2)/2=92.5 选择氯乙烷的质量流量:wh=5/ (2)定性温度与物性参数的选择与计算 根据化学化工物性数据手册有机卷查得: 氯乙烷在 92.5下,其液体密度 h=758/m3 氯乙烷在 362.5K 下,其粘度 h=1.26 10-5 Pas (P125) 氯乙烷在 92.5下,其比热容 Cph=8.006932 KJ/(kg 0C) (P167) 氯乙烷在 92.5下,其热导率 h=0.09079 W/(m 0C) (P176) 根据公式 Prh=Cph h /h 得: 普朗特数 Prh=8.006932 1.2
15、56 10-5/0.09079=0.0011 (3)物料与热量衡算 负荷 Q=whCph (T1-T2)(换热效率一般取=0.98) =58.006932750.98 =2940 (4)确定换热器流程形式,计算换热器的有效平均温度差tm。管壳式换热 器主要有逆流式、并流式、错流式几种。在逆流式换热器中两种流体以相反方 徐州工业职业技术学院毕业设计(论文) 6 向流动从热力学角度考虑这种优于其它任何一种,传热效率较高,因此选择逆 流的方式进行换热。 逆流时:热流体温度 T 1300C550C 冷流体温度 t 250C500C 两端温度差 t 1050C50C 逆流对数平均温差:tmr=(t1-t
16、2)/ ln(t1/t2) =(1050C -50C)/ ln(1050C /50C) =32.80C 流程形式:1 流程2 管程 参数:R=(T1-T2)/(t1-t2)=75/25=3 P=(t1-t2)/(T1-T2)=25/75=0.33 查过程装备成套技术设计指南得:=1 有效平均温度tm=tmr=32.80C (5)出算传热面积 根据过程装备成套技术设计指南初选传热系数 K0=300 W/(m2 0C) 传热面积 A0=Q/K0tm=2940 103/300 32.8=321.44m2 (6)换热结构设计 选择换热管材料:选择材质为 20 钢,换热管长为 9m,252.5 的无缝钢
17、 管,管程压降的结垢修正系数 Fi=1.4,换热管内外径分别为:di=20,d=25。 换热管管数 n= A0/dL=321.44/3.14 0.025 9=454.7 根 根据化工设备机械基础书中,查表 7-3,确定其管束为 517 根,其正六角 形对角线上的管子数 b=25 根 根据流体流速范围选定管程数为 Nt=2 按接管内流速1.65MP 即法兰最大允许工作压力大于设计压力,所以选 择公称直径 DN=1000mm,公称压力 PN=2.5MP,材料为 Q345R 的长颈对焊法兰。 (5)由于工作介质有毒,所以选择凹凸密封面,根据化工设备 4-9 表 确定垫片为石棉橡胶板,螺柱材料为 40
18、MnB,螺柱材料为 45 号钢。如图 2-2 所 示: 徐州工业职业技术学院毕业设计(论文) 12 图图 3-23-2 容器法兰(图面形式)容器法兰(图面形式) (6)压力容器法兰标记为:法兰-FM1000-2.5 JB/T 4703-2000 3.1.5 选择换热器支座并核算承载能力选择换热器支座并核算承载能力 卧式换热器选用鞍式支座(JB/T4712-1992)按照壳体公称直径 DN=1000 选 用 A 型(轻型)带加强垫板的鞍座一对(其中 F 型和 S 型各一个),支座高度 H=200mm,标记为: JB/T4712-1992 鞍座 A1000-F JB/T4712-1992 鞍座 A
19、1000-S 壳体总重包括筒体内的料重、水压试验的水重、筒体、封头、换热管重量 和附件的重量。 根据化工设备概论课程设计指导书查附录 1,可查得:公称直径的 DN=1000mm 的筒体每立方米的容积 VT=0.785m3;查附录 2,可查得:公称直径为 1000mm 的椭圆形封头的容积 Vf=0.163 m3。 由上换热器的容积为:V=VT+Vf=0.7858.578+0.1632=6.9985 m3 水压试验是筒体内的水重 W1=1000 查附录 1,可查得:公称直径 DN=1000mm,壁厚=8mm 的筒体每立方长的重 n 量为 199;查附录 3,可查得:封头的重量为 74.1。可算出壳
20、体重量为: W2=1998.5+74.12=1839.7 由附表 10,可查得:人孔的重量为 210,估计其他附件的重量为 800, 故总计附件的重量为 W3=1010。 换热器的总重量 W总=WI+W2+W3=1000+1839.7+1010=3909.7,其总重 Q 为 390.97KN。 根据化工设备机械基础由表 13-4,可查得:鞍座的允许载荷 =307KNQ/2,所以鞍座的承载能力足够。 Q 综上所诉所选择的鞍座的标记为: JB/T 4712-1992,鞍座 BV1000-F,h=200mm,=6mm 4 表表 3-33-3 鞍座结构尺寸鞍座结构尺寸 底板 腹 板 筋板垫板 公 称
21、直 径 DN 允 许 载 荷 Q/K N 鞍 座 高 度 h 1 l 1 b 1 2 3 l 2 b 3 b 3 4 b 4 e 螺 栓 间 距 2 l 鞍 座 质 量 /K g 10030720761718171418827856057 徐州工业职业技术学院毕业设计(论文) 13 00002000050 图图 3-33-3 鞍式支座主视结构鞍式支座主视结构 3.1.6 管板的选择与尺寸计算管板的选择与尺寸计算 换热器管板的计算十分复杂,一般均采用计算机计算。为了计算方便,也 可由工具书查得选用管板尺寸。由壳程工作压力为 0.7,可算管程的设计压力 Ps=1.1Pw=1.65MPa(取管板的公
22、称压力为 2.5MPa)的碳钢管板。 根据固定管板式换热器的结构设计表 1-6-9,可查得:在公称直径 DN=1000mm,壳程公称压力 Ps=1.0MPa=Pt 下的管板尺寸如下表所示: 表表 3-43-4 管板尺寸管板尺寸 Ps MPa Pt MPa DNDD1D2D3D4D5d2 规 格 数 量 bfb 备 注 2.52.5100011951140109810001085100030M27365670 图图 3-43-4 固定管板结构简图固定管板结构简图 3.1.7 膨胀节的选用与计算膨胀节的选用与计算 固定管板式换热器在换热过程中,管束与壳体有一定的温差存在,而管板、 管束与壳体是刚性
23、连接在一起,当温差达到某一个温度直时,由于过大的温差 应力往往会引起壳体的破坏和管束的弯曲,需设置补偿装置,如膨胀节。膨胀 节是安装在固定管板式换热器上的挠性构件,对管束与壳体间的变形差进行补 偿,以此来消除壳体与管束间因温差而引起的温差应力。 膨胀节的型式较多,通常有波形膨胀节、平板膨胀节、形膨胀节等。而 在生产实践中,应用最多的,最普遍的是波形膨胀节。 徐州工业职业技术学院毕业设计(论文) 14 由于管束与壳体温差大于 50,产生的温差应力过大应设置膨胀节,消除 温差应力。 表表 3-73-7 ZXZX 形波形膨胀节尺寸形波形膨胀节尺寸 公称压力 PN=2.5Mpa 层数 m 单层厚度 S
24、/mm 单波最大位移 量 e1/mm 单波轴向刚 度 K1 /(N/mm) 单波重量 G/Kg 14.52.175998.612.5 公 称 直 径 DN/ mm 波根外径 D0/mm 波 高 h/m m 圆 弧 半 径 R/m m 直 边 长 度 L4/ mm 膨胀节长度 L/mm 平均截面积 A/cm2 材料 100 0 DN+2mS=1 009 60 14. 25 30 n(4R+2mS)+ 4L4=73 0.785()2 10 0 hD =8970.7 00Gr19Ni 14Mo2 图图 3-53-5 波形膨胀节结构图波形膨胀节结构图 3.1.8 折流板的设计与计算折流板的设计与计算
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