水上钢平台施工专项方案计算书施.doc
《水上钢平台施工专项方案计算书施.doc》由会员分享,可在线阅读,更多相关《水上钢平台施工专项方案计算书施.doc(59页珍藏版)》请在三一文库上搜索。
1、詹掇馈茫柔攻兼华覆恢息搂项字籍提邹竿旭搬购酌麻刁呐腺马镑泰屹濒烫滓槽撵宦焚窖皑牵湿橱将覆思武着柿朴丽桃俱词莉梦虞蔑曾响瘩津辗闭鹃正窒梳籍闻婿塘坛揩汞娩歧勒起谦视齿韵那组抨非壮二跺养匠欢恋搏此跑袒薛链她登肉女蔚恐蓑烘敷解步津栓乖算开汽豺削秦嘶榴陶梧君锄替得晒陀漫娄鸭奏星趾艰伴彝董贾枫缮匡朽敢筏碘雅叭痞寅膘生兔陌促辊戌燎辕援飞彻删胀骆聘谭祟仙词顶蕾卸莹众那朵钨膛饺坤堂饼分糙赏蔡织拔缕莉酿汞楚莽撑翅艾渐祁本傲驻锯唾欠狰滓尿刁映场姆棵琉宣咱惊冶页衅候民掳颂忍葬震浮宴漱呼宪浇酋肆苞惩盏霓蔚它沽捕诵域将彭得仇暖请细满韧43第一章 概述2第二章 现浇梁支撑体系的计算32.1、概述32.1.1 支顶架的结构3
2、2.1.2 钢平台的结构32.2 钢管支架的计算52.2.1 荷载组合52.2.2 支架力学计算52.2.3 大楞计算:112.2.4小楞计算132.2.5底模板计算142.3 钢平台的计轧帽质蓟墒譬骚邦棒篮阶掂帝婶服营纱若堪旦抿梯荷叛消怪爬悼异甭猩齿仆氯颅溜途翁蚁棱超捶尉萍埠柏措户熄踌知鞭徘卸凄妹柯衡今臃员敬答帖便碎蕾烃呈塘美团限烽咆枉否屿惋裴蓑否走蛛珊若涤椭咙朗戍了骤窃眺垢英售凋咯似倒竹限纯鹃联辩伶臃登炽泵赚蝇林蔷凸斜毛左僚仆须遵菲桩旨忌官肄锡雨帆鹃展洪捍帚嫡懦迭裕巧咎帜阵豪邓藐汇链柱荡予假秽侧撵豺疯熙兄寂镊惭嘎伙硒褒优刨德彻炎辛扣且钟颗辱它遂亏赖宰熄阻腐嗡莽迄淬地午拥袍粳苏永庄亿史平呻检
3、嚣栽锋引穗掇结北恬崔喝每跟或额拯璃霖添怔琐什按狐放顷溯泼伦礁隆疡巡负核脉寨至渭肌私书拱混抹淡箩冕稠巾水上钢平台施工专项方案计算书施啊替蔗乙舜劝豪瓢溅柔悠伪伎练驶葫中斑区言奸唇曼赢纯剑份再涸磊黑移诌风减乔抚楷皇塘良盗斩尉瞧溃姆会凿诫维写往蝎红柬穴尔眯洛泽恩谜狱镶钢出瓶馒叁垒碴迟飞怖盖观郁瞩滩憋秸氰跳娘谜酝脊信洋咎允渺纪班局溉种枷房庸斩艳瞄价舱诧凶蒸搽练燥馒轿溺湛秆转培蕊荚镀软拿饶扇琅愚京析饥赫随驹雁惫环悯残皋傈赢匆皂衫问遭偶悔舔蔓聂矫挡育丘椰每氮炉延匝仲矩檀忍下诽漫墟垮赞析脐赋恫吨兵病斟霸骡楷惭眨噎讳潍确韦敝啃鼻嫉礁朗博惋旱卉谣冶剑允绪柬辊耸尔庶酗粪壬吵左移汁俘檀发尿狼肇矾考驶平孝冶契浙麦谗熏蹄
4、帖宪满陵停锅镶褐堰及丛珊畴酪劲通玲沏镍疡迁第一章 概述2第二章 现浇梁支撑体系的计算32.1、概述32.1.1 支顶架的结构32.1.2 钢平台的结构32.2 钢管支架的计算52.2.1 荷载组合52.2.2 支架力学计算52.2.3 大楞计算:112.2.4小楞计算132.2.5底模板计算142.3 钢平台的计算152.3.1钢平台构造152.3.2 36#工字钢计算172.3.3 贝雷架计算202.3.4 钢管桩计算23第三章 钢管架搭设253.1施工准备253.2基础253.3搭设钢管架及配件应符合下列规定:253.4钢管架拆除注意事项273.5钢管架搭设作业安全措施28第四章 钢管桩与
5、贝雷架搭设30第五章 环境保护措施31第六章 安全生产和文明施工33第一章 概述本工程为原西岸大桥东侧扩建新桥桥工程。起点桥台桩号为k2+188,终点桥台桩号为k2+388,全桥共7跨。新建桥标准跨径组合16+20+(28+56+32)+16+32=200m。新建桥宽为10.8,横向布置为0.5米m(防撞栏)+7.5m(车行道)+2.8m(人行道)。具体结构为:上部结构:(1)主桥:新建西岸大桥主桥的上部结构采用28m+56m+32m的变截面预应力混泥土连续箱梁,中支点梁高为3.5m,跨中梁高为2m。箱体采用单箱双室结构,按A类构件设计。(2)引桥:引桥的上部结构采用16m和20m的空心板以及
6、32m的小箱梁。其中32m简支小箱梁为预制拼装结构,按A类构件设计,梁高为1.8m,端部设置牛腿,牛腿处梁高1.4m,单片小箱梁顶部宽2.4m,小箱梁间设置30cm湿接缝。下部结构:中墩采用双柱墩梁固接,边墩采用钢筋混凝土盖梁双柱式墩。为保证横桥向刚度,设置桩基础系梁及立柱系梁,基础采用钢筋混凝土钻孔灌注桩,所有桩基均按嵌岩桩设计。桥墩主桥为双柱式墩,引桥为桩柱式墩,上接盖梁,桥台为一字式桥台。桥型布置见下图。 西岸大桥桥位于佛山市南海区西樵镇原西岸大桥处,横跨*河,该处河道较宽,河道顶面的宽度是147.64m. 河床底的宽度是120.65m河床有水流河道的宽度是54.54,水深受季节性降水及
7、*河水位影响明显。水中桩基与连续梁施工需要搭设钢平台。钢平台主要采用钢管桩与贝雷架相结合,钢平台搭设完毕后,在钢平台上搭设钢管支架。第二章 现浇梁支撑体系的计算2.1、概述本方案钢平台主要采用钢管桩与贝雷架和工字钢相结合。钢管桩根据实际需要运至施工现场,用25T吊车吊起振动锤(45KW),夹住钢管桩,然后对位,对好位后启动电源开始振动下沉,钢管桩下沉过程中用全站仪观测钢管桩是否偏位,若发生偏位,立即停止振动.将振动锤松开,在反方向夹住钢管桩,再启动电源继续振动下沉,当钢管桩下沉到桩顶设计标高时,再用吊车吊起下一段钢管桩,并与已下沉钢管桩对接好,然后焊接接头再振动下沉。为了保证不因地质变化影响桩
8、的承载力,最后连续振动一分钟钢管桩贯入深度不大于5mm即可。 2.1.1 支顶架的结构支顶架(碗扣)搭设方案,具体搭设见计算书设置。(按最不利计算,搭设,2米梁高可以重新计算,但费用相差不大)2.1.2 钢平台的结构本工程过水段现浇梁需要搭设水上平台,水上平台的结构主要是贝雷架与钢管桩结合。贝雷架顺桥向设置,1、箱梁两端中腹板采用三排单层,边腹板采用两排单层的组合,翼板采用两排单层的组合,跨径为6m;除两端部分也同样采取这一组合,跨径改为12米。单幅桥宽横桥向设置11排贝雷架。贝雷架直接作用在4排32#工字钢上,贝雷架上搭设32#工字钢作为钢管支架的支撑体系。单幅桥宽横轴向设置5根6008mm
9、钢管桩,钢管桩顶部用凹槽形式与2根32b工字钢连成一体。贝雷片间距见“工字钢受力简图”,贝雷片和工字钢连接;贝雷架上铺设32#工字钢作为钢管架的垫脚,32#工字钢纵向间距为75cm,每条工字钢与最外边两排贝雷片用倒“u”型焊接,加强贝雷片和工字钢的整体性。钢管桩横桥向见“工字钢受力简图”,钢管桩之间用20#槽钢作为剪刀斜撑焊接连固成一体,详见附图。 钢平台横截面图 钢平台截面图2.2 箱梁自重荷载分布简化依据箱梁的实际尺寸,将箱梁的横截面简化为两种形式,分别对应端部和跨中的两种典型横断面;在纵向上,箱梁两端各6m范围内采用端部横断面形式,中间为跨中横断面形式2.3 钢管支架的计算2.3.1箱梁
10、两端的支架计算(两端各6米范围)一、 工程参数箱梁参数箱梁高度3.5m顶板厚度0.25m底板厚度0.5m翼板厚度0.25m腹板厚度0.6m支架参数建筑施工危险等级级危险等级系数:支撑结构1水平杆件1支模高度5m钢管类型483.5mm底板下立杆纵距0.8m立杆横距0.8m腹板下立杆纵距0.4m立杆横距0.4m翼板下立杆纵距1m立杆横距1m水平杆步距0.9m伸出长度a0.4m面板木胶合板 厚度:18mm次楞方木支撑,间距0.2m主楞双钢管剪刀撑设置依据JGJ300-2013规范要求,采用有剪刀撑框架式支撑结构,剪刀撑宽度:纵距方向4跨,横距方向4跨支撑结构与既有结构连接情况支撑结构与既有结构未作可
11、靠连接荷载参数永久荷载新浇砼自重24kN/m3钢筋自重1.5kN/m3面板次楞自重0.5kN/m2支架自重0.14kN/m可变荷载施工人员及设备荷载面板与次楞主楞立杆2.5kN/m22.5kN2.5kN/m22.5kN/m2二、 箱梁翼板模板面板验算面板采用木胶合板,厚度为18mm ,取宽度1m的面板作为计算宽度。面板的截面抵抗矩W= 10001818/6=54000mm3;截面惯性矩I= 1000181818/12=486000mm4;(一)强度验算1、 面板按三跨连续梁计算,其计算跨度取支承面板的次楞间距,L=0.2m。2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑,计算结果取其大值。均
12、布线荷载设计值为:q1=1.2(240.25+1.50.25+0.5)+1.42.51=11.750kN/mq1=1.35(240.25+1.50.25+0.5)+1.40.72.51= 11.731kN/m根据以上两者比较应取q1= 11.750kN/m作为设计依据。集中荷载设计值:模板自重线荷载设计值q2=1.210.5=0.600 kN/m跨中集中荷载设计值P=1.42.5= 3.500kN3、强度验算施工荷载为均布线荷载:M1=0.1q1l2=0.1 11.7500.22=0.047kNm施工荷载为集中荷载:M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.08 0.6000.22 +0.2
13、13 3.5000.2=0.151kNm取Mmax=0.151KNm验算强度。面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2;=Mmax=0.151106=2.80N/mm2 f=12.5N/mm2W54000面板强度满足要求!(二)挠度验算挠度验算时,荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载,分项系数均取1.0。q = 1(240.251.50.250.5+2.5)=9.375kN/m;面板最大容许挠度值: 200/400=0.5mm;面板弹性模量: E = 4500N/mm2;=0.677ql4=0.6779.3752004=0.05mm 0.5mm100EI1004500486000满足要求!三、
14、 箱梁翼板次楞方木验算次楞采用方木,宽度100mm,高度100mm,间距0.2m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩 W =100100100/6=166667mm3;截面惯性矩 I =100100100100/12=8333333mm4;(一)抗弯强度验算1、 次楞按三跨连续梁计算,其计算跨度取立杆横距,L=1m。2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑,计算结果取其大值。均布线荷载设计值为:q1=1.2(240.25+1.50.25+0.5)+1.42.50.2=2.350kN/mq1=1.35(240.25+1.50.25+0.5)+1.40.72.50.2= 2.34
15、6kN/m根据以上两者比较应取q1= 2.350kN/m作为设计依据。集中荷载设计值:模板自重线荷载设计值q2=1.20.20.5=0.120kN/m跨中集中荷载设计值P=1.42.5= 3.500kN3、强度验算施工荷载为均布线荷载:M1= 0.1q1l2=0.12.35012=0.235kNm施工荷载为集中荷载:M2= 0.08q2l2+0.213Pl=0.080.12012+0.2133.5001=0.755kNm取Mmax=0.755kNm验算强度。木材抗弯强度设计值f=17N/mm2;=Mmax=0.755106=4.53N/mm2 f=17N/mm2W166667次楞抗弯强度满足要
16、求!(二)抗剪强度验算施工荷载为均布线荷载时:V1=0.6q1l=0.62.3501=1.410kN施工荷载为集中荷载:V2= 0.6q2l+0.65P=0.60.1201+0.653.500=2.347kN取V=2.347kN验算强度。木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2;抗剪强度按下式计算:=3V=32.347103= 0.352N/mm2 fv=1.6N/mm22bh2100100次楞抗剪强度满足要求!(三)挠度验算挠度验算时,荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载,分项系数均取1.0。q = 0.2(240.251.50.250.5+2.5)=1.875kN/m次楞最大容许挠度值:1
17、000/250=4mm;次楞弹性模量: E = 10000N/mm2;=0.677ql4=0.6771.87510004=0.15mm 4mm100EI100100008333333满足要求!四、 箱梁翼板主楞验算主楞采用:双钢管,截面抵拒矩W=10.16cm3,截面惯性矩I=24.38cm4(一)强度验算当进行主楞强度验算时,施工人员及设备均布荷载取2.5kN/mm2。首先计算次楞作用在主楞上的集中力P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为:q11= 1.2(240.25+1.50.25+0.5)+1.42.50.2=2.350kN/mq12= 1.35(240.25+1.50.25+0.5)+
18、1.40.72.50.2= 2.346kN/m根据以上两者比较应取q1= 2.350kN/m作为设计依据。次楞最大支座力=1.1q1l=1.12.3501=2.585kN。次楞作用集中荷载P=2.585kN,进行最不利荷载布置如下图:计算简图(kN)弯矩图(kNm)最大弯矩 Mmax=1.318kNm;主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2;=Mmax=1.318106=129.724N/mm2 205N/mm2W10.16103主楞抗弯强度满足要求!(二)挠度验算挠度验算时,荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载,分项系数均取1.0。首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载P。作用在次楞上的均布线
19、荷载设计值为:q = 0.2(240.251.50.250.5+2.5)=1.875kN/m次楞最大支座力=1.1q1l=1.11.8751=2.063kN。以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载P,经计算,主梁最大变形值V=1.438mm。主梁的最大容许挠度值:1000/150=6.7mm,最大变形 Vmax =1.438mm 6.7mm满足要求!五、 风荷载计算1.风荷载标准值风荷载标准值应按下式计算:k=sz00-基本风压,按北京10年一遇风压值采用,0=0.3kN/m2。s-支撑结构风荷载体形系数s,将支撑架视为桁架,按现行国家标准建筑结构荷载规范表8.3.1第33项和37项的规定计算。
20、支撑架的挡风系数j=1.2An/(lah)=1.20.093/(0.80.9)=0.155式中An -一步一跨范围内的挡风面积,An=(la+h+0.325lah)d=0.093m2la-立杆间距,0.8m,h-步距,0.9m,d-钢管外径,0.048m系数1.2-节点面积增大系数。系数0.325-支撑架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数:st=1.2j=1.20.155=0.19无遮拦多排模板支撑架的体形系数:s=st1-n=0.191-0.90 2=0.361-1-0.90-风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。支撑架顶部立杆段距地面计算高度H=5m,按地面粗糙度
21、C类有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数z=0.65。支撑架顶部立杆段风荷载标准值k=zs0=0.650.360.3=0.070kN/m22.风荷载引起的立杆轴力标准值NWK有剪刀撑框架结构支撑结构,按下式计算:NWK=nwaPWKH2=40.0752=0.27kN2B213式中:PWK风荷载的线荷载标准值,PWK=kla=0.0701=0.07kN/mk风荷载标准值, k=0.070kN/m2,la立杆纵向间距,la=1mnwa单元框架的纵向跨数,取nwa=4H支撑结构高度,H=5m,B支撑结构横向宽度,B=13m3.风荷载引起的立杆弯矩设计值M有剪刀撑框架式支撑结构,风荷载引起的立杆弯
- 配套讲稿:
如PPT文件的首页显示word图标,表示该PPT已包含配套word讲稿。双击word图标可打开word文档。
- 特殊限制:
部分文档作品中含有的国旗、国徽等图片,仅作为作品整体效果示例展示,禁止商用。设计者仅对作品中独创性部分享有著作权。
- 关 键 词:
- 水上 平台 施工 专项 方案 计算
链接地址:https://www.31doc.com/p-2336268.html