8m钢筋混凝土空心板简支梁桥上部结构计算书完整版.doc
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1、武汉工程大学学年课程(设计)论文8m钢筋混凝土空心板简支梁桥上部结构计算书7.1设计基本资料1.跨度和桥面宽度标准跨径:8m(墩中心距)计算跨径:7.6m桥面宽度:净7m(行车道)+21.5m(人行道)2技术标准设计荷载:公路-级,人行道和栏杆自重线密度按照单侧8kN/m计算,人群荷载取3kN/m2环境标准:类环境设计安全等级:二级3主要材料混凝土:混凝土空心板和铰接缝采用C40混凝土;桥面铺装采用0.04m沥青混凝土,下层为0.06m厚C30混凝土。沥青混凝土重度按23kN/m3计算,混凝土重度按25kN/m3计算。钢筋:采用R235钢筋、HRB335钢筋2.构造形式及截面尺寸本桥为c40钢
2、筋混凝土简支板,由8块宽度为1.24m的空心板连接而成。桥上横坡为双向2%,坡度由下部构造控制空心板截面参数:单块板高为0.4m,宽1.24m,板间留有1.14cm的缝隙用于灌注砂浆C40混凝土空心板抗压强度标准值,抗压强度设计值,抗拉强度标准值,抗拉强度设计值,c40混凝土的弹性模量为图1 桥梁横断面构造及尺寸图式(单位:cm)7.3空心板截面几何特性计算1.毛截面面积计算如图二所示解得: 图2 中板截面构造及尺寸(单位:cm)2毛截面重心位置全截面对板高处(即离板上缘20cm处)的静矩为代入得=1595.25由于铰缝左右对称所以铰缝的面积为: =400.5毛截面重心离板高的距离为:=0.5
3、(即毛截面重心离板上缘距离为20.5cm)3毛截面惯性矩计算铰缝对自身重心轴的惯性矩为:空心板毛截面对其重心轴的惯性矩为:=空心板截面的抗扭刚度可简化为如图三所示的箱型截面近似计算所以得到抗扭刚度为: = 图三 抗扭惯性矩简化计算图(单位:cm)7.4主梁内力计算1永久作用效应计算a. 空心板自重(一期结构自重): =0.8005825kN/mb.桥面系自重(二期结构自重):桥面设计人行道和栏杆自重线密度按照单侧8kN/m计算。桥面铺装上层采用0.04m厚沥青混凝土,下层为0。06m厚C30混凝土,则全桥宽铺装层每延米重力为:=24.2kN/m为了计算方便,桥面系的重力可平均分配到各空心板上,
4、则每块空心板分配到的每延米桥面系重力为:=5.025kN/mC.铰接缝自重计算(二期结构自重):=1.11525KN/m由上述计算得空心板每延米总重力为(仪器结构自重)=6.1403kN/m(二期结构自重)=14.146kN/m由此可计算出简支空心板永久作用效应,计算结果见表一。 表一 简支空心板永久作用效应计算表表一 简支梁空心板永久作用效应计算表作用种类作用/(kN/m)计算跨径/m作用效应-弯矩M/kN.m作用效应-剪力V/kN跨中1/4跨支点1/4跨跨中GI8.00587.657.802143.351430.422215.21110GII6.14037.644.33333.249723
5、.333111.66660G14.14617.6102.134876.601153.755226.877602可变作用效应计算根据公通规,公路-II级车道荷载的均布荷载标准值=7.875kN/m计算弯矩时,=142.8kN计算剪力时,=171.36kNA. 冲击系数和车道折减系数计算;结构的冲击系数与结构的基频f有关,故先计算结构的基频。简支梁的基频计算如下:=9.662Hz其中:由于1.5f14Hz,故可由下式计算出汽车荷载的冲击系数为当车道大于两车道时,应根据适当进行车道折减,但折减后不得小于用两车道布载的计算结果。由此可知横向折减系数为B.汽车荷载横向分布系数的计算:空心板跨中和1/4截
6、面处的荷载横向分布系数按铰接板法计算,支点处荷载横向分布系数按杠杆原理计算,支点至1/4点间的截面横向荷载分布系数根据图按直线内插法求的。a .跨中及l/4处的荷载横向分布系数计算:空心板的刚度参数,由下式可得已算出 , , ,代入得 表二 横向分布影响线坐标值表板号单位荷载作用位置(i号板中心)1234567810.030.28100.21900.15400.11000.08100.06100.05000.04400.040.31100.23400.15500.10400.07200.05100.03900.03300.038920.30780.23240.15490.10460.07300
7、.05210.04020.34220.030.21900.21600.17500.12400.09100.06900.05600.05000.040.23400.23300.18300.12200.08400.06000.04600.03900.038920.23240.23120.18210.12220.08480.06100.04710.040230.030.15400.17500.18600.15600.11300.08500.06900.06100.040.15500.18300.20000.16300.11000.07800.06000.05100.038920.15490.1821
8、0.19850.16220.11030.07880.06100.052140.030.11000.12400.15600.17500.15000.11300.09100.08100.040.10400.12200.16300.18800.15700.11000.08400.07200.038920.10460.12220.16220.18660.15620.11030.08480.0730按下列方式布载,可进行各板荷载横向分布系数计算(见图 四 )计算公式如下: ,计算结果见下表 表三 各板荷载横向分布系数计算表板号1号板2号板3号板4号板荷载种类两车道人群荷载两车道人群荷载两车道人群荷载两车
9、道人群荷载荷载横向分布系数0.21610.29930.22630.23230.18370.15740.14460.10830.12770.03480.14980.04090.17890.05300.18660.07420.08630.10050.13210.15440.05190.06070.07840.0981或0.2410.33410.268650.27320.286550.21040.291850.1825由上表计算结果可以看出,4号汽车荷载横向分布系数最大。为设计和施工方便,各空心板设计成统一规格,按最不利组合进行设计,即选用4号板横向分布系数,跨中和l/4处的荷载横向分布系数取下列数
10、值: , 表四 各板横向分布影响线及最不利布载图(单位:cm)支点处荷载横向分布系数计算:支点处的荷载横向分布系数按杠杆原理计算,4号板的横向分布系数如下(见表五 ) 表五 支点处的荷载横向分布系数计算图示(单位:cm)两车道汽车荷载:人群荷载:支点到l/4截面处的和在横向分布系数按直线内插法求得。空心板荷载横向分布系数汇总于表四中 表四 空心板的荷载横向分布系数作用种类跨中l/4处支点支点至l/4汽车荷载0.2920.5直线内插人群荷载0.18303可变作用效应计算1车道荷载效应计算车道荷载引起的空心板跨中及L/4处截面的效应(弯矩和剪力)时,均布荷载标准值应满布于使空心板产生最不利效应的同
11、号影响线上,集中荷载标准值只作用于影响线中一个最大影响线峰值处,为此需绘制出跨中弯矩,跨中剪力,l/4处截面剪力影响线,如图 六 图 七 所示图六 简支板跨中截面内力影响线及加载图式(尺寸单位:cm)a ) 跨中弯矩影响线 b ) 跨中剪力影响线跨中截面弯矩: (不计冲击时) (计冲击时)其中,汽车荷载:不计冲击系数:=95.83kN.m计入冲击系数:kN.m剪力: (不计冲击时) (计冲击时)其中, 汽车荷载:不计冲击系数: 计入冲击系数: L/4处截面 图七 l/4处截面内力影响线及加载图(尺寸单位:cm)弯矩: (不计冲击时) (计冲击时)其中, =5.415汽车荷载:不计冲击系数:=7
12、1.87kN.m计冲击系数:=99.55kN.m剪力: (不计冲击时) (计冲击时)其中, 汽车荷载:不计冲击系数:计冲击系数:支点截面剪力。计算支点截面由于车道荷载产生的效应时,考虑横向分布系数沿空心板跨长的变化,同样均布荷载标准值应满布于使结构产生最不利效应的同号影响线上,集中荷载标准值只能作用于相应影响线中一个最大影响线的峰值处,如图 八 所示两行车道荷载:不计冲击:=95.97kN计冲击:=132.93kN 图八 支点截面剪力计算图式(单位:cm)2人群荷载效应人群荷载是一个均布荷载,其值为3.0kN/.单侧人行道净宽1.5m,因此.人群荷载产生的可变效应计算如下(见图 -图 );跨中
13、截面弯矩:剪力:l/4处截面。弯矩:剪力:支点截面剪力。 =2.347kN4作用效应组合根据作用效应组合,选取四种最不利效应组合,短期效应组合,长期效应组合,标准效应组合和承载能力极限状态基本组合,见表 五 表五 作用效应组合表序号荷载类别跨中截面四分点截面支点截面第一期永久作用57.800.0043.3515.2130.42第二期永久作用44.330.0033.2511.6723.33总永久作用(+)102.130.0076.6026.8853.76可变作用(汽车不计冲击)95.8327.2071.8742.4495.97可变作用(汽车计冲击)132.7337.6899.5558.79132
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