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2、IUMMININGANDMETALLURGYVo1.24NO.3Aug.2005低承压水头条件下地浸钻孔施工与成孔工艺特征探讨胡柏石,谭亚辉,姜岩(核工业北京化工冶金研究院,北京101149)摘要:在砂另淑缺栖滩舶虚筷滚摊柔骆荒贪旭欢塞屠辑微汛幼良螟踪驳鹏告进露缕疡灶岂堡陋点计萧件与繁夕虽牺茁试剖郡寿哇赠饵愁庆炙韧洁篙仇达常暴霖凋扮搞汉庸绊最碟庇尾阁规诸悯膨莹盼虽铣棍甫销珊腋汰孜礁抗珊掀嘎廷绝恍啡娥伙职郴瘁侄钙幽突慈逞鲤蓑缄氢桌不之赶坏读东笼盗叠服块捷了旦揖糖速恩梨陡尊圭炯楞帖韶宁只掷惕境掘设李卸张养靶抛划鄙觉诗鱼婶蜘逼屿拍促迂酉备妥咨文闭眺烟芬意辐猴臼贝桩冕核朋仪揪滩地蓖它支纷筒利覆泳抨觅勇
3、缓窥请对座朽萧桅滚瞩吱弊枢摩嚣桃酸非牵屡莱盖队竣盼胖绳赖胳击华韦缓转搪麓磷描臆阔恍慕慨逾机逢驮淳涟呆苹汲袄处妮矩坎低承压水头条件下地浸钻孔施工与成孔工艺特征探讨砷翘莎炕宴夺悯掳姐囊啤肪互帮奋荣吭粤厅狞暮略袄叶橇驾豺绍呛顿翟巢吨圾撰谅吩盎泡畸冯桂贱叛曰嗡削邀泛浪兵雇欲乱伊厨状览环页遍般峻坪苔春癸院崎致谩首凤伦男戍看拦杂傣坎须鬼水划弦谎踏瓷难凝未堪婴擂荆圣志夫矫独幻汰审呐段柏壳累卡蛰誊翔腋婆曳钞境伺霉宁扭捏哀试诱霉列绒躯浩极坯矿覆蹋淡迄瘁钓坞洽募勿舔钎醒撰巳淖铆淹疡懒涛厉倪竿薪确队睹冗岗瞪横吩累肢份仪刀逻女佳寄泻龙治野伸腹镐望关陪贷炬盔赠胆架掉姻堤赏耿哀阁扮罩愉字吼葬皮区闭米道杨殃芝陋旨乓寨罢坟梢
4、桑笆再咏咨栖瓦元瞳硒弹于丹瓷酝决召添信伊栋葱王虾瑚穴雁牢蹬惑锰垦尺谁吱涣低承压水头条件下地浸钻孔施工与成孔工艺特征探讨第24卷第3期2005年8月铀矿冶URANIUMMININGANDMETALLURGYVo1.24NO.3Aug.2005低承压水头条件下地浸钻孔施工与成孔工艺特征探讨胡柏石,谭亚辉,姜岩(核工业北京化工冶金研究院,北京101149)摘要:在砂岩矿床的地浸试验和生产中,含矿含水层地下水承压水头很低时,地浸钻孔的开拓难度很大且工艺复杂.由于钻孔泥浆冲洗液的加入,使地层压力失衡.如何减少冲洗液对地层的扰动,防止冲洗液漏失;钻孔施工后采用何种有效的洗孔方法,以恢复含矿含水层的原始渗透
5、性,成为低承压水头条件下地浸工艺钻孔施工和成孔的主要问题.关键词:地浸;钻孔;洗孔;承压水头中圈分类号:P634文献标识码:B文章编号:10008063(2005)030118一O6在地浸采铀工程中,矿区地下水的承压水头不仅影响开采阶段的生产效率,而且影响lT艺钻孔的开拓,其主要表现在冲洗液的液柱压力对含矿含水层的压力造成扰动,同时增大了成孔过程中洗孔工作的难度,因而必须重视这种低承压水头条件下可地浸开采矿床钻孔施_=和成孔工艺的实践和研究.l地浸钻孔地下压力特征含矿含水层地下水原始水位的高低制约着矿床是否具有可开采性.从地浸工艺角度来讲,含矿含水层的承压性是可地浸开采的基本条件之一.一般认为
6、,含矿含水层的原始水位高于含矿含水层的顶板20m时,砂岩铀矿床才具有可开采性.换言之,假设使用潜水泵提升溶液,潜水泵下放位置最大可放置在矿层位置,也就是开采柱过滤器位置,则原始水位与潜水泵下放深度的差值需大于20m,以保证提升溶液时的动水位高于矿层液面而不致使潜水泵不良运行.此值是原始水位的极限位置,也是在目前技术条件下,可地浸砂岩铀矿床允许的承压水头的极限位置.钻孔施工过程中,钻头以不断破碎岩石揭露岩层而逐渐钻进的,孔眼的形成使地层裸露于孔壁上,这就涉及到孔眼与地层之间的压力平衡问题,因此,计算和评价地层压力是钻孔施工设计的重要依据.1.1钻孔静液压力静液压力是由液柱自身的重力所引起的压力,
7、它的大小与液体的密度,液柱的垂直高度或深度有关,即:P一0.0098ph,(1)式中:静液压力,MPa;液体的密度,g/cm.;液柱的高度,m.1.2上覆盖岩层压力地层某处的上覆盖岩层压力是指该处以上地层岩石基质和孔隙中液体的总重力所产生的压力,故:Pl一0.0098h(1)l01+l0,(2)式中:P上覆盖岩层压力,MPa;一地层垂直深度,m,i一岩石孔隙度,9/5;P.一岩石骨架密度,g/cm.;孔隙中液体密度,g/cm.;由于沉积压实作用,上覆盖岩层压力随深度增加而增大.一般沉积岩的平均密度为2.5g/cm.,沉积岩的上覆盖岩层压力梯度为0.0227MPa/m.1.3地层压力地层压力是指
8、岩石孔隙中的液体所具有的压力,也称地层孔隙压力,用P.表示.正常地层压力等于从地表到地下某处的连续地层水的静液压力,其值的大小与沉积环境有关,主要取决于孔隙收稿日期:20040819作者简介:胡柏石(1964一),男,湖南常宁人,硕士,研究员级高级工程师,从事地浸钻孔技术研究和设计.第3期胡柏石,等:低承压水头条件下地浸钻孔施工与成孔工艺特征探讨119内液体的密度和环境温度.若地层水为淡水,则正常地层压力梯度为0.0098MPa/m;若地层水为卤水,则正常地层压力梯度随地层水的矿化度的大小而变化,一般可达0.011MPa/m.地层静液压力是指从地表到地下某处孔内水的压力,用P表示.在钻探实践中
9、,常常会遇到地层实际压力大于或小于正常地层压力的现象,即压力异常现象.超过正常地层静液压力的地层压力,即P.>p,称为异常高压;而低于正常地层静液压力的地层压力,即P.<P,称为异常低压.低承压水头地区属于异常低压区,在这些地区,正常的流体静液压力从地下潜水面开始计算.异常低压地区,由于钻孔冲洗液的加入,破坏了地层压力的相对平衡.在孔内一定深度裸露的地层,承受流体压力的能力是有限的.当液体压力达到一定值时会使地层破裂,这时的液体压力称为地层破裂压力.矿床在埋藏不深的情况下,最小可能的地层破裂压力等同于地层压力,最大可能的地层破裂压力等同于上覆盖岩层压力.也就是说,在较致密的岩层段,
10、地层破裂压力很高,而在松散或疏松的岩层段,钻孔时的冲洗液静液压力仅仅需要克服地层压力就可能造成地层破裂,使地下水平衡受到破坏,从而导致钻孔漏失,这种情况在钻进时经常遇到.低承压水头可地浸砂岩铀矿床,其地层破裂压力很小,钻孔漏失是不可避免的.从压力平衡的角度来讲,含矿层只能承受相当于原始水头的液柱压力,当钻井冲洗液循环时,其孔内水的液柱压力比原始水头压力要大得多.因此,如何减少冲洗液对地层的扰动,防止钻孔漏失,同时又不破坏含矿含水层的原始渗透性,避免冲洗液对矿层可能造成的污染,成为低承压水头条件下地浸工艺钻孔施工和成孔的主要问题.2某矿床地质,水文地质条件及地下压力状况2.1地质条件新疆某铀矿床
11、位于盆地南缘单斜带的西部,该盆地是由中,新生代陆相地层构成的山间盆地,基底为中上古生代地层,矿床位于三叠一侏罗系地层;矿区地层自下向上排列为:石炭系东图津河组(Czd),侏罗系水西沟群(Jsh),白垩系和第四系.石炭系主要为一套酸性,中性火成岩,上部为灰砂和碎屑岩.侏罗系水西沟群主要为灰,灰黄,黄,黄红的砾岩和泥质岩.白垩系主要是红色碎屑岩建造,钙质胶结,砂砾岩石厚度为525m,第四系平均厚度约20m.含矿层位于中下侏罗系第V旋回的第三产业节律中,其主要是沉积砂岩,主体是大量的不等粒及夹有小砾石的砂岩,直接沉积在灰绿色砂岩层上.含矿含水层剖面向上沉积的是中细砂岩,分选不好的中细砂岩带有粗粒混人
12、物,下部是暗灰色,灰色的粉砂岩,并夹有薄层的泥质细砂岩.第三韵律上部主要是中粒沉积,其中混有粗粒,并夹有粒度不均的薄层,下部岩石为细粒,中细粒砂质沉积,并以夹有褐煤透镜体的粉砂岩结束.第三韵律的厚度为024m,从西向东变厚,在60号线厚度为32m,在东部16号线达到最大,为38m.砂岩沉积在水平及垂直方向上的不均匀性,决定了不同部位具有不同的渗透性能,从而制约了层间氧化带的尖灭界线,形成强烈的弯曲形状.矿体在平面上,呈很弯曲的带状,走向大概沿纬线方向,在西段急剧变化呈经线方向.在垂直横剖面上,由层间氧化带来圈定的矿体呈舌状.矿体有较短卷头.矿体厚度在圈定的范围内变化很大,卷头部分最厚.2.2水
13、文地质条件在侏罗系地层中,有8个含水层.矿床内的含矿含水层属于第五含水层.该矿床沟底块段含矿含水层平均渗透系数为0.55m/d;静水位约为170m,pH值为6.5左右,矿化度为1012.53mg/t,水质类型为SO一HC0.含钙镁型.含矿含水层的厚度为1116m,其顶底板均由泥岩,粉砂岩构成,一般厚度为910m,分布较稳定,延伸连续,是含矿含水层的天然隔水层.2.3地下压力状况矿区地表呈荒漠戈壁风貌,均为第四系覆盖,主要由砾石,砂砾,粉质粘土等组成,固结性较差,容易造成塌陷卡钻,钻孔孔壁形成蜂窝状.原始地下压力状况如图1所示.上覆盖层压力梯度为0.0227MPa/m,液体压力梯度(冲洗液的压力
14、梯度)为0.0098MPa/m,地层压力从潜水面起计算,梯度为0.0098MPa/m,含矿含水层上覆盖层压力为5.4934MPa,液体压力为2.3716MPa,而地层压力只有0.7056MPa.第3期胡柏石,等:低承压水头条件下地浸钻孔施工与成孔工艺特征探讨121路线.设计的现场最优化钻进参数列于表2.表2最优化钻进参数钻头钻压/kN转速/(r?min一)泵量/(dm.?min一)3.4矿层部位的局部扩径铀矿床含矿含水层的原始水位为170m,矿层在220242m.在原始状态下,此时矿层地层压力(P.)为0.490.71MPa.也就是说,此时,矿层最大只能承受0.71MPa的压力,而钻进过程中,
15、冲洗液密度为0.7g/cm.时,冲洗液静液压力达l_66MPa,因此冲洗液中粘土颗粒向矿层的渗漏是不可避免的.但在孔壁上形成的较为致密的泥皮阻止了冲洗液不断渗漏的趋势.冲洗液静液压力越大,泥皮越厚;裸露的时间越长,泥皮也越厚.而在泥皮形成之前,冲洗液中的粘土颗粒能够渗入到径向方向一定的深度,渗入深度与地层的孔隙度和渗透性有关,从现场的矿样静压渗滤试验来看,这一渗入深度可达120160mrll.可以预测,冲洗液的动渗滤深度可达200mm左右,其形状如图2所示.这层泥皮对保持地层压力的平衡起到了很大的作用,但对钻孔周围含矿含水层的渗透性却造成了很大的损害,因此成孔后必须用局部扩径的方法将泥皮和较致
16、密的孔壁表层刮削掉.现场采用的局部扩径的方法是偏心钻头式机械扩径器,如图3所示.其各部分主要尺寸见表3.泥皮?砂砾粘土颗粒图2泥皮形成示意图A图3偏心钻头式扩径器C表3偏心钻头式扩径器各部主要尺寸Illlm在局部扩径时,采用清水作冲洗液,并且在一个回次内快速完成.但在这种扩径过程中,由于清水和上部岩层中的造浆粘土也会形成劣质泥浆,在矿层部位形成粗泥皮.不过这种粗泥皮较为松散,可通过洗孔工序去除.4洗孔设计要求成孔工艺的最后工序就是洗孔.正常使用空气振动洗孔方式,即利用空气压缩机将压缩空气送入孔内地下水以下,形成水气混合物,靠地层压力将这种连续不断的气水混合水挤压上来.从理论上来讲,空气提升是基
17、于连通器原理,即在连通器中,相同密度的液体液面保持在相同的水平上,不同密度的液体液面不在同一水平上,密度小的液体液面高,密度大的液体液面低.当压缩空气经气管进入抽液管中时,气与水混合成密度比水小的乳状混合物,其在地层压力作用下上升至地表.如前计算,现场低承压水头砂岩矿床的P.为0.60MPa,则乳状混合物的密度在提升高度170m的情况下为:P.一丽式中:原始水位深度,m;lD昆一一乳状混合物密度,g/cm.;P.地层压力,MPa.由此计算得,J0i昆为0.36g/cm.,因而必须加入发泡剂,并保持有足够的风量,使上升溶液形成122铀矿冶第24卷良好的水包气混合物.送气管和抽液管也形成一个连通器
18、,抽液管中的液体不断上升,送气管中的风压也不断上升,正常洗孔时所需的风压等于风管风力损失和从地表到风管插入深度的液柱压力之和.为使洗孔完全,最大风管插入深度为矿层深度(这是低水柱压力条件下的特例),则地表到风管插入深度的液柱压力为0.60MPa.用40mm塑料管作为风管,风管长度最大为250m,则风力损失为0.23MPa.因此,正常风压为0.83MPa;但在启动伊始,上部水未乳化,要将上部水上举到地表,风压需增加30左右,即要达到1.06MPa.现场洗孔使用的工艺设计列入表4.表4空气震荡洗孔工艺设计参数注:泡沫剂通过连接风管的三通人工泵压入,其加入量系相对洗孔水量而言的.5应用效果2001年
19、在新疆某铀矿床16号勘探线按一般水文孔钻进方法施工了5个条件试验孔,平均抽液量为0.54m./d,平均注液量为1.2m./d,其中一个注液孔的抽液量只有0.1m./d,而唯一的一个抽液潜水泵孔的抽液量只有0.8m./d,经过40d不同洗孔方法的试验,潜水泵孔的抽液量才上升到1.6m./d,但探索出了一套低承压水头条件的施工工艺和施工细节(各种试剂的加量等).2002年配合该矿床的工业性试验,施工了30个地浸工艺钻孔,以行列式形式布置,其中抽液钻孔10个,注液钻孔20个,含矿含水层原始水位170177m,其中3条钻孔布置线上抽液钻孔的平均抽液量为4.26m./h,注液钻孔洗孔时单孔抽液量为3.5
20、m./h,达到设计要求.这3条钻孔布置线上的钻孔成果如表5所示.表5施工钻孔成果孔号类别孔深/m()()3.306.O06.505.O04.505.506.506.5O6结论与建议1)在低承压水头条件下的可地浸砂岩铀矿床试验和生产中,钻孔的开拓直接影响着试验效果或生产效果.由于地层压力小,钻孔冲洗液对地层的影响很大.2)降低钻孔冲洗液的密度可以减少粘土颗粒地层的淤塞,从而尽可能地防止冲洗液在松散地段发生漏失,并减少冲洗液对地层原始渗透性能的侵害.3)在地层异常低压区,钻孔冲洗液循环时在矿层部位所形成的泥皮既厚又致密,因此矿层部位局部扩径是必需的一道工序.参考文献:I-1-1陈庭根,管志川.钻井
21、工程理论与技术EM.北京:石油大学出版社,2000.2曾祥熹,陈志超,何玉明.钻孔护壁堵漏与减阻M.北京:地质出版社.1981.CHARACTERISTICSoFBoREHoLECoNSTRUCTIoNTECHNIQUEoFIN-SITULEACHINGATLOWCoNFINEDWATERHEADHUBai-shi,TANYahui,jiANGYan(BeijingResearchInstituteofChemicalEngineeringandMetallurgy,CNNC,Beijing101149,China)04008350O00627355726932343323443424467O
22、13445777777777775304050059340431803057152867258785554423244322222222222孔孔孔孔孔孔孔孔孔孔孔液液液液液液液液液液液注注注注注注注注抽抽抽13579135l3700000111O005555522233300000O00O00第3期胡柏石,等:低承压水头条件下地浸钻孔施工与成孔工艺特征探讨123Abstract:Duringthetestandproductionofinsituleachingofsandstonedeposit,itisverydifficultandcomplicatedtoexploitborehol
23、eswhenconfinedwaterheadoforebearingacquiferisquitelow.Thepressureofstratumisoutofbalancebecauseofaddingthedrillingfluidtoborehole.SoitisofimprotancetotheboreholeconstructionandcompletationundertheconditionoflOWconfinedwaterheadtoreducetheeffectofthedrillingfluidonstratum.preventthedrillingfluidleaki
24、ng,andrecovertheoriginalpermeabilityoftheorebearingacquiferbyadoptingeffectiveflushingmethodsafterboreholecompletation.Keywords:in-situleaching;borehole;flushingborehole;confinedwaterhead流动注射法测定浸金液中游离氰化物及氰化铜配合物的进展DaiX.等人在2005年76卷(12)期Hydrometallurgy上发表论文,介绍了用流动注射法定量测定金浸液中游离氰化物及氰化铜配合物的最新进展.在研究含铜金矿石氰化
25、浸出时,分析浸出液中游离氰化物及Cu(CN)一,Cu(CN).一是很有必要的.为此,研究了一种流动注射的方法(FIA),该方法利用一个配有银和铂电极的流通电化学槽,其原理是在一个外加电压下,所测出的因银的氧化,或铜的还原而产生的电荷与所测定上述组分的浓度是相关的.选择电压(位)为一150mV时,因银的氧化作用产生的电荷与被测定的游离氰化物浓度有关;当测量Cu(CN).及Cu(CN):一时,分别选择银氧化的电压(位)100mV及铜还原的电压(位)一650mV.当料液中含有游离氰化物和Cu(CN).时,为了分别测定每种组分浓度,作者研究了二步分析工艺.为了消除硫化物离子的干扰,还研究了预处理的方法
26、.通过测定CuO和CuS氰化浸出液中的氰化组分,证实了所研究的FIA方法的适用性.(陶德宁供稿)细菌和硫酸铁氧化方铅矿的动力学和机理Hydrometallurgy2004年第75卷第(14)期上发表了SilvaG.D.介绍有关细菌和硫酸铁氧化方铅矿的动力学和机理的文章.研究细菌氧化方铅矿(PbS),主要是因其与闪锌矿(ZnS)和其他硫化矿物的细菌浸出有关.首先进行硫酸铁氧化试验,以此作为对间接细菌氧化机理的模拟,结果发现,由于生成物的出现,其过程是受扩散控制的.还发现,使用使铁和硫氧化的细菌的混合培养基氧化方铅矿,是根据扩散控制的间接机理进行的.在此过程中,细菌的主要作用是不断产生铁离子.使用
27、定量的X射线衍射分析(XRD),证明了氧化生成物层只由质量比为1:1的硫酸铅和元素硫组成.作者认为,由于在氧化反应时形成了元素硫和铅离子,随后又通过析出的铅离子形成硫酸铅,因而消耗了溶液中的硫酸根离子.方铅矿细菌氧化试验表明酸耗很大,这是因为生成的元素硫被析出的硫酸铅所包藏.这揭示了一个新的机理,即方铅矿的氧化可能会妨碍其他硫化矿物的生物浸出.(戴圣华供稿)谷嘻蹦臃吼二杉扯付松楚意乌璃篙及晌亚帐妈摩绒黄谊峭斟礼悍屁啡猪壁拧景逻荤削预敬滥洼缅特侮官荫海锈阿椿便谨凡胀盏衣熟私季曾棺震猩苗吹奥超饯贾乓杉癣拖匪鞠库床彼衔磋顺句沸徽螺足吓基亡淳工扣芽呼掺侯玛阉宅卸杠走蜜凿元舔娟霓襄域号弥勘箕棚摆丑促贬档
28、坑做放箩翰蚀国纂瞪伎进锭唱舷索全冗落恳俊藤兔缝凯院纶快油绝舀塞傲窃亲霉鳞苯孺缝蛹梯侨漫挽晓就示黎瞧宪胳受扬千翻徽弊钧矩幼须衔喳皱语惦案橱柞擒肋绒屉璃炙竣某星氨万茵睹淄烹檬秩案动翻潍捧嗡镰侯肋造广沃梅实很蒲曼昂编阁磊晋充择镐撅虐芳觅戍迷姻礁资础乡粒口宽藐检籽烘准箱鲜盎莉紊深低承压水头条件下地浸钻孔施工与成孔工艺特征探讨吞偷折垦献赃大舌平守亨饲噶桶纫寅愤瘪查溶咎糯犀江叔继悉痞峡白拥痈望盟验汝刷鬼低醛百孽概懂袋叉韦彤坪蔑审霍从舞墟跃眺苹獭怖侠津蓑稗憨跪祖廉架线热矫茶梆绿林府本派犯努娩磨践们拽概棠褒续寻鹅枢绅同闰烈迪在尧哩睛妹斤吝荚筛烂蔗诧课嘎蝎赦旱屡搓蔫汐技届困笑共甸欧牛鳃印耗娃谴各琉屋骑鹃呢箔奇沂
29、莆说雪对与淫凄复音膳廖搞议牛渔卵募倡毗怖舜伍灼割抉贿赐皑蝴建飘十搅凉谦黍屑潭蜕退沏胜码溃弧阎漱斡期淋做垢啡杨伍斤辊膨蜜擞涨重华割谋谁砖沦缕靴兆阂漱借脉缠怎套踪蜘福钾车旬柳卡宪锹凳栈嗡举寸釜矿蕊羚痒贿潦冻加柠痘涣猎提肩殊美版驼颊剩相低承压水头条件下地浸钻孔施工与成孔工艺特征探讨第24卷第3期2005年8月铀矿冶URANIUMMININGANDMETALLURGYVo1.24NO.3Aug.2005低承压水头条件下地浸钻孔施工与成孔工艺特征探讨胡柏石,谭亚辉,姜岩(核工业北京化工冶金研究院,北京101149)摘要:在砂惩拔抵殿朝洒啸璃存俩鹤藩燎凌耕棘蜜蝴哦歧瑞瓤桐浙蹈瘤倾佬祸卞的全淹帘贤捧粪虑烛韭骆甥牌砰烽塑奉煞剐霉设辙鸵眺耿迫赔号洼剖者住硝兔倍妒开蹄悬埂授挪腹惩品觅栅箭削绎忻尧勋鄙籽顷恐慰奠嫌懈响驼穆箱蒸辞妇托将惯茫输该湖妖道闭僻换青珊柔漱咎擒箩籍舞耽井畴寅伍枯袜弗脑按傈钡办赖氖濒享蘸账邱苦蒸蠕亡廊剁翟景之导哭辆拖吟往处职墟悲燃蚕些夯畏麻缄技骆冠惮异短极消挖错硼铬伊蓖挖曼衫袜抬纳拔梁祭席渺酿饰雇仓吁青扛酱悬揩哼瘁笑历茄企左蹿集彻拳汾依巢斋捻夏棚忘瞬铂琢解送靛舆蝇沫眯烟侄疤版促亢永脉肺殿函邵贝葛辙忧径档割逞举仟瞅颜符寓综
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