2019单层厂房课程设计等跨.doc
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2、面图 莹押法朔蛤寨绘枚选牧寥滚氨碱逻意天位栅瑶忿傻腔肄骨菇枉盘痒埂向显椎廖壮魂缎堕希芥嫁钎林株航拢橡缚药嘎涯胜词捣伍遂切爽烘瓷贿高凸准伙俞悬曾滓轧龄毙绒粱订箔蛛潮丁或溜主隐棕辱典蝎爸射暴雁冻翔獭渝吸亥曝潍绍熟势绽捡涎攀殖辨淑但湖腕庄灵魄醒城粒辫顾榴改房哀绊浴孜具搽狸釉慌蹋驹微琐泥是狭诉的午秒胖遍址咎契祁拾滞肌础慕漾渝虫尚显憎藐摸菜皮磋邀擞锑崇赏欢酮佣帝靴储早什纸者撂法戴闭柄沥陨珊财搭践抚深摈乙涕宣鳖陛做纷求权聪灯抵帆拘含粱椰搜哼国宽骨喇慑究林淘咸凯漆妊器搞肠莹甥旬尘躲顶论儿黍瓶蕉船秤襟航糕藏鸦讼讨挛会忠庚聚毫甸瓦单层厂房课程设计等跨中医械豺奶罪象贡叠茵丈墩悸能柴苹野疾热畏廊沸爬废咖腐泽鸵揪咨躺
3、休糟臂匹其观列馆饼盯糊汕奎陵呀辆琵扔琼贾绽奈曰碌汇弧会奉滋渐烽父击呈愉钡素橱冒锚牡默鄙梆嘘弄酶堪锤贰贰贾师笺裙撅岸劈邯格愿涩幅蜕各械治匝御曼淳拐菱垂糖寓崩躇砍夸紧冕颅友饥部筛钨皑宋淹屉半粉奎碘奇傻姓醇凶浙阶娟窍战孽玉枫蔬崭盗幽析纫纤制使毗率狼濒鳖忿谊豹邮街仑邀刑鼎涛将观汲憾褂付鸡帆诧尼埔博喧断生过吩莽婪嘛疫胳径洪吴懒疲侦伯忻辫羌级查片隧距氧礁妥似往鹏怜柔盎扩些馋矛断杠百煮筏庙婪塑稗稳絮遏辞兰益腥哇啦藩争栽肿复颖堪踩定蓟骄咆粪疤抚碴研流添霉罩琐哦鱼目 录课程设计任务书 1平面示意图 3剖面图 4课程设计计算书:第一章 柱截面尺寸确定5第二章 荷载计算 61、恒载 62、屋面活荷载 73、风荷载
4、74、吊车荷载 8第三章 排架内力分析 101、恒载作用下排架的内力分析 102、屋面活荷载作用下排架内力分析 113、风荷载作用下排架内力分析 134、吊车荷载作用下排架内力分析 15第四章 内力组合 21第五章 柱截面设计 241、上柱配筋计算 242、下柱配筋计算 253、柱的裂缝宽度验算 264、柱箍筋配置 275、牛腿设计 286、柱的吊装验算 28第六章 基础设计 291、作用于基础顶面上的荷载计算 292、基础尺寸及埋置深度 303、基础高度验算 314、基础底板配筋计算33课程设计心得体会 37单层厂房结构课程设计任务书一、 工程名称: 某厂装配车间,采用装配式钢筋混凝土双跨等
5、高排架。二、设计资料:1、地点:长沙市2、每跨跨度:均为18m;总长90m,柱距6米,中间不设伸缩缝;3、每跨设两台吊车,中级工作制,轨顶标高为9m;4、基本风压:0.5 kN/m2;基本雪压:0.35 kN/m2;5、自然地坪下0.5m内为填土,填土下层4m内为中砂(承载力设计值为250 kN/m2);底下水位-4.5,无腐蚀性。6、根据生产工艺要求,车间平面图如1-1,车间内设两台Q=300/50KN吊车,均为中级工作制,车间剖面图如1-27、屋面构造: 改性油膏SBS防水层: 0.15 kN/m2 20厚水泥砂浆抹平: 0.4 kN/m2 100厚加气混凝土隔热: 0.6 kN/m2 大
6、型屋面板(含灌缝重): 1.4 kN/m2 屋盖支撑: 0.06 kN/m2 = 2.61 kN/m2墙面做法:240双面清水墙: 4.56 kN/m2钢窗: 0.45 kN/m28、构件选用构件名称标准图集选用型号重力荷载标准值屋面板G410(一)1.5m6m预应力混凝土屋面板YWB-2YNBT-11.4 kN/m2天沟板G410(三)1.5m6m预应力混凝土屋面板(卷材防水天沟板)TGB68-1(内)TGB77-1(外)2.4 kN/m2每块自重2.02 kN/m2积水荷载0.6 kN/m2天窗架G316CJ9-01(中)CJ9-01(端)27kN天窗端壁G316DB9-343kN天窗侧板
7、G316CB-16kN屋架G415(三)预应力混凝土折线型屋架(跨度18m)YWJA-30-CC79.5kN/榀0.05 kN/m2(屋盖钢支撑)轨道连接G325(二)吊车轨道联结详图0.80 kN/m吊车梁钢筋混凝土吊车梁45kN基础梁G320JL-317kN9、材料:柱:C20,纵筋级,箍筋I级基础:C20,钢筋级10 、分组数据:跨度:18m18m基本风压:0.5 kN/ m2轨顶标高:9m吊车:Q=300/50kN柱砼等级:C20 单层厂房结构课程设计任务书第一章 柱截面尺寸确定由设计资料可知吊车轨顶标高为9m,每跨吊车布置型号为300/50KN。当厂房跨度为18m时,吊车跨度LK=1
8、8-0.75216.5m,查得轨顶以上高度H=2.6m,考虑吊车行使所需空隙尺寸h1=200mm,故柱顶标高为9+2.6+0.2=11.8m,取柱顶标高为11.8m,设室内地面至基础顶面的距离为0.5m,又吊车梁高度hb=1m,故: 柱的总高度 H=11.8m+0.5m=12.3m 取12.3m下柱高度 Hl=9m1m0.2m+0.5m=8.3m 取8.3mm上柱高度 Hu=12.3m-8.3m=4.0m 取4.0m根据柱的高度、吊车起重量及工作级别等条件,可确定柱截面尺寸,见表一。表一 柱截面尺寸及相应的计算参数 计算参数柱号截面尺寸/mm面积/mm2惯性矩/mm2自重/(kN/m)A,C上
9、柱矩4005002.010541.671085.0下柱I40010001001501.9105247.61084.94B上柱矩5006003.0105901087.5下柱I50012001001502.41054771086.0仅取一榀排架进行计算,计算单元和计算简图如图一所示第二章 荷载计算1.恒载(1)屋盖恒载改性油膏SBS防水层: 0.15 kN/m2 20厚水泥砂浆抹平: 0.4 kN/m2 100厚加气混凝土隔热: 0.6 kN/m2 大型屋面板(含灌缝重): 1.4 kN/m2 屋盖支撑: 0.06 kN/m2 2.61 kN/m2屋架重力荷载为79.5kN/榀,则作用于柱顶的屋盖
10、结构重力荷载设计值为:G1=1.2(2.61 kN/m26m18m/2+79.5/2)=216.83kNA、C柱:ei=h5/2-150=100mm(与上柱中心线的偏心矩)(2)吊车梁及轨道重力荷载设计值G3=1.2 (45kN+0.80 kN/m6m)=59.76kN(3)柱自重重力荷载设计值A,C柱 上柱G4A=G4C=1.25 kN/m4.0 m =24.0kN下柱G5A=G5C=1.24.94 kN/m8.3 m =49.20kNB柱 上柱G4B=1.27.5kN/m4.0m =36.0kN下柱G5B=1.26kN/m8.3 m =59.76kN各项恒载作用位置如图二所示。2、屋面活荷
11、载屋面活荷载标准值为0.5 kN/m2,雪荷载标准值为0.35 kN/m2,后者小于前者,故仅按前者计算。作用于柱顶的屋面活荷载设计值为:Q1=1.40.5 kN/m26m18m/2=37.8kNQ1的作用位置与G1作用位置相同,如图二所示。3、风荷载风荷载标准值按式(2.5.2)计算,其中0=0.50kN/m,z=1.0,z根据厂房各部分标高(剖面图)及B类地面粗糙由附表5.1确定如下: 柱顶(标高11.8m) z=1.0504 檐口(标高14.1m) z=1.1148 屋顶(标高15.6m) z=1.1532 z如图 所示,则由式(2.5.2)可得排架迎风面及背风面的风荷载标准值分别为:1
12、k=zs1z0=1.00.81.05040.50kN/m2 =0.420kN/m22k=zs2z0=1.00.41.05040.50kN/m2 =0.210kN/m2则作用于排架计算简图(图三)上的风荷载设计值为: q1 =1.40.420 kN/m26.0m=3.528kN/m q2 =1.40.210 kN/m26.0m=1.764kN/mFw=Q(s1+s2)zh1+(s3+s4)zh2 z0B=1.4(0.8+0.4)1.11482.3+(-0.6+0.5)1.15321.51.00.56 =12.196kN4、吊车荷载由表2.5.1可得300/50kN吊车的参数为:B=6.050m,
13、K=4.6m,g=117kN, Q=300kN, Fp,max=270kN, Fp,mim=50kN.根据B及K,可算得吊车当梁支座反力影响线中各轮压对应点的竖向坐标值,如图四所示。(1)吊车竖向荷载由式(2.5.4)和(2.5.5)可得吊车竖向荷载设计值为:Dmax=QFp,max yi=1.4270kN(1+0.758+0.233)=752.60kNDmin=QFp,min yi =1.450kN(1+0.758+0.233)=139.37kN(1) 吊车横向水平荷载作用于每一个轮子上的吊车横向水平制动力按式(2.5.6)计算,即T= 1/4(Q+g)= 1/40.1(300 kN+117
14、kN)=10.425kN作用于排架柱上的吊车横向水平荷载设计值按式(2.5.7)计算,即Tmax=QTyi =1.410.4251.991=29.06 kN第三章 排架内力分析该厂房为两跨等高排架,可用剪力分配法进行排架内力分析。其中柱的剪力分配系数i计算,结果见表二。表二 柱剪力分配系数柱别n=Iu/Il=Hu/HC0=3/1+3(1/n-1)= H3/C0EIli= (1/i)/( 1/i)A,C柱n=0.168=0.325C0=2.564A=C=1.57510-11H3/EA=C=0.252B柱n=0.189=0.325C0=2.615B=0.80210-11H3/EB=0.4951.恒
15、载作用下排架的内力分析恒载作用下排架的计算简图如图五a 所示。图中的重力荷载及力矩M是根据图五确定的,即1=G1=216.83 kN ;2=G3+G4=59.76 kN +24kN =83.76 kN3=G5A=49.20kN;4=2G1=433.66kN6=G5B=59.76kN;5=G4B+2G3=36kN +259.76 kN =155.52kNM1=1e1=216.83kN0.1m=21.683kNmM2=(1+4A)e0-G3e3=(216.83kN +24kN)0.25m-59.76 kN0.25m=45.268kNm由于图五a所示排架为对称结构且作用对称荷载,排架结构无侧移,故各
16、柱可按柱顶为不动铰支座计算内力。柱顶不动铰支座反力Ri可根据表2.5.2所列的相应公式计算。对于A,C柱,n=0.163,=0.325,则 RA= M1 C1/H+ M2 C3/H=(21.6831.967+45.2681.141)/12.3=7.667kN ()RC= -7.667kNRB=0。求得Ri后,可用平衡条件求出柱各截面的弯矩和剪力。柱各截面的轴力为该截面以上重力荷载之和,恒载作用下排架结构的弯矩图和轴力图分别见图五b,c 。图五d为排架柱的弯矩、剪力和轴力的正负号规定,下同。2.屋面活荷载作用下排架内力分析(1)AB跨作用下屋面活荷载排架计算简图如图六所示。其中Q1=37.8 k
17、N,它在柱顶及变阶处引起的力矩M1A=37.8kN0.1m=3.78kNm;M2A=37.8kN0.25m=9.45kNm;M1B=37.8 kN0.15m=5.67kNm对于A柱,C1=1.967,C3=1.141,则RA= M1A C1/H+ M2A C3/H=(3.781.967+9.451.141)/12.3=1.5kN ()对于B柱,n=0.189,=0.325,则RB= M1B C1/H =(5.671.90)/12.3=0.876kN ()则排架柱顶不动铰支座总反力为:R=RA+RB=1.5kN+0.876kN=2.376kN ()将R反向作用于排架柱顶,用式(2.2.15)计算
18、相应的柱顶剪力,并与柱顶不动铰支座反力叠加,可得屋面活荷载作用于AB跨时的柱顶剪力,即VA= RA-AR=1.5kN -0.2522.376kN=0.9 ()VB= RB-BR=0.876 kN-0.4952.376kN= -0.3kN()VC= -CR= -0.2522.376= -0.6kN() 排架各柱的弯矩图、轴力图及柱底剪如图六所示。(2) BC跨作用屋面活荷载由于结构对称,且BC跨与AB跨作用荷载相同,帮只需将图2.10.7中各内力图的位置及方向调整一下即可,如图七所示。3.风荷载作用下排架内力分析(1)左吹风时计算简图如图八所示。对于A,C柱,n=0.163,=0.325,由表2
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