古楼公寓超高模板施工方案A.doc
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1、古楼公寓A区超高、超大模板支撑施工安全专项方案编 制:审 核:审 批:编制单位:福州铁建建筑有限公司 2007年11月26日目 录1、工程概况12、编制目的13、模板支架支撑要求34、安全达标35、安全组织管理36、安全技术管理57、超高模板施工应急预案168、模板拆除22 高、大模板支撑设计专项方案1、工程概况厦门古楼公寓位于前埔城市大学东侧,总建筑面积82217.25平方米,地下室1层,地上24/29层,分A区 、B区、C1、C2、C3区, A、B区高度为92.8m, C1、C2区的高度为78.8m,结构体系为框架剪力墙。地下一层为社会停车场,地上一至三层为公交车停车场,四层为商场,五层以
2、上为住宅。编制目的根据建设部危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法、福建省建设厅关于加强模板工程安全生产管理的通知及福建省建设厅200732号文和厦质监200714号文要求,为了避免在施工过程中出现各种质量和安全问题,规范施工操作程序,提高超高模板的施工质量,确保施工安全,对超高架体模板方案编制专项施工方案并请专家论证,为超高模板安装提供安全技术指导。2高大构件计算分析:2.1二、三层E轴交12-16轴的KLE2梁,截面尺寸为9001200mm,净跨为13.6米,集中线荷载为25.92KN/m。位置详附图一。2.2四层、五层在E、J轴交12轴-16轴的SRC梁1、3,设计标高为1
3、6.77m和22.77m处,净跨为13.6m,梁截面尺寸为:SRC梁113001800mm,集中线荷载为58.5KN/m SRC梁310001800mm,集中线荷载为45KN/m详附图二。2.3 18、20层B轴交12轴-15轴,设计标高为59.17m和64.77m处的SRC梁5,净跨为10.100m,梁截面尺寸为: 10001800mm,详附图三。24四层B轴/16-20轴的KLB2梁截面尺寸为1200600mm,集中线荷载为18.0KN/m。位置详附图四。 3、A区超高支撑(支撑高度超过8m)的概况B-E轴/12-15轴区域的九、十四层梁面的支撑高度为11.1m,以及B-E轴/12-15轴
4、区域的二十层梁板的支撑高度为16.7m。综合以上分析: A区10001800mm、13001800mm按13001800mm的梁进行搭设;A区9001200mm、1200600mm、6001200mm等梁按照的9001200的梁搭设支撑。3、13001800mm梁相关计算3.1.1、梁底模板采用18厚的胶合板,其力学性能为:抗弯fm=13N/mm2,抗剪fv=1.4N/mm2,弹性模量E=9000N/mm2,密度=5kN/m3,由于模板支架空隙大,可不考虑风载影响。3.1.2 荷载: 底、侧模自重: 50.0184.51.2=0.49 混凝土自重: 241.31.81.2=67.4 钢筋自重:
5、 1.51.31.81.2=4.2 施工荷载: 11.31.4=1.8 震捣砼荷载: 21.31.4=3.6 q1 =77.5KN/m乘以折减系数0.9,则q2=q10.9=77.50.9=69.7kN/m3.1.3梁底模承载力计算:按五等跨连续计算,弯矩系数Km=-0.105,挠度系数Kw=0.644,3.1.3.1梁底模弯矩计算:M=-0.105qL2=-0.10569.70.252=-0.29KN.m3.1.3.2梁底模抗弯计算:=M/W=(0.29106)(13001826) =4.1N/mm2fm=13N/mm2(梁底模抗弯可满足要求)3.1.3.3梁底模抗剪计算: V=KVQl=-
6、0.60669.70.25=8.45KN =V/A=8450(1300*18)=0.360N/mm2fV=1.4N/mm2(梁底模抗剪满足要求)3.1.3.4 梁底模挠度计算:fw=0.644q2L4/100EI =0.64469.72004/1009000(1300183/12) =0.13mmfW=3.0mm(梁底模挠度可满足要求)3.1.4 梁底木枋承载力计算:q= q20.40.20=69.70.40.20=5.58 kN/m3.1.4.1梁底木枋弯矩计算 计算简图如下:M=-0.10qL2=-0.105.580.42=-0.089KN.m3.1.4.2梁底木枋抗弯计算:=M/W=(0
7、.089106)(5010026) =1.07N/mm2fm=13N/mm2(梁底木枋可满足要求)3.1.4.3梁底木枋抗剪计算:V=qc/2=5.580.4/2=1.116KN=V/A=1160(10050)=0.232N/mm2fV=1.4N/mm2(梁底木枋抗剪满足要求)3.1.5梁底水平钢管承载力计算: 梁底沿梁长立杆搭设纵向间距均为500,梁底沿梁长水平钢管采用D=48mm,壁厚3.5mm钢管(按3.0mm计算),按五等跨连续梁计算,其力学性能为:截面积A=4.23cm2,重量g=3.64kg/m,截面惯性矩Ix=10.78cm4,截面最小抵抗矩Wx=4.56cm3则P=q10.5=
8、69.70.5=34.85kN。因水平钢管只承受0.25P的荷载,故P1=P0.25=8.7KN/m3.1.5.1 梁底沿梁长水平钢管弯矩计算:沿梁长水平钢管按五跨连续计算,弯矩系数-0.105M=-0.105PL2=-0.1058.70.52=-0.23KN.m3.1.5.2梁底水平钢管抗弯计算:=M/W=(0.23106)4560 =50.4N/mm2fm=205N/mm2(梁底沿梁长水平钢管抗弯可满足要求)3.1.5.3 梁底水平钢管抗剪计算:V =-1.281P=-1.2818.7=11.14KN=4V/3A=11144(3423)=3.5N/mm2fV=115N/mm2(梁底水平钢管
9、抗剪可满足要求) 3.1.5.4 梁底沿梁长水平钢管挠度计算:挠度系数1.795 fw=1.795PL4/100EI =1.7958.75004/100EI=1.7958.75004/1002.06105107800 =0.4mmfW=3.0mm(梁底沿梁长水平钢管挠度可满足要求)3.2、13001800梁底立杆承载力计算:3.2.1 梁底立杆承载力计算:式中计算立杆段的轴向力设计值,P=8.7kN;轴心受压构件的稳定系数;长细比,;计算长度; 立杆的截面面积,查规范附录B表B,483.0mm钢管的截面面积;A=423mm2 计算立杆段弯矩,MW=0.23KN.m; 截面抵抗矩,查表483.0
10、mm钢管截面抵抗矩;W=4.56103mm3 钢材的抗压强度设计值,Q235钢材。3.2.2 轴向受压构件的稳定系数3.2.2.1 轴向受压构件的稳定系数,根据立杆长细比规范用表取值,当时,按计算。3.2.2.2立杆计算长度L0=h+2a=1500+2450=2400mm式中h立杆步距; a立杆钢管最大悬臂段长3.2.2.3 立杆的长细比式中截面回转半径,查表得483.0mm钢管。=L0/i=2400/15.78=152根据立杆长细比,查规范,轴向受压构件的稳定系数。=0.3143.2.2.4 验算立杆的稳定性N/a+Mw/W=8700/(0.314423)+230000/4560=115.9
11、N/mm2205N/mm2所以,13001800梁底立杆的稳定性满足要求。3.3 9001200梁支撑计算3.3.1、梁底模板采用18厚的胶合板,其力学性能为:抗弯fm=13N/mm2,抗剪fv=1.4N/mm2,弹性模量E=9000N/mm2,密度=5kN/m3,由于模板支架空隙大,可不考虑风载影响。3.3.2 荷载: 底、侧模自重: 50.0182.31.2=0.25 混凝土自重: 240.91.21.2=31.1 钢筋自重: 1.50.91.21.2=1.9 施工荷载: 10.91.4=1.3 震捣砼荷载: 20.91.4=2.5 q1 =37.0KN/m乘以折减系数0.9,则q2=q1
12、0.9=37.00.9=33.4kN/m3.3.3梁底模承载力计算:按五等跨连续计算,弯矩系数Km=-0.105,挠度系数Kw=0.644,3.3.3.1梁底模弯矩计算:M=-0.105qL2=-0.10533.40.252=-0.22KN.m3.3.3.2梁底模抗弯计算:=M/W=(0.22106)(9001826) =4.5N/mm2fm=13N/mm2(梁底模抗弯可满足要求)3.3.3.3梁底模抗剪计算: V=KVQl=-0.60633.40.25=5.1KN =V/A=5100(900*18)=0.310N/mm2fV=1.4N/mm2(梁底模抗剪满足要求)3.3.3.4 梁底模挠度计
13、算:fw=0.644q2L4/100EI =0.64433.42504/1009000(900183/12) =0.22mmfW=3.0mm(梁底模挠度可满足要求)3.3.4 梁底木枋承载力计算:q= q20.60.25=33.40.60.25=5.05 kN/m3.3.4.1梁底木枋弯矩计算 计算简图如下:M=-0.125qL2=-0.1255.050.62=-0.23KN.m3.3.4.2梁底木枋抗弯计算:=M/W=(0.23106)(5010026) =2.76N/mm2fm=13N/mm2(梁底木枋可满足要求)3.3.4.3梁底木枋抗剪计算:V=qc/2=5.050.6/2=1.116
14、KN=1515N=V/A=1515(10050)=0.303N/mm2fV=1.4N/mm2(梁底木枋抗剪满足要求)3.3.5梁底水平钢管承载力计算: 梁底沿梁长双排立杆搭设纵横间距均为600,梁底沿梁长水平钢管采用D=48mm,壁厚3.5mm钢管(按3.0mm计算),按五等跨连续梁计算,其力学性能为:截面积A=4.23cm2,重量g=3.64kg/m,截面惯性矩Ix=10.78cm4,截面最小抵抗矩Wx=4.56cm3则P=q10.6=33.70.6=20.20kN。因水平钢管只承受0.5P的荷载,故P1=P0.5=10.1KN/m3.3.5.1 梁底沿梁长水平钢管弯矩计算:沿梁长水平钢管按
15、五跨连续计算,弯矩系数-0.105M=-0.105PL2=-0.10510.10.62=-0.382KN.m3.3.5.2梁底水平钢管抗弯计算:=M/W=(0.382106)4560 =83.8N/mm2fm=205N/mm2(梁底沿梁长水平钢管抗弯可满足要求)3.3.5.3 梁底水平钢管抗剪计算:V =-1.281P=-1.28110.1=12.94KN=4V/3A=12944(3423)=4.08N/mm2fV=115N/mm2(梁底水平钢管抗剪可满足要求) 3.3.5.4 梁底沿梁长水平钢管挠度计算:挠度系数1.795 fw=1.795PL4/100EI =1.79510.16004/1
16、00EI=1.79510.16004/1002.06105107800 =1.06mmfW=3.0mm(梁底沿梁长水平钢管挠度可满足要求)3.4、9001200梁底立杆承载力计算:3.4.1 梁底立杆承载力计算:式中计算立杆段的轴向力设计值,P=10.1kN;轴心受压构件的稳定系数;长细比,;计算长度; 立杆的截面面积,查规范附录B表B,483.0mm钢管的截面面积;A=423mm2 计算立杆段弯矩,MW=0.382KN.m; 截面抵抗矩,查表483.0mm钢管截面抵抗矩;W=4.56103mm3 钢材的抗压强度设计值,Q235钢材。3.3.2 轴向受压构件的稳定系数3.3.2.1 轴向受压构
17、件的稳定系数,根据立杆长细比规范用表取值,当时,按计算。3.3.2.2立杆计算长度L0=h+2a=1500+2450=2400mm式中h立杆步距; a立杆钢管最大悬臂段长3.2.2.3 立杆的长细比式中截面回转半径,查表得483.0mm钢管。=L0/i=2400/15.78=152根据立杆长细比,查规范,轴向受压构件的稳定系数。=0.3143.3.2.4 验算立杆的稳定性N/a+Mw/W=10100/(0.314423)+382000/4560=159.8N/mm2205N/mm2所以,9001200梁底立杆的稳定性满足要求。A区1200600mm、9001200mm等梁按照9001200的梁
18、搭设支撑,其结果是偏于安全的。3.5、梁侧模验算梁侧模沿梁长及垂直梁长双向对拉螺杆间距按500新浇砼对模板最大侧压力计算: (1)F=0.22t012v0.5 F-新浇砼对模板最大侧压力(KN/m2) -砼重力密度 24(KN/m3) v-砼浇灌速度 (m/h),按4 m/h t0-砼初凝时间 =200/ T +15 (小时h) T为砼温度,按30度计。 1-砼外加剂影响系数,不掺外加剂取1.0,掺有缓凝作用的外加剂取1.2. 1=1.2 2-砼坍落度影响系数, 坍落度50-90mm时取1.0,坍落度110-150mm时取1.15,2=1.15F=0.22242001.21.1540.5/(3
19、0+15) =64.77KN/m2 模板12拉杆按下式计算: A=91mm2 =205N/ mm2 P=64.77*0.50*0.50=16.2KN , P1= A*=91*205=18.66kNP=16.2KN P1= 18.66kN则梁模板12拉杆间距0.50间距即可。36、模板面板计算楼板厚180,支撑立杆间距800800,面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.000.180.80+0.350.80=3.88kN/m活荷载标准值 q2 = (2.00+1.00)0.80=2.4kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本
20、算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 801.81.8/6 = 43.2cm3;I = 801.81.81.8/12 = 38.88cm4;3.6.1强度计算:f = M / W f其中 f 面板的强度计算值(N/mm2); M 面板的最大弯距(N.mm); W 面板的净截面抵抗矩; f 面板的强度设计值,取15N/mm2;M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m);经计算得到 :M = 0.100(1.23.88+1.42.4)0.40.4=0.128kN.m经计算得到面板强度计算值 f = 0.12810001000/43200=2.963N/mm2面板的强度验算
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