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2、边角钢 角钢 45*45*4*6m Q235等边角钢 角钢 45*45*5*6m Q235等边角钢 角钢 50*50*4*6m Q235 等边角钢 角钢 50*50*5*6m Q235 等边角钢 角钢 50*50*6*6m Q235 等边角钢 角钢 60*60*5*6m Q235等边角钢 角钢 60*60*6*6m Q235等边角钢 角钢 63*63*5*6m Q235 等边角钢 角钢 63*63*6*6m Q235 等边角钢 角钢 63*63*8*6m Q235 等边角钢 角钢 63*63*10*6m Q235 等边角钢 角钢 70*70*5*6m Q235 等边角钢 角钢 70*70*6*
3、6m Q235 等边角钢 角钢 70*70*7*6m Q235 等边角钢 角钢 70*70*8*6m Q235 等边角钢 角钢 75*75*5*6m Q235等边角钢 角钢 75*75*6*6m Q235 等边角钢 角钢 75*75*7*6m Q235 等边角钢 角钢 75*75*8*6m Q235 等边角钢 角钢 75*75*10*6m Q235 等边角钢 角钢 80*80*6*6m Q235等边角钢 角钢 80*80*7*6m Q235 等边角钢 角钢 80*80*8*6m Q235等边角钢 角钢 80*80*10*6m Q235 等边角钢 角钢 90*90*6*6m Q235 等边角钢
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5、m Q235 等边角钢 角钢 125*125*10*9m Q235 等边角钢 角钢 125*125*12*9m Q235 等边角钢 角钢 125*125*14*9m Q235 等边角钢 角钢 140*140*10*9m Q235 等边角钢 角钢 140*140*16*9m Q235 等边角钢 角钢 160*160*10*12m Q235 等边角钢 角钢 160*160*14*12m Q235 等边角钢 角钢 160*160*14*12m Q235 等边角钢 角钢 160*160*16*12m Q235 等边角钢 角钢 180*180*12*12m Q235等边角钢 角钢 180*180*14*
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7、300X100X4.0-10.0mm280X180X4.0-10.0mm250X150X4.0-10.0mm250X100X4.0-10.0mm200X150X4.0-10.0mm200X100X4.0-10.0mm200X95X4.0-10.0mm160X80X4.0-10.0mm150X100X3.0-10.0mm150X90X3.0-10.0mm150X75X3.0-8.0mm140X80X3.0-10.0mm120X100X3.0-10.0mm120X80X2.0-8.0mm120X60X2.0-5.0mm120X50X2.0-5.0mm120X40X2.0-4.0mm100X80X2
8、.0-8.0mm100X60X2.0-5.0mm100X50X1.0-5.0mm100X40X2.0-3.0mm90X60X2.0-4.0mm80X60X1.4-4.0mm80X50X1.2-3.0mm80X40X0.9-4.0mm70X50X1.2-4.0mm70X30X1.5-3.0mm60X40X0.8-4.0mm60X30X0.8-3.0mm50X40X0.8-3.0mm50X30X0.7-4.0mm50X25X0.7-3.0mm50X20X0.7-1.7mm40X30X0.7-3.0mm40X25X0.7-2.5mm40X20X0.6-3.0mm30X20X0.6-2.0mm20X1
9、4X0.5-1.2mm20X10X0.5-1.2mm 全玻/点支幕墙论文集一索桁架 1.荷载(作用) A.风荷载要考虑风振系数; B.地震按三水准设防,并考虑动移位移; C.分别计算荷载(作用)标准值与设计值。 2.内力分析 A.强度验算取荷载(作用)设计值; B.挠度校核取荷载(作用)标准值; C.单向索桁架用代梁求推力H(X),代梁计算简图取集中荷载计算简图: M0(L/2)=npL/8或M0(L/2)=(n2-1)PL/8n P=abq面 D.双向索网可用交叉梁系梁元法分配荷载,将两方向索桁架简化为单向索桁架求解。 E.H(X)=M0(L/2)/f0 H(Y)=qL 3.预应力 A.张拉
10、控制应力值(con)。钢索强度标准值取破断拉力(fPTK),且其值较高取0.100.2fPTK;钢棒取屈服强度0.2,且其值较低取0.20.55fPYK(0.2)。 B.预应力损失值(L)。应根据钢种和工艺分别计算五项中有关项。拉杆式采用先锚固、后张拉工艺时可不计L1;钢索可不计算L4。预应力损失总和:钢索不应小于80N/mm2、钢棒不应小于60N/mm2。 c.有效预应力值(P0=con-L)。不应小于(H(Y)/A)/cos也不应大于是1.2(H(Y)/A)/cos。 D.预应力产生的反推力H0=P0*A*cos。 4.强度验算 A.荷载(作用)取设计值。 B.材料分项系数 钢索K2=3/
11、1.4=2.143、钢棒K2取1.087。 C.HL-H0=EAL2/24*(q2/HL2-q02/H02) D.索、棒 Hmax=H0+HL Tmax=Hmax/cosa 或Tmax=Hmax*(1+16*f2/L2) =Tmax/Afs E.连系杆 N=Hmax*tan =N/Afs 5.挠度校核 A.荷载(作用)取标准值; B.HLK-H0=EAL2/24*(qK2/HLK2-q02/H02) f=qK*L2/8HLK f=f-f0 f/L1/250 C.始态时承力索、稳定索拉力(反推力)均为H0,索长为预拉后长度L0。终态(承受设计最大水平作用时)承力索继续伸长(绷紧),稳定索预应力减
12、少乃至消失,要求稳定索的索长大于或等于下料长度(L),即达到任一根索不发生松驰。 二玻璃 四点支承板简化为四角支承板计算,并考虑内力与挠曲折减系数。控制截面为长边边弯矩,孔边应力是最危险部位。 =6m0Y*q*LY2/t2*fg 孔力应力 max=nfg(n为孔边应力增大系数)。 三去承结构 1.索桁架传给支承结构的拉力(反推力)在始态为两根索的预应力产生的拉力(反推力)2H0,在终态稳定索预应力逼近零(H00),承力索拉力(反推力)为H0加设计最大水平作用产生的拉力(反推力)HL,力系平衡不单是预应力状态下的平衡,还要考虑索桁架在设计最大水平作用下索产生内力时的力系平衡。HL不可能每榀同时达
13、到最大值,其平均值约为最大值的70%。 2.强度验算 P=HO+0.7HL,要求在使用荷载与拉力(反推力HO+0.7HL)同时作用下满足强度要求。由于稳定索拉力(反推力)为零,承力索为P,要考虑扭矩。 3.挠度校核 PK=HO+0.7HLK,要求在使用荷载与拉力(反推力HO+0.7HLK)同时作用下满足挠度控制要求。 4.注意特殊部位的力系平衡(加门洞口要验算门洞口框架梁、柱及预埋件;水平索桁架要验算边柱等)。索桁架的稳定与预应力控制点连接全玻璃幕墙在我国广泛使用已有几十年历史、2000年使用了约50万m2,一个工程使用几万m2的也为数不少。在建造这些幕墙时,积累了大量计算资料、试验参数和施工
14、经验。同时,在设计、施工和使用中出现或提出一些亟待解决的问题,于是对积累的资料和经验进行总结,对拉索式点连接全玻璃幕墙索桁架技术进行理论分析,找出其内在规律,提出一套完整的设计、计算、施工方案,来指导设计、施工是当前迫切的任务。 索桁架的稳定与预应力控制是索桁架设计、施工技术中的关键问题。索桁架和一般钢架不一样,一般钢桁架的稳定是靠其几何形状(例如“三角形稳定性”)和截面几何特征(截面积和壁厚)来实现的。索桁架即使均由三角形所组成,索桁面也很大,不进行预应力控制也无法实现稳定。索桁架是柔性张拉结构,在没有施加预应力之前没有刚度,其形状也是不确定的,必须通过施加适当的预应力赋予其一定的形状,才能
15、成为能承受外荷的结构。在给定的边界条件下,所施加的预应力系统的分布和大小(这是一套自平衡的内应力系统)同所形成的结构初始形状是互相联系的。如何最合理的确定这一初始形状和相应的自平衡预应力系统,就是张拉结构“外形确定”(或更确切地称为“初始平衡状态的确定”)这一命题要解决的任务。但不能认为预应力满足了始态的要求就算完成了任务(要满足始态的力系平衡,只要施加不太大的预应力就可以了),还要求预应力系统在终态(即索桁架承受最大设计水平作用时),任意一根索都不发生松弛,且保持一定大小的张力储备。 预应力控制贯穿在施工阶段和使用阶段的全过程。我们讨论预应力时一定要分清预应力张拉控制应力值con和有效预应力
16、值po。虽然两者紧密相关,实际上可以说是相互依存的,但严格的区分,两者并非同义语,而有不同的内涵。因为钢索在张拉时所建立的预应力,从构件开始制作直到安装、使用各个过程不断降低,实际上这种应力值损失就是由于钢索回缩变形引起的,所有预估的预应力损失发生后,钢索中的应力降低到预估的最低值,就是有效预应力,po=con-L。 索桁架一般要预估下列预应力损失 : 1、张拉端锚具变形引起的预应力损失L1=a*E/L(先锚固、后张拉的可不计) 2、转角处转向装置与钢索摩擦引起的预应力损失L2=0.05*con(拉杆式可不计) 3、逐榀张拉索桁架使主体结构变形,使已锚固的索桁架跨度缩短引起的预应力损失L3=*
17、E/L主体结构的刚度对第三项预应力损失影响很大,在两(三)根钢索(第一阶段有效)预应力的作用下主体结构如果变形过大,则第三项应力损失很大,对(最终)有效预应力值的影响很大。 4、钢索(棒)松弛引起的预应力损失 L4=0.05*con(钢棒) L4 =0.36*(con /f fptk)-0.18 *con(钢索) (当计算结果为负值时取为零) 5、活(雪)荷载使主体结构变形,索桁架跨度减少引起的预应力损失L5=*E/L 对拉索桁架L80N/mm2;对拉杆桁架L40N/mm2。 预应力张拉控制应力值和有效预应力值对索桁架的力系平衡都有十分重要的影响,要分别评估。索桁架在承受最大设计水平作用后,要
18、求承力索截面最大设计应力值应等于或小于钢索强度设计值。稳定索截面的应力值应大于或等于零(即稳定索索长大于或等于下料长度,这时钢索不会发生松弛)。特别要指出拉索式点连接全玻璃幕墙要承受正风压和负风压,即承力索和稳定索角色要互换,这样每一根索的截面应力都要控制在这个范围内。预应力张拉控制应力值和有效预应力值基本上是同时(不一定同步)增长。因此确定预应力张拉控制应力值是首要任务。对索衍架钢索预应力张拉控制是在预估各种预应力损失的基础上,在张拉时选择适当的预应力张拉控制应力值,预应力张拉控制应力值要根据作用在索桁架上的作用和钢索材料特点等多方面考虑后选用。 预应力张拉控制应力值决定了钢索的下料长度,这
19、一长度是衡量索桁架变位后稳定索是否松弛的基准(即在索桁架变位后稳定索索长缩短的极限为不能小于钢索下料长度)。 预应力张拉控制力值也是建立有效预应力值的基础。有效预应力值对索桁架的变形有直接影响,它们成反比例关系,有效预应力愈大,索桁架变形愈小,反之变形愈大。提高有效预应力值是减少索桁架变形、提高其刚度的重要手段。如果有效预应力太小,索桁架很快变位到稳定索松弛而失稳。不过有效预应力过大,就会增加支承结构的负担,使主体结构构件截面加大,增加主体结构的造价,有时甚至可能使主体结构不堪负担。 钢索截面增大也能提高索桁架刚度,但影响不大,且不经济。钢索的弹性模量对索桁架的稳定和刚度有两方面影响,弹性模量
20、小,钢索伸长量大,可以减少下料长度,可延缓稳定索松驰。相反小的弹性模量会增加索桁架变位,使稳定索加快回缩。因此必须权衡两方面利弊,选用适当弹性模量的钢索。索桁架的结构形式及内力分析方法的探讨深圳南玻幕墙工程有限公司 李耀庭 最近看到上海科学技术文献出版社出版的玻璃?金属板?石材?点式幕墙技术手册一书,正如前言中所述,本手册汇集了至2000年度国家颁布的部分标准。有关幕墙设计计算,选用材料标准、数据、计算数表、计算公式及部分例题均可在手册中快速查取。笔者在学习之后亦认为本手册确实为当前幕墙的合理设计与施工提供较全面、系统、新颖、实用的资料,对我国幕墙的健康发展作出了贡献。 手册中 “拉索式点连接
21、全玻璃幕墙” 一节,提出许多有益的理念和经验,亦提供了实用的资料。笔者为使本手册更趋完善,对其中一点索桁架的结构形式及内力分析作些探讨。为叙述的方便,将手册中有关部分摘录如下: (六) 单索平衡方程 根据微分单元的静力平衡条件得出 : (七)双层索计算 由于拉索式索桁架要承受正风压与负风压,承重索和稳定索是互换的,即当承受正风压时,承重索到承受负风压时成为稳定素,承受负风压时的稳定索到承受正风压时就成为就成为承重索。有时同一根索在某一跨度起承重索作用,在另一跨度起稳定索作用,因此两层索所加预应力是相同的,且索的矢高是已知的(若将腹杆看作绝对刚体,刚体矢高不变的)且始态(预应力张位)和终态(受荷
22、状态)基本一致,因此,可作为单索求解。 一、关于索桁架的结构形式及内力分析 因为两层索所加予应力是相同的,且索的矢高是已知的;且始态和终态基本一致,因此推得双层索桁架可作为单索求解。对这个结论应如何理解,如果说用图2a 或图2b所示的“点划线”表示的单索,无疑是对的。但矢高绝非是节点2与6的距离(这个索桁架的矢高),而应是图2b所示的f。但从手册中四个例题看,结论中的单索不是“点划线”表示的代替单索,而是索1638或5274,不难看出,这两个单索的矢高不是一个方向的,而是一正一负,显然不能用“代梁法”而采用已知矢高求解。图2a索桁架的内力。对于鱼腹形双层索桁架则是可以的,两节间折线形双层索桁架
23、(图1)是鱼腹形双层索桁的特例,从下面的分析可以看出。 不管用什么内力分析方法,任一个稳定的结构,在某种荷载作用下,求得的相应内力都应该是静力平衡的,索桁架地不例外。手册中例6-4用代梁法求得的内力是静力平衡的,而例6-5、6、7用代梁法求得的内力则是不能静力平衡的。 显然,由节点6平衡条件得出的S36 14439N与推算到节点3所求得的S361604大相径庭,从这个索桁架和外荷载同样是对称的、索桁架内力理应是对称的这点也可判断其错。反复进行节点平衡推算,索桁架各杆件内力趋向,当然也就“平衡”了。 同理,例6-7也是如上的结果。“代梁法”中关键是索的矢高f的取值,当f值接近零时,即索接近直线时
24、,索的内力则接近。所以真正的单索,在垂直索轴的外荷载作用下,矢高f的设计取值,取决于荷载类型、大小、支座的承载能力、正常使用对变形的要求、索的合理断面等因素。目前尚少见单索和图2a、图3a所示的点支玻璃幕墙,而双层索桁架的形式多为图3b、c、d、e、f 所示。 图2a,图3a索桁架,在横向荷载作用下,不产生内力措施有,1是f0,索桁架的索内力随f的加大而减小(f要相当大,才不会使索内力相当大),实际工程中不可能允许f达到“索桁架的矢高”节点2与6的距离,而且幕墙的主要横向荷载风荷载是有正负的,不可能设定f 的正或负中的一种,这种索桁架,在风荷载作用下必内外摆动相当大;2是f =0,但这种折线形
25、双层索桁架必须按图2 c、d、e增加虚线所示的索才行。 例6-6是9节间的双层索桁架,只有在节点7.15和节点2.10上作用有节点荷载才是合理的。如果每个节点上都有荷载,节点2.3.4.5.6.7之间必定有不小的相对位移差,当节点荷载相等,节点2-7的位移曲线应是与抛物线相接的折线形,如果节点位移差相当小,则索内力就相当大,位移差接近零,索的内力接近,显然,这种索桁架形式是不合理的,宜采用图3d、e、f形式。笔者曾就图3b、c、d、f所示索桁架的内力分析及挠度计算作了探计,详见参考文献1。 手册里将幕墙中采用的双层索桁架的索定义为承重索和稳定索,笔者认为对于折线形索桁架似无必要,因为它的概念是
26、不明确的,稳定索是不是不产生荷载效应?图3a所示的索桁架在正压作用下哪一根是承重索,哪一根是稳定索?在负压作用下又是如何?似不能说在节点2的+P作用下,索16 、36、38是承重索,索25、27、47是稳定性,在节点3的+P作用下,索25、27、47是承重索,索16、36、38是稳定索,在节点2和3的+P共同作用下,又如何区分哪个索是什么索?上述的定义是没有理论意义的,实际上都是承重索,只有垂直于索桁架的、连接在节点2、3、6、7的索才是这个索桁架的稳定索。图2d、e 、f所示鱼腹形双层索桁架可分出正负压下承重索的不同,另一根则可称之为稳定索或平衡索。 二、关于索桁架的予拉力及挠度 索桁架要施
27、加予拉力,可说原因有3,1是安装需要,索不易安装紧,必予以情拉绷紧;2是加大索桁架的刚度,以减小索桁架的挠度;3是使索桁架中索都受拉而不会松弛。施加予拉力是必要的,但予拉力加到什么程度?刚度会如何提高是值得讨论的。 施加予拉力方式见图5所示。图中表示情拉索, -表示索情拉后索桁架的变形趋势。 一般宜采用图5b方案施加予拉力,根据设计的予拉力计算出每根索的伸长量Lij ,下料时将索15、24缩短15 。情拉索35、26后使杆25在设计的正确位置当然采用图5c方案施加予拉力也可以,只是把索15、24、26均缩短15 ,情拉索35后也会使杆25在设计的正确位置。由于点支玻璃幕墙承受的主要荷载是风荷载
28、,它在正负,施加予拉力后,索桁架一定要满足设计的正确位置。不像予应力钢筋混凝土梁那样,予拉力筋情拉后可以产生反挠度。从图5中可以看出,必须根据情拉方法,予应力的大小来调节索的下料长度,以保证安装和情拉后达到设计的正确位置。 予拉力值应如何选取,以图1示两节间鱼腹形双层索桁架为例进行分析。 杆25的压缩变形很小,可以略而不计,索的受拉应力均在弹性范围之内,即变形与内力成正比,支座是固定的。 P/2sinx是图1索桁架在+P作用下的索内力,记为S,当索予拉力SeS/2时,P作用在经过情拉后的索桁架的索内力Sij,是在予拉力Se上增加定值S/2,此时SijS见(8)式 ;当予拉力SeS/2时,变形增
29、加值为定值S/2EA,当予拉力SeS/2时,变形增加值为(S-Se)/EA。 以上分析可以看出,索的予拉力Se=S/2为最好。因为索桁架索的予拉力作用下的伸长已在荷载作用之前完成,且不会使索桁架产生挠度变形。当Se=S/2时,索桁架的挠度变形值仅为未加予拉力的、在P作用下索伸长值的一半,而索内力又与未加予拉力的、在P作用下索内力相等。实际工程的予拉力总值中除基本予拉力Se外,还应包括予拉力损失值。也可以看出基本予拉力Se与索的直径不直接有关,只与设计中的实际使用内力有关。即是荷载作用索内力的一半。显然,这个结论适用于多间的鱼腹形索桁架,而不适用于大于两节间的析线形索桁架。予拉力损失值包括钢索锚
30、具变形松驰、钢索松弛、索桁架支座变位(本撑张拉、其它撑张拉、支座结构受荷等引起本撑支座变位)等原因造成予拉力损失,应针对具体工程具体分析计算,不予评述。 对比钢材235 ,索(钢芯钢绞线)的强度高,强性模量小,强度模量比是235的4倍左右。就是说,索和235 都达到各自的强度设计值,索的变形将是235的4倍左右。所以,索桁架必须对索施加予拉力,减小其挠度变形,满足正常使用要求。参考文献2分析 研究了鱼腹形索桁架“变形与拉索予应力及直径的关系”,增大索的断面,减小索的使用应力,对加大索桁架刚度、减小挠度变形很有效。 基于上述原理,索桁架支承的点支玻璃幕墙的挠度允许值不宜采用L180。索桁架的挠度
31、变形曲线是以玻璃接缝处为折线交点的折线形,不影响玻璃的弯曲变形,支承玻璃的驳接头是球形头可以转动。所以,制定有关规范时应予放宽。 限于水平,谬误之处,敬请指正。张芹先生的回复: 铝门窗与幕墙2002年第一期发表的李耀庭先生对我编写的玻璃、金属板、石材、点式幕墙技术手册中拉索式点连接全玻璃幕墙一节提出的批判的看法,现简复如下: 1、在手册前言中已指出 :“-有些理论和观点在认识上尚未统一,因此手册中难免存在不完善之处,建议设计人员根据自己的判断进行取舍-敬请广大读者提出指正”。作者对手册提出的意见均表示欢迎和感谢。根据广大读者提出的意见,手册刊登的这一节(第三稿)已进行多次修改 :第四稿(由坚朗
32、出版),第五稿(由中国建筑工业出版社出版),第六稿(补正稿,包括将手册P276倒31行“-因此-”修改为“-因此在估算索面积时,可用式619求反推力,再求出索的拉力来预估索截面积”。将由中国建筑金属结构协会出版),第七稿将根据李少甫教授的提议将索桁架修订为索一杆体系,以避免与由受拉弦杆和受压弦杆组成的桁架在概念上的混淆。 2、我在历次学习班上一再声明,教材(手册)中的计算方法,不是唯一的计算方法,更不是最佳方法,仅是一种近似计算方法,这个计算方法强调索一杆体系与锚定结构组成的力系的平衡,同时索只能是等面积的整根索,不可能分段作出变截面,在内力分析时只分析控制截面。 3、在结构计算中分为静定结构
33、和超静定结构,静定结构的内力完全可以由静力平衡条件确定。而计算超静定结构则要应用平衡条件和变形条件,即不可能单独由静力平衡条件确定。 使用支座的目的在于有效地支承结构,并将作用于结构上的任何作用(荷载)传达于地或其他结构上,欲达此目的,首先要求这些支座必须能保证结构位置不变。支座机动分析的目的在于鉴别这些支座是否具有保证结构位置不变的能力。从静定的观点来看,因为我们只有三个静力平衡条件(X=0,Y=0,M=0),因此欲使支座的反力为静定,则反力未知数(或支座链杆)的数目必为三个,如多于三个即为反力超静定。从稳定的观点来看,欲使支座为稳定,则支座链杆的数目必定为三个,一个自身稳定的结构若支承于一
34、根或二根链杆上,则结构的位置为不稳定。因此如果结构本身是稳定的,那么要使支座成为稳定的,则链杆的数目必为三,少于三时为不稳定,多于三时为超静定,这是支座稳定的第一个条件。如果结构是稳定的,那么要使支座成为稳定,三根链杆的排列必须既不平行也不相交于一点,这是支座稳定的第二个条件,必须符合上述两个条件之后,支座才是稳定的。 对静定结构首先要将实际结构简化为计算简图,在厦门会展中心审图时,我曾对一企业的一个三角桁架的计算简图作过分析,图A是企业提出的计算简图,我认为图A未达到力系平衡,应为图B。2006-10-31 16:20:50 上传下载附件 (13.61 KB) 还有如何将玻璃面板上的均布荷载
35、化为集中荷载也是需要讨论的,曾有一位四川的读者在成都会刊上发表文章,将均布荷载简化为图C的集中荷载,我认为应为图D。2006-10-31 16:20:50 上传下载附件 (8.87 KB) 4、我在几次学习班上,对国内很多专著引用的法国GUY KLING先生的计算简图和公式作过分析。2006-10-31 16:20:50 上传下载附件 (7.02 KB) 如采用反推力H求: T=H/cos=(npL/8)/fcos=(n4babq/8)/b.tan/cos=(4.4b.abq)/(8btan)/cos=(16abq)/(8tan)/cos=2abq/cos(90-) 式中:P=abq L=4b
36、 f=btan 说明在n=4时,求得的结果是一样的,但n不等于4时,则会有不同的结果。 5、我对李先生的两篇文章中如何得出力系平衡还不太理解,例如“信息特刊一”P3结点1有无竖向作用?竖向作用如何平衡即如何得出Y=0?从后面的计算看结点1有竖向作用S12=Pctg,还有杆16有无竖向分力?这些竖向作用如何平衡? 6、基于上述,我还不准备采用李耀庭先生的方法修改手册而使“手册更趋完善”,望谅解。矩形抓点式玻璃幕墙在广州国际会展中心的应用、前言作为现代建筑象征的建筑幕墙,紧随着现代技术的高速发展而发展,各种新型建筑幕墙因此不断出现,矩形抓点式玻璃幕墙在广州国际会议展览中心的应用,是建筑幕墙技术飞速
37、发展的又一体现。国家大型建设工程项目广州国际会议展览中心首期工程总建筑面积约万,建筑物呈“”型,南北长,东西宽,由五个温度区段组成,其中玻璃幕墙万多,是目前中国玻璃幕墙建设工程之最。本中心的建成,将成为中国最大的国际会议展览中心和国际经济贸易活动基地,也是世纪广州的标志性建筑与旅游观光景点,对强化广州市为华南地区中心城市地位和促进对外经济贸易及推动展览事业的发展具有重要作用。为此,本工程设计者在外围护结构的设计中,采用了国内首创的矩形抓点式玻璃幕墙,这种幕墙既不同于传统的框架结构幕墙,也不同于普通的点式幕墙。这种幕墙具有高通透、大视野、造型新颖和结构独特等一系列的特点。下面,将这一新式幕墙的结
38、构特点作一简要介绍,以供有关人员参考。、矩形抓点结构特点矩形抓点玻璃幕墙,结构上采用了钢桁架拉索结构,如图所示。这种设计,把幕墙内在的具体结构充分地暴露出来,“结点、杆、拉索”既作支撑结构,又具有装饰功能,通过透明的玻璃,使建筑物的室内外空间融为一体,同时因采用高精度的机械加工构配件,使建筑质量精度达到了机械加工的水准,在玻璃幕墙上体现出极强的现代工业技术特点。、玻璃夹具特点矩形抓点夹具是广州国际会展中心玻璃幕墙工程的关键,它采用不锈钢经精密机加工成矩形点式托块组装而成,如图所示。在托块夹具的周围和玻璃接触处采用了特制的垫块使夹具与玻璃隔离,并使玻璃有适当的变形自由度。然后用结构胶将托块与玻璃
39、牢固粘胶,从而保证了玻璃安全。这种国内首创的矩形抓点式夹具结构,其最大优点是避免了在玻璃上钻孔,只需将玻璃的四角支托在托块上,从而解决了普通点式幕墙因钻孔而导致孔边缘强度降低(约)的问题及出现应力集中的缺陷。这种结构具有外观精美,抗腐蚀性强,便于施工安装、连接牢固,便于维护和保养的特点。、拉索体系特点矩形抓点玻璃幕墙的拉索体系中使用的悬空杆,不但是幕墙的受力构件,而且是幕墙玻璃的定位构件。悬空杆由多个经机械精密加工及表面电解抛光处理的构件组装而在,如图所示。它具有光洁明亮、轻盈、通透、刚柔结合和耐腐蚀性强的特点。悬空杆前后采用正交索紧固装置使拉索系统的应力均衡,消除了应力集中;同时更便于调整,
40、确保幕墙面平整。为了防止悬空杆前端因吊索长期承受重力作用而产生松驰与滑移,在悬空杆前端采用曲面压紧装置,从而增大磨擦力,卡紧后不再容易产生松驰与滑移。此外,还在拉索体系中安装了索具松驰自动报警器,它是由终端监测器、传输系统、报警主机、数码键盘、特种报警器等组成。通过安装在幕墙索桁架上的监测点,对幕墙的整体结构实施监控,为维护保养,调整提供了科学依据。、双钢化玻璃双钢化中空玻璃()在本工程中的应用是广州国际会议展览中心玻璃幕墙工程的又一特点。玻璃是一种含有超薄银层的真空镀膜玻璃,具有极低的表面辐射率()和极高的远红外线热辐射反射率,可见光透过率()适中的特性。它吸收和二次辐射出的热量少,对太阳光
41、中红外线热辐射有较高的反射率,能有效地阻止室外汽车、道路及建筑物等发出的远红外线热辐射进入室内。用双钢化玻璃做成的中空玻璃具有良好的遮阳和阻隔温差传导效果及良好的隔热、隔音、安全性能。将它应用在万多的玻璃幕墙建筑物上,有效地节约能源与降低噪音,为室内恒温、恒湿和幽静的环境创造了有利条件。、结语集优美结构造型、采光、隔热、保温节能与安全等优良综合性能于一体的新式矩形抓点式中空玻璃幕墙,在广州国际会议展览中心建筑工程的应用,是中国建筑幕墙技术的新贡献,它将成为中国建筑幕墙的一座典型建筑工程。无孔驳接式玻璃幕墙驳接件的特点及应用一、前 言近年来,由于点支式玻璃幕墙极佳的通透性和艺术性等优点,得到了建
42、筑师及业主的青睐,使其在现在建筑中得到广泛应用。点支式玻璃幕墙配件的设计、选用及工程造价越来越多的受到了幕墙公司的重视。点支式玻璃幕墙的驳接方式按照所固定的玻璃是否开孔可分为开孔式(图)与无孔式(图)两种。开孔式目前应用较多,大家也较熟知,下面对无孔式玻璃驳接件的特点及应用等简单介绍一下。二、无孔驳接件的形式无孔驳接式玻璃幕墙体系,最早是英国皮尔金顿公司在上世纪六十年代发明的皮尔金顿平式体系。经过近半个世纪的发展,现在各式各样的无孔驳接式玻璃幕墙在世界各地得到了广泛应用。与开孔驳接相比,无孔式驳接形式最主要特点是玻璃无需开孔,固定件通过玻璃与玻璃间的缝夹持住玻璃面板,玻璃面板与固定件之间放置有
43、柔性垫片,使玻璃板块在受力状态弯曲变形时,能够有一定的位移,从而避免在玻璃的固定点处产生较大的弯曲应力;由于玻璃面板不用开孔,其优点就比较明显了。 三、无孔驳接式玻璃幕墙的优点成本低开孔式玻璃板块在开孔时,必须采用先进的工艺与设备,玻璃加工成本较高。若采用无孔固定玻璃,省去了玻璃开孔的工序;特别是中空玻璃,还省去了孔部密封。这样,玻璃的加工成本得到有效的降低;另外无孔玻璃驳接件与开孔式相比也相对便宜一些。工艺简单开孔式玻璃板块在开孔时,玻璃孔的孔位允许误差,会导致夹胶玻璃、中空玻璃合成时产生孔同轴度误差(叠差),中空玻璃还需要进行开孔部位的特殊密封处理。这样,整个工序就比较复杂。若采用无孔固定
44、玻璃,省去了很多工序,缩短了加工周期。可以避免由于开孔缺陷而导致的玻璃破裂玻璃脆性很大,断裂韧性低,也不具备新分布荷载和吸收冲击能量的能力,因此玻璃对应力集中很敏感。玻璃在钻孔时,即使工艺再好,也会有缺陷存在,而点支式玻璃孔位的受力已经相当复杂,是整块玻璃的薄弱环节。因此在承载情况下,有缺陷的玻璃一旦超过其临界应力玻璃就会碎裂。可以避免中空玻璃因孔部密封不好而造成的漏气 中空玻璃保温性能与隔音性能比较好,中空玻璃玻璃开孔后孔边需要密封以防止漏气,但目前仍无专用的中空玻璃驳接孔涂胶设备,必须手工操作手工操作除效率低之外,密封质量也不易保证。如发生漏气,就会导致中空玻璃的中间层结水雾。国内外点支式
45、中空玻璃漏气的现象时有发生,是一件令人头痛的事。如果采用无孔式驳接方式,此类现象就会大为减少。四、无孔驳接式玻璃幕墙的安装形式及其特点 无孔驳接式玻璃幕墙根据驳接件安装的位置和驳接件的类型大致可分为三种:对边夹持式(图),四边夹持式(图,图),四角夹持式(图,图,图)。力部位是夹持点区域,而非大面。在目前的应用中,采用单层玻璃时,推荐采用开孔的球铰式驳接件为宜;中空玻璃推荐采用无孔式驳接件为佳。无孔式玻璃驳接是靠夹挂来固定玻璃的,因此,驳接头总是突出玻璃表面,外观的设计直接影响到整个建筑的效果。因此就要求这种驳接件在满足受力的情况下,尽量设计的新颖一些、美观一些。考究新颖的外观设计不仅不会破坏建筑的整体效果,反而能够增强其美感。对边夹持式是指驳接件安装在两对边的胶缝中,夹持住相邻的两片玻璃边,上下每个边用两个驳接件。此种方式的特点是所用配件数量较少,结构较简单,其缺点是允许使用的玻璃尺寸相对较小,驳接件的承载力要求较高。点支式玻璃幕墙格构式钢结构支承构件的设计点支式玻璃幕墙的特点是通透性极高,
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