转换层呢施工方案.doc
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1、转换层施工方案1. 编制依据及说明1.1 施工组织设计依据:1.1.1 重庆时代广场转换层结构施工图及设计总说明1.1.2 国家、行业及地方有关政策、法律、法令、法规1.1.3 国家强制性标准、施工验收规范、规程1.1.4 工艺标准及操作规程1.1.5 ISO9002国际质量认证标准1.1.6 本公司质量保证手册、程序文件及规章制度1.2. 编制说明1.2.1.本转换层施工方案的编制对象仅为30.838.35m层A、B、C座转换层。1.2.2.转换层施工的重点和难点1.2.2.1. 转换层施工的重点:1、由于本转换层主次梁的断面较大,施工荷载巨大,这就给转换层梁板下支撑系统的承载力、稳定性、安
2、全可靠性提出了非常严格的要求,使之成为转换层施工的重点之一。2、由于本转换层梁板结构属大体积砼结构,且施工期也正处于冬季,如何控制好梁板砼在水化过程中,内外温差不大于25。C,防止砼出现温度应力裂缝和干缩裂缝的产生,也是转换层施工的重点之一。3、由于本工程转换层平面积约为1300m2,且主次梁多为深梁,砼浇筑量较大。按设计要求转换层梁板砼应连续浇筑,为了保证砼在浇筑过程中的连续性和密实性,确定好砼的浇筑线路和浇筑方法也是转换层施工的重点和难点。1.2.2.2. 施工难点由于梁截面普遍较大、较宽且钢筋用量较大,给梁钢筋绑扎带来了较大的困难。另外,由于部分梁宽与柱宽相同,又由于梁柱节点处柱内梁筋太
3、多,给柱箍筋绑扎和梁柱节点的浇筑都增加很大的难度。1.2.2.3. 为了保证转换层施工中各工序的施工质量,以及整个转换层设计和施工验收规范要求,针对上述转换层施工的重点和难点,特编制本转换层施工方案,用以指导转换层施工。2. 转换层结构概况2.1. 本工程A、B、C座转换层设置于裙房屋面(30.80m)以上,转换层梁、板顶面标高为38.350m,转换层框架梁截面尺寸主要为20002500、17003000、15002500、10002000、11002500等。2.2. 转换层结构平面呈钝角“L”型,平面面积为S=1290 m2,转换层主要实际量:梁、板钢筋共计:566 吨 ;钢筋规格从825
4、、30共11种规格;梁、板砼强度采用C60,A、B、C座转换层梁、板砼量为:1750 m3 3. 施工荷载传递方式、传递路线及模板、支撑系统的布置与验算3.1. 施工荷载传递方式、传递路线 3.1.1. 为了便于结支撑系统的强度、稳定性和安全性进行计算和验算,必须对转换层梁、板的荷载传递方式和传递路线进行分析确定。3.1.2. 转换层梁、板(30.8038.35m)采用碗扣式整体脚手架作为支撑体系,将其上部转换层梁、板荷载对应传递到30.80m层结构楼板上,再由30.80m层将上部、荷载传递到25.85m层结构。由于设计人在30.80m层结构楼板设计已经考虑互转换层施工时的施工荷载和转换层梁、
5、板荷载,这对30.80m层梁板结构有利。为了确保30.80m层梁、板结构具有足够承载力,决定对30.80m层的承载力进行验算。如果验算结果不能满足要求,应在25.8530.80m层间搭设支撑。增加30.80m层梁、板承载能力。各层结构承受转换层荷载传递如下:柱柱38.35030.80025.850BLLKL加固构造支撑BLLKL3.2. 模板、支撑系统的布置与验算3.2.1. 模板及支撑系统布置3.2.1.1. 模板系统梁底模板采用木模板体系,梁底板采用18mm厚九夹板,板肋采用50100,间距为150mm,底模板图见附图(一)。梁侧模板采用木模板体系,模板采用18mm厚九夹板,侧模板肋采用5
6、0100木枋,间距为300mm,侧模板图见附图(一)。转换层楼板板底模板采用木模板体系,模板采用18mm厚九夹板,板模底肋采用50100木枋,间距为400mm。3.2.1.2支撑体统布置30.80m38.35m层结构支撑架搭设方法:梁高H2500时,支撑竖杆按间距为450600进行搭设,即沿梁长方向按450进行搭设,沿梁宽方向按600进行搭设,大、小横杆步距为1200。梁高2500H1000时,支撑竖杆按间距为600600进行搭设,即沿梁长及梁宽方向均按600进行搭设,大、小横杆步距为1200。当梁高1000时,支撑竖杆按间距为600900,沿梁长方向按600进行搭设,沿梁宽方向按900进行搭
7、设,大、小横杆步距为1200。现浇板支撑架按12001200进行搭设,大、小横杆步距为1200。3.2.2模板、支撑系统的验算为了满足支撑系统的安全性和稳定性,同时也本着经济、适用的原则 ,决定即将转换层中大梁按17003000作为验算对象,也将转换层中20002500梁和15002500梁作为计算验算对象。本转换层支撑系统计算部分参阅资料:建筑施工脚手架实用手册 主编:杜荣军 中国建筑工业出版社建筑施工手册 中国建筑工业出版社混凝土结构 天津大学 同济大学 东南大学 主编建筑施工 重庆建筑大学 同济大学 哈尔滨工业大学钢结构 魏明钟 武汉工业出版社3.2.2.1 SL7(s)-6梁15002
8、500支撑架验算(详附图): 由于SL7(s)-6梁下为楼梯间,考虑到其承载能力比较薄弱,需先进行支撑架验算,然后再在3.2.2.4进行梯板的承载力进行计算。A、施工荷载的计算取SL7(s)-6梁15002500进行计算,结构部位见附图:取新浇筑的钢筋混凝土的自重为25KN/m3。1、钢筋混凝土:L=3m (L为跨度)v=31.52.5=11.25m3G1=11.2525=281.25KN2、模板及支架自重标准值:取木模板(梁模),0.5KN/m20.531.5=2.25KN 3、振捣混凝土时产生的荷载标准值:水平面模板采用2.0KN/ m221.53=9KN4、施工人员及设备荷载标准值:取2
9、.5KN/m22.51.53=11.25KN总的施工荷载(取荷载分项系数):G总=1.2281.25+1.22.25+1.49+1.411.25=368.55KNB、支撑架整体稳定验算:把整体稳定性验算常转化为对立柱的和稳定性进行计算,其传力途径为施工荷载传给小横杆(小楞),再传给纵杆,再传给立杆,相当于立杆承受整个施工荷载。预设梁搭三排脚手架,步距为1.2m,立杆横距(排距)为600mm,纵距为450mm,考虑到楼层较低,不考虑风荷载。受力简图为:600600150150此深梁支撑架总计根数为:n=3L450=33000450=20根 施工荷载标准值在立杆中产生的轴力:保守考虑,按一根支撑杆
10、承受450600的面荷载。(实际是三等跨超静定结构,约束较强,其支座受力更小):NQ=368.551.530.450.6NQ=22.1KN 脚手架自重标准值在立杆中产生的轴心力(钢管每米重量3.84kg/m,钢管搭设长4.5m):NG=3.844.510=0.1728KN 立杆验算截面处的轴心力设计值:N=1.2 NG+ NQ=1.20.1728+22.1=22.3KN 稳定系数的计算:参照碗扣式钢管脚手架稳定性计算长度系数(双排架),取1.3。长细比=h/i i=15.8mm,为钢管回转半径 h:步距=1.3120015.8=98.73根据,由冷弯薄壁型钢结构技术规范求轴心受压杆件的稳定系数
11、。用插入法查得=0.653(0.6530.645)7.3410=0.647 整体稳定验算:N/Afc/RA:钢管截面积 fc:Q235钢抗压强度 R:抗力调整系数 (1.325)取值代入得:N/A =22.3/(0.6474.89102)=0.070.205/1.325=0.155KN/mm2验算合格。C、单肢杆件的稳定性计算:参照施工手册碗扣式脚手架单肢杆件的计算长度系数1w,其首步架的长度系数低于其它步架,故只验算其他步架的立杆。角立杆,中部立杆的1w小于边立杆,所以只验算边立杆的单肢稳定即可。取边立杆的1w=1.325=1wh/i=1.3251200/15.8=100.632=0.638
12、(0.6380.63)106.32=0.633N/A=22.3/(0.6334.89102)=0.0720.205/1.325=0.155KN/mm2 合格。D、水平杆的验算:施工荷载传给水平横杆,水平横杆承受均布荷载。水平横杆采用100100的木枋,其受力简图为:600600150150均布荷载:q=368.5530001500450=0.041KN/mm由计算机SAP软件分析,可得:MGk=1089KN.mm木枋惯性矩:I=1/12bh3=100100312=8.3106mm4 W=8.3106509000=1.494109N.mm 抗弯强度验算:MGk/Wf/m取m=1.25,代入算得:
13、MGk/W=1089(1.494106)=0.0007KN/mm20.0111.25=0.0088KN/mm2木材强度设计值:11N/mm2 合格。 挠度验算:由SAP软件,算得(与两等跨算得相差1%)Qk=0.31mm=600/150=4mm取E=9000N/mm2 合格水平纵杆在节点处受集中荷载,可不予验算。注:木材强度设计值f及弹性模量E均取之于建筑施工手册。3.2.2.2对KZL7(S)-3(2) 20002500梁支撑架的计算:A、施工荷载的计算1、钢筋混凝土自重(25KN/m3):l=60150=9mv=22.59=45m3G1=4525=1125KN2、模板及支架自重标准值:取木
14、模板(梁模),0.5KN/m20.529=9KN3、振捣混凝土时产生的荷载标准值:水平面模板采用2.0KN/ m2229=36KN4、施工人员及设备荷载标准值:取2.5KN/ m22.529=45KN总的施工荷载(取荷载分项系数):1.21125+1.29+1.436+1.445=1474KNB、支撑架整体稳定验算:预设梁搭四排脚手架,步距为1.2m,立杆横距(排距)为600mm,纵距为450mm。n=9103450=20,每排20根 施工荷载标准值在立杆中产生的轴力,保守考虑,按一根支撑杆承受450600的面荷载:NQ=1474920.450.6=22.11KN 脚手架自重标准值在立杆中产生
15、的轴心力(钢管每米重量3.84kg/m,钢管搭设长4.5m):NG=3.844.510=0.1728KN 立杆验算截面处的轴心力设计值:N=1.2 NG+ NQ=1.20.1728+22.11=22.32KN 稳定系数的计算:参照碗扣式钢管脚手架稳定性计算长度系数(双排架),取1.3。长细比=h/i i=15.8mm,为钢管回转半径 h:步距=1.3120015.8=98.73根据,由冷弯薄壁型钢结构技术规范求轴心受压杆件的稳定系数。用插入法查得=0.653(0.6530.645)7.3410=0.647 整体稳定验算:N/Afc/RA:钢管截面积 fc:Q235钢抗压强度 R:抗力调整系数
16、(1.325)取值代入得:N/A=22.32/(0.6474.89102)=0.0710.205/1.325=0.155KN/mm2验算合乎要求。C、单肢杆件的稳定性计算:参照施工手册碗扣式脚手架单肢杆件的计算长度系数1w,其首步架的长度系数低于其它步架,故只验算其他步架的立杆。角立杆,中部立杆的1w小于边立杆,所以只验算边立杆的单肢稳定即可。取边立杆的1w=1.325=1wh/i=1.3251200/15.8=100.632=0.638(0.6380.63)106.32=0.633N/A=22.32/(0.6334.89102)=0.0720.205/1.325=0.155KN/mm2 合格
17、。D、水平杆的验算:施工荷载传给水平横杆,水平横杆承受均布荷载。水平横杆采用100100的木枋,总计n=20根,其受力简图为:600600600均布荷载:q=1474290.45=36.9KN/m=0.0369KN/mm由静力计算手册,可得:MGk=0.125ql2=0.12536.90.62=1.66KN.m 木枋惯性矩:I=1/12bh3=100100312=8.3106mm4 W=8.3106509000=1.494109N.mm 抗弯强度验算:MGk/Wf/m取m=1.25,代入算得:MGk/W=1660(1.494106)=0.001KN/mm20.0111.25=0.0088KN/
18、mm2木材强度设计值:11N/mm2 合格。 挠度验算:Qk=0.521ql4/100EI 取E=9000N/mm2 Qk=0.5210.036960041009(8.3106)=0.33mm=600/150=4mm合格水平纵杆在节点处受集中荷载,可不予验算。3.2.2.3对15002500深梁施工荷载计算:由于此型深梁具有普遍性,在转换层大梁中此断面尺寸较多,可取450mm长梁折算:A、施工荷载的计算:1、钢筋砼自重:v=0.451.52.5=1.69m3G1=1.6925=42.25KN2、模板及支架自重标准值:取木模板(梁模),0.5KN/m20.51.51=0.75KN3、振捣混凝土时
19、产生的荷载标准值:水平面模板采用2.0KN/ m221.51=3KN4、施工人员及设备荷载标准值:取2.5KN/ m22.51.51=3.75KN总的施工荷载(取荷载分项系数):1.242.25+1.20.75+1.43+1.43.75=61.05KNB、支撑架整体稳定验算:预设梁搭三排脚手架,步距为1.2m,立杆横距(排距)为600mm,纵距为450mm。1m2有9根立杆。 施工荷载标准值在立杆中产生的轴力:NQ=61.051.50.450.450.6=24.4KN 脚手架自重标准值在立杆中产生的轴心力(钢管每米重量3.84kg/m,钢管搭设长4.5m):NG=3.844.510=0.172
20、8KN 立杆验算截面处的轴心力设计值:N=1.2 NG+ NQ=1.20.1728+24.6=24.6KN 稳定系数的计算:参照碗扣式钢管脚手架稳定性计算长度系数(双排架),取1.37。长细比=h/i i=15.8mm:为钢管回转半径 h:步距=1.37120015.8=104.05根据,由冷弯薄壁型钢结构技术规范求轴心受压杆件的稳定系数。用插入法查得=0.607整体稳定验算:N/Afc/RA:钢管截面积 fc:Q235钢抗压强度 R:抗力调整系数 (1.325)取值代入得:N/A =24.7/(0.6074.89102)=0.0830.205/1.325=0.155KN/mm2验算合格。C、
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