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1、- 0 - 第二章 结构设计计算 2.1 设计基本资料 2.1.1 初步设计资料 一、工程名称:青岛万科金色成品某住宅楼。 二、工程概况:建筑面积 2800m ,建筑总高为 18.6m,共四层,室内外高差为 2 0.85m。 三、温度:最热月平均 29.4,最冷月平均 4.1;极端最高温度 39.2,极端最低温 度为10.3。 四、相对湿度:年平均 75。 五、相对风向:全年为西北风,夏季为东南风,基本风压 0.6kN/m 。 2 六、雨雪条件:雪荷载 0.2kN/m 。 2 七、年降雨量 680.5mm。 八、水文资料:常年地下水位低于-5.5m,水质对混凝土无腐蚀作用。 九、地质条件: 1
2、.地震烈度:本工程所在地区地震设防烈度为 7 度,场地类型类。 2.地质资料: 地基承载力标准值为 210kN/m 。 2 十、材料使用: 1.混凝土:梁柱板均使用 C30 混凝土。 2.钢筋:纵向受力钢筋采用热轧钢筋 HRB400,其余采用热轧钢筋 HPB235。 3.墙体: a.外纵墙采用 240 厚灰砂砖(18kN/m ) ,一侧墙体为水刷石墙面(0.5kN/m ) ,一侧为 32 20 厚抹灰(17 kN/m ) ; 2 b.内隔墙采用 240 厚蒸压粉煤灰加气砼砌块(5.5 kN/m ) ,两侧均为 20 厚抹灰; 3 c.女儿墙采用 240 厚加气砼砌块,一侧墙体为水刷-石墙面,
3、一侧为 200 厚抹灰,墙高 900mm。 4.窗:钢框玻璃窗(0.45 kN/m ) ,铝合金窗(0.35 kN/m ) 。 22 5.门:除大门为玻璃门(0.45 kN/m ) ,办公室均为木门(10.2 kN/m )。 22 2.1.2 结构选型 一、结构体系选型:采用钢筋混凝土现浇框架结构体系; - 1 - 二、屋面结构:采用现浇钢筋混凝土板肋梁楼盖 11 ; 三、楼面结构:采用钢筋混凝土现浇板,板厚 100mm。 2.2 构布置计算简图及梁柱线刚度计算 2.2.1 结构布置及梁,柱截面尺寸的初选 一、梁柱截面尺寸估算 本楼共六层,26 层高均为 2.8m,底层为 4.2m。 1.主梁
4、 (1)对于所有的纵梁和横向边跨梁,跨度按最大取 l=4000 mm h=1/12 l=1/12 4000=335 mm 取 bh=200 mm400 mm (2)对于横向中跨梁,跨度为 1500 mm h=1/8 l=1/81500=189mm 取 bh=200 mm250 mm 二、柱截面尺寸的估算 1.柱组合的轴压比设计值按照公式(21)计算: 公式(2-1)NFgn :为考虑地震作用组合后柱轴力压力增大系数,边柱取 1.3,等跨内柱取 1.2,不等 跨取 1.25; :为按照简支状态计算柱的负荷面积;F :为折算后在单位面积上的重力荷载代表值,近似取 14 kN/m ;g 2 :为验算
5、截面以上楼层层数;n 2.框架柱验算 公式(2-2)0.8 ccc N b h f 由计算简图 21 可知边柱和中柱的负载面积可知5: 中柱:(44)/2(3.6+1.5)/2=610.2 m 2 边柱:(66)/23.6/2=7.2m 2 边柱: 2 1.2/(1.2 1.3 6 3.3 14 1000 4)/14.3 0.8124678 cc ANfmm 中柱: 2 1.2/(1.2 1.25 6 4.8 14 1000 7)/14.3 0.8153329.9 cc ANfmm - 2 - 根据上述计算结果,并综合考虑其他因素,取柱截面为正方形,初步估计柱的尺 寸为 400 mm400mm
6、160000,为计算简便中柱和边柱的尺寸相同, 2 mm 2 153329.9mm 均为 400 mm400 mm。10 故初选柱的尺寸为 400 mm400 mm。 图 2-1 计算简图 三、结构布置 图 2-2 平面结构布置图 注:梁的尺寸: L1=200 mm400 mm, L2=200 mm250 mm, - 3 - 边柱、内柱的尺寸均为:400 mm400 mm。 2.2.2 框架结构的计算简图 图 2-3 框架计算简图及梁柱尺寸 注:室内外高差 0.85m,基础埋深 0.55m,h=0.85+0.55+2.8=4.2m。 2.2.3 框架梁柱线刚度计算 由于楼面板与框架梁的混凝土一
7、起浇捣,对于中框架梁取 I=2I 0 BC,DE 跨梁: BC 跨梁: )(1033 . 5 0 . 4 4 . 0 20. 0 12 1 2 34 3 mEci CD 跨梁: - 4 - )(1047 . 3 5 . 1 25 . 0 20 . 0 12 1 2 34 3 mEci 底层柱: )(1008 . 5 2 . 4 4 . 0 4 . 0 12 1 34 3 mEcEci 上部各层柱: I=Ec1/120.43/2.8=7.6210-4 Ec (m3) 2.3 恒荷载标准值计算 2.3.1 屋面 找平层:15 厚水泥砂浆 2 0.015 200.30kN m 防水层:(刚性)40
8、厚 C20 细石混凝土防水 1.0 2 kN m 找平层:15 厚水泥砂浆 30 . 0 20015 . 0 2 kN m 找坡层:40 厚水泥石灰焦渣砂浆 3找平 56 . 0 1404 . 0 2 kN m 保温层:80 厚矿渣水泥 16 . 1 5 . 1408 . 0 2 kN m 结构层:120 厚现浇钢筋混凝土板 32512. 0 2 kN m 抹灰层:10 厚混合砂浆 17. 01701. 0 2 kN m 合计 6.06 2 kN m 屋面梁自重: mKN /5 . 11 . 04 . 02 . 025 摸灰层: mKN /17. 01722 . 01 . 04 . 001 .
9、 0 合计 1.67 KN/m2 2.3.3 标准层楼面 大理石面层,水泥砂浆擦缝: 30 厚 1:3 干硬性水泥砂浆,面上撒 2 厚素水泥 水泥浆结合层一道 : 1.16 2 kN m - 5 - 结构层:100 厚现浇钢筋混凝土板 2.52510 . 0 2 kN m 抹灰层:10 厚混合砂浆 17. 01701. 0 2 kN m 合计 3.83 2 kN m 2.3.4 梁自重 bh =200mm400mm 自重: mKN /5 . 11 . 04 . 02 . 025 抹灰层: mKN /17. 01722 . 01 . 04 . 001. 0 合计 1.67mkN 基础梁 bh =
10、250mm400mm 自重: 5 . 24 . 025 . 0 25mkN 2.3.5 柱自重 bh =400mm400mm 自重: 44 . 04 . 025mkN 抹灰层:10 厚混合砂浆 27 . 0 1744 . 001 . 0 mkN 合计 4.27mkN 2.3.6 外纵墙自重 标准层: 纵墙 : 0.9 0.24 183.89mkN 铝合金窗 : 525 . 0 5 . 135 . 0 mkN 水刷石外墙面: mkN /65 . 0 5 . 0)5 . 18 . 2( 水泥粉刷内墙面 mkN /47. 036 . 0 )5 . 18 . 2( - 6 - 合计 5. 53 mkN
11、 底层 纵墙(基础梁) 250mm400mmmkN /21. 81824 . 0 4 . 04 . 05 . 12 . 4 铝合金窗: mkN /525 . 0 5 . 135. 0 水刷石外墙面 mkN /65 . 0 36 . 0 5 . 18 . 2 水泥粉刷内墙面 mkN /47 . 0 5 . 05 . 18 . 2 合计 9.86 kN/m 2.3.7 内纵墙自重 标准层: 纵墙: mkN /37.101824. 0)4 . 08 . 2( 水泥粉刷内墙面: mkN /728 . 1 236 . 0 4 . 2 合计 10.12mkN 2.4 活荷载标准值计算 2.4.1 屋面和楼
12、面活荷载标准值 由表查得: 不上人屋面: 0.5 2 kN m 楼面: 2.0 2 kN m 2.4.2 雪荷载标准值 mkNSk/2 . 02 . 00 . 1 屋面活荷载与雪荷载不同,取两者中较大值12。 - 7 - 2-5 板传递荷载示意图 2.5 竖向荷载下框架受荷总图 确定板传递给梁的荷载,要一个板区格一个板区格地考虑。确定每个板区格上的 荷载传递时,先要区分此板区是单向板还是双向板,若是单向板,可沿板的短跨作中 线,将板上荷载平均分给两长边的梁;若为双向板,可沿四角点作 45线,将区格板分 D C - 8 - 为四小块,将每小块板上的荷载传递给与之相邻的梁。板传至梁上的三角形或梯形
13、荷 载可等效为均布荷载12。本结构楼面荷载的传递示意图见图 2-5。 1.BC, (DE)轴间框架梁: 屋面板传给梁的荷载 恒载:kN/m 6 . 1624/8 . 14/8 . 1212/0 . 406 . 6 32 活载: mkN /37. 1209 . 0 405. 011 . 25 . 0 楼面板传给梁的荷载: 恒载:kN/m49.1024/8 . 14/8 . 1212/0 . 483 . 3 32 活载:mkN /48. 5209 . 0 405 . 0 10 . 20 . 2 梁自重标准值:1.67kN/m 框架梁均布荷载为: 屋面梁: 恒载梁自重板传荷载mkN /27.18 6
14、 . 1667 . 1 活载板传荷载1.37mkN 楼面梁: 恒载梁自重板传荷载1.67+11.45=13.12kN/m 活载板传自重5.48mkN 2. CD 轴间框架梁: 屋面板传给梁的荷载: 恒载:mkN /68. 528/52/5 . 160. 6 活载:mkN /47 . 0 28/52/5 . 15 . 0 楼面板传给梁的荷载: 恒载:mkN /68. 528/52/5 . 106. 6 活载:mkN /88 . 1 28/52/5 . 10 . 2 梁自重标准值:1.67mkN 框架梁均布荷载为: 屋面梁: 恒载=梁自重板传荷载1.675.687.35kN/m 活载板传荷载3.7
15、5mkN 楼面梁: 恒载梁自重板传荷载1.673.595.26kN/m - 9 - 活载板传荷载1.88kN/m 3.B 轴柱纵向集中荷载的计算(或 E 轴柱): 顶层柱: 女儿墙自重:(做法:墙高 800mm,100mm 的混凝土压顶) mkN /49 . 4 24 . 0 1 . 025189 . 024 . 0 顶层柱恒载=女儿墙自重+梁自重+板传荷载 =4.493.6+1.67(4-0.4)+8.34=55.38kN 顶层柱活载=板传活载=0.685 4=2.74kN 标准层柱恒载墙自重梁自重板传荷载 =5.53(3.6-0.4)+1.67(4-0.4)+5.254=44.71kN 标
16、准层柱活载板传荷载2.744 = = 10.96kN 基础顶层恒载底层外纵墙自重基础梁自重 =9.86(3.6-0.4)+2.5(3.6-0.4)=39.55kN 4. C 轴柱纵向集中荷载的计算(或 D 轴柱) 顶层柱恒载梁自重板传荷载 =1.67(2+0.75+3.6)+18.72/2(4-0.4)+5.68/2(1.5-0.4)+6.060.75 1-2(0.75/3.6)2+(0.7/3.6)33.6+6.061.85/83.6=10.6+33.7+3.12 +6.060.750.923.6+24.543=87.02kN 顶层柱活载板传荷载=0.50.755/823.62=3.38kN
17、 标准层柱恒载梁自重内纵墙自重板传荷载 =1.67(3.6-0.4)+12.13.6+3.830.755/83.622=5.344+25.85+43.56 =80.01kN 标准层柱活载板传活载=2.00.755/823.62=13.52kN 基础顶面恒载基础梁自重+底层内隔墙自重 =12.1(4-0.4)+2.53.6=52.56kN 图 2-7 框架在竖向荷载作用下的受荷总图 2.6 风荷载标准值计算 - 11 - 2.6.1 作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载标准值 为了简化计算起见,通常将计算单元范围内外墙面的分布荷载化为等量的作用于 楼面集中风荷载12,计算公式如下: 公式(2-
18、3)2 0 BhhW jizszk 式中:基本风压; 2 0 mkN60 . 0 -风压高度变化系数,地面粗糙度为 B 类; z -风荷载体型系数,本建筑 H/B0.25s,应 z 考虑风压脉动对结构发生顺风向风振影响, 由表 5.1.7 知多层建筑的脉动影响系数=0.47; 由表 5.1.8 知,脉动增大系数=1.29 振型系数z 由(GB50009)的规定修正. -下层柱高; i h -上层柱高,对顶层为女儿墙高度的 2 倍; j h B计算单元迎风面的宽度,B4m; 表 2-1 各层楼面处集中荷载标准值 离地高度 Z/m z z s 2 0(kN/m ) w/m i h/m j h/kN
19、 k W 17.61.19721.171.30.62.82.010.49 11.41.3441.141.30.62.82.811.30 7.81.0561.101.30.62.82.810.15 9.21.01.071.30.62.82.89.35 6.41.01.041.30.62.82.89.09 3.61.01.021.30.63.62.810.18 2.6.2 风荷载作用下的位移验算 1.侧移刚度 D: z z z 1 - 12 - 表 2-2 横向 2-4 层 D 值的计算 构件 名称 2 b c i i i 2 c i i 2 12 (kN/m) c c Di h B 轴柱7 .
20、0 1062. 72 1033. 5 2 4 4 0.25930208 C 轴柱16 . 1 1062 . 7 2 1047. 31033 . 5 2 4 44 0.36742804 D 轴柱16 . 1 1062 . 7 2 1047. 31033 . 5 2 4 44 0.36742804 E 轴柱7 . 0 1062. 72 1033. 5 2 4 4 0.25930208 146024242804230208D 表 2-3 横向底层 D 值的计算 构件名称 b c i i i 0.5 2 c i i 2 12 (kN/m) c c Di h B 轴柱05 . 1 1008 . 5 10
21、33 . 5 4 4 0.50817555 C 轴柱73. 1 1008. 5 1047 . 3 1033 . 5 4 44 0.59820665 D 轴柱73. 1 1008. 5 1047 . 3 1033 . 5 4 44 0.59820665 E 轴柱05 . 1 1008 . 5 1033 . 5 4 4 0.50817555 2.风荷载作用下框架侧移计算: 水平荷载作用下框架的层间侧移可按下式计算: 公式(2-4) ij j j D 式中:-第 j 层的总剪力标准值 j - 13 - -第 j 层所有柱的抗侧刚度之和 ij D -第 j 层的层间位移j 第一层的层间侧移求出之后,就
22、可以计算各楼板标高处的侧移值的顶点侧移值, 各层楼板标高处的侧移值是该层以下各层间侧移之和。顶点侧移是所有各层层间侧移 之和12。 J 层侧移: 公式(2-5) 1 j j juj 顶点侧移: 公式(2-6) 1 n j uj 表 2-4 风荷载作用下框架楼层层间位移与层高之比计算 层次 Wj (kN) Vj (kN) kN mD )(m j h j 六10.4910.491460240.000071/40000 五11.3021.791460240.000151/18677 四10.1531.941460240.000221/12727 三9.3541.291460240.000281/10
23、000 二9.0950.381460240.000351/8000 一10.1860.56764400.000791/5316 0026 . 0 i 侧移验算: 对于框架结构楼层层间最大位移与层高之比的限度为 1/550,本框架的层间最大位 移与层高之比在一层,其值 1/6000,1/53160.4 14.3 0.151.02 210 vc v yv f f 取复式箍筋2 10 加密区箍筋最大间距,所以加密区取复式箍筋100min 8 ,100,165d2 10 柱上端加密区的长度取,取 800,柱根取 1600mm,max,500mm 6 n H h mm 非加密区取15062 10 二层:
24、最不利内力组合 104.84kN.m 914.74kN 56.72kN M N V 剪跨比 3600 3.193,3 22 565 n o H h 取 ,取 N914.74kN 2 0.30.3 14.30 6001544.4kN914.74kN c f A 1.05 0.56 1 0 REto sv yvo f bhN A Sf h 柱箍筋加密区的体积配筋率为:0.4 14.3 0.151.02 210 vc v yv f f 取复式箍筋2 10 10 加密区箍筋最大间距,所以加密区取复式箍筋100min 8 ,100,165d2 10 柱上端加密区的长度取,取 800mm,柱根取 1600
25、 mm,max,500mm 6 n H h 非加密区取1502 10 5.2 框架梁截面设计 5.2.1 正截面受弯承载力计算 梁 BC(300 mm600 mm) 一层: 跨中截面72.02kN.m,0.85 72.0261.22kN.m RE MM 0 222 1 /61.22/(1.0 14.3/300 565 )0.045 SREc r Mf bhN mm 11 211 2 0.0450.046 Sb 22 10 /1.0 14.3/300 565 0.046/300310.12 scy Af bhfN mmmm min max 0.2%,(45/)%0.2% ty ff 2 ,min
26、min 0.002 300600360 s Abhmmmmmm 下部配筋:4 16 2 615mm 上部按构造要求配筋 梁 BC 和梁 CD 各截面的正截面受弯承载力配筋计算见下表 5-1 表 5-1 框架梁正截面配筋计算 梁 BC梁 CD 层 计算 公式 支座 左截面 跨中 截面 支座 右截面 支座 左截面 跨中 截面 支座 右截面 M (kN.m)98.0383.96123.4618.112.118.11 M RE 83.3371.37104.9415.391.7915.39 2 1 bhfM cREs 11 0.0610.0520.0770.0510.00590.051 s 2110.0
27、630.0530.080.0520.00610.052 ( ycs fbhfA 01 ) 2 mm 427.17356.84538.63164.2119.21164.21 2 ,min mm s A450360450225180225 4 实配钢筋() 2 mm 4 16 (804) 4 16 (804) 4 16 (804) 4 10 (314) 4 10 (314) 4 10 (314) M (kN.m)104.0772.02197.9119.711.819.71 M RE 88.4661.22168.2216.751.5316.75 2 1 bhfM cREs 0.0650.0450.1
28、230.0560.00510.056 s 2110.0670.0460.1320.0580.00510.058 ( ycs fbhfA 01 2 mm ) 451310.12756.5183.1616.11183.16 2 min, mmAs 450360450225180225 1 实配钢筋() 2 mm 4 16 (804) 4 16 (804) 4 16 (804) 4 10 (314) 4 10 (314) 4 10 (314) 5.2.2 斜截面受剪承载力计算 梁 BC(一层) ,106.51 b VkN0.85 106.5190.53kN REb r V 因为跨高比 0 6.6 1
29、12.5 0.6 l h ,满足要求 0 0.200.2 1.0 14.3 300 565484.77 ccREb f bhkNr V 0 0 (0.42) 0 1.25 SVREbt yv Ar Vf bh Sf h 12 梁端箍筋加密区取双肢箍8,间距 S 取 min(8d,100mm) , 4 b h S100mm 加密区的长度 max(1.5,500mm),取 900mm,所以加密区箍筋配置 b h 8100 梁 AB 和 BC 各截面的斜截面受剪承载力配筋计算见表 5-2 表 5-2 框架斜截面配筋计算 梁 BC梁 CD 层 四一四一 (kN) b V120.39106.5133.7
30、725.13 (kN) REb r V102.7990.5328.7021.36 (kN) 0 0.20 cc f bh 484.7( REb r V ) 484.77() REb r V227.37() REb r V227.37() REb r V 0 0.25() cc f bh kN605.96() REb r V605.96() REb r V284.21() REb r V284.21() REb r V 0 0 (0.42) 1.25 SVREbt yv Ar Vf bh Sf h 103.85kN hptml f a hF 故该基础高度满足受冲切承载力要求7。 5.6.3 基础
31、底板配筋计算 对柱边截面处得弯矩 I M 2 1,max,max, 2 1 2 12 1 0.952 2.50.6269.73225.51296.73225.512.5 12 221.97kN.m Ijj Ijj I MalaPPPPl 2 0 1449.93mm 0.9 I SI yI M A f h 22 变阶处截面得弯矩为: I M 2 1,max,max , 2 1 2 12 1 0.6752 2.50.6269.73 160.23296.73 160.232.5 12 96.79kN.m jj Ij Ij I MalaPPPPl 2 0 961.4mm 0.9 I SI yI M A
32、 f h 因基础为方形,故基础两个方向均按配筋,现配 1412, SI A 2 1582mm s A 经验算,该基础同样适用于 B 柱,即 B 柱基础。详图见结构图。 由于变形缝处柱间距很小,故所取基础需整体浇筑。 结语 通过这次的毕业设计,总的体会可以用一句话来表达,纸上得来终觉浅, 绝知此事要躬行! 以往的课程设计都是单独的构件或建筑物的某一部分的设计,而毕业设计 则不一样,它需要综合考虑各个方面的工程因素,诸如布局的合理,安全,经 济,美观,还要兼顾施工的方便。这是一个综合性系统性的工程,因而要求我 们分别从建筑,结构等不同角度去思考问题。 在设计的过程中,遇到的问题是不断的。前期的建筑
33、方案考虑不够周全, 此后在指导老师及教研室各位老师和同学们的帮助下,通过参考建筑图集,建 筑规范以及各种设计资料,使我的设计渐渐趋于合理。在绘图的过程中,我更 熟练操作 AutoCAD、天正建筑、 PKPM 等建筑设计软件。在此过程中,我对制图 规范有了较为深入地了解,对平、立、剖面图的内容、线形、尺寸标注等问题 上有了更为清楚地认识。 中期进行对选取的一榀框架进行结构手算更是重头戏,对各门专业课程知 识贯穿起来加以运用,比如恒载,活载,风载与抗震的综合考虑进行内力组合 等。开始的计算是错误百出,稍有不慎,就会出现与规范不符的现象,此外还 23 时不时出现笔误,于是反复参阅各种规范,设计例题等
34、,把课本上的知识转化 为自己的东西,使其更接近于实际工程。 紧张的毕业设计终于划上了一个满意的句号,从四月份至今,回想起过去 两个多月的设计收获是很大的,看到展现在眼前的毕业设计成果,不仅使我对 四年来大学所学专业知识的进行了一次比较系统的复习和总结归纳,而且使我 真正体会了设计的艰辛和一种付出后得到了回报的满足感和成就感。同时也为 以后的工作打下了坚实的基础,也为以后的人生作好了铺垫。 因此,通过本毕业设计,掌握了结构设计的内容、步骤、和方法,全面了 解设计的全过程;培养正确、熟练的结构方案、结构设计计算、构造处理及绘 制结构施工图的能力;培养我们在建筑工程设计中的配合意识;培养正确、熟 练
35、运用规范、手册、标准图集及参考书的能力;通过实际工程训练,建立功能 设计、施工、经济全面协调的思想,进一步建立建筑、结构工程师的责任意识。 致 谢 毕业设计即将结束,全职的学生生活也随之画上句号。即将走上社会的我, 回想大学的生活感慨颇多。在这四年的时间里,认识了很多老师和同学,不论 是在生活方面还是在学习方面,他们都给了我很大的帮助。通过这几年的学习, 我不仅学到了许多文化知识,而且在做人和为人处世方面也深有所得,在毕业 离校之际,深深地向他们表达我最真诚的谢意! 在整个毕业设计期间,因为有了你们的帮助和支持,我才把课题圆满地完 成。正是因为有了你们的帮助,才让我不仅学到了本次课题所涉及的新
36、知识, 更让我感觉到了知识以外的东西,那就是团结的力量。 在这次毕业设计中,我首先要感谢我的指导老师全洪珠老师,他的严谨求 实的治学态度、高度的敬业精神、兢兢业业的工作作风对我产生了重要而深刻 24 的影响。他用自己的言行来告诉我们应以什么样的心态去学习、去工作,是他 的鼓励和帮助才使我顺利完成设计。在毕业设计过程中,教研室所有的老师都 给我极大的帮助。在此,向各位老师表达深深的谢意。 我还要深深地感谢我的父母,他们为我默默操劳支持我读完了大学,他们 不辞劳苦的精神,成为我永远前进的动力! 我将倍加努力,在新的工作岗位上, 用优异的成绩来感谢帮助过我的所有的人。 最后,再次感谢母校和老师们。
37、参考文献 11 同济大学等编.房屋建筑学.中国建筑工业出版社,1997年6月 22中国建筑工业出版社编.建筑设计资料集.中国建筑工业出版社,1994年 3月 33中国建筑工业出版社编.现行建筑设计规范大全.中国建筑工业出版社, 1997年11月 44龙驭球、包世华主编.结构力学教程.高等教育出版社,2000年7月 55康谷贻主编.混凝土结构.中国建筑工业出版社,2005年7月 66李国强、李杰、苏小卒主编.建筑结构抗震设计.中国建筑工业出版社, 2002年8月 77陈希哲主编.土力学地基基础.清华大学出版社, 1998年1月 88陈文斌、章金良主编.建筑工程制图.同济大学出版社,1984年5月 25 99中国建筑工业出版社编.工程设计防火规范.中国建筑工业出版社,2002 年2月 1010中国建筑工业出版社编.建筑设计规范.中国建筑工业出版社编,1985 年 8 月 1111梁兴文,史庆轩主编. 土木工程专业毕业设计指导.北京:科学出版社, 2002 1212中华人民共和国建设部. GB50009-2001. 建筑结构荷载规范.北京:中 国建筑工业出版社,2002
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