荷载效应及地震作用效应组合仅供参考.doc
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1、五邑大学本科毕业设计 8荷载效应组合8 荷载效应效应组合本设计所应用到的用于承载能力极限状态下的内力组合公式如下:无地震时,由可变荷载效应控制的组合: 式中 S结构构件荷载效应组合的设计值,包括组合的弯矩、轴向力和剪力设计值; rG、rQ、rW永久荷载、楼面活荷载和风荷载的分项系数; Q、W楼面活荷载和风荷载的组合系数,当为第一可变荷载时取1。 SGK、SQk、SWk永久荷载、楼面荷载和风荷载效应标准值。无地震时,由永久荷载效应控制的组合(根据建筑结构荷载规范GB 50009-2001 2第3.2.3条注3,水平风荷载不参与组合。但2006版规范中取消了此注,即水平风荷载参与组合,当风荷载效应
2、不大时也可忽略之。):? 有地震时,即重力荷载与水平地震作用的组合:式中 S结构构件荷载效应与地震作用效应组合的设计值; rG、rEh重力荷载、水平地震作用的分项系数; SGE、SEh重力荷载代表值、水平地震作用标准值。用于正常使用极限状态下的内力组合(标准组合)公式如下:? 8.1控制截面及最不利内力类型8.1.1构件的控制截面框架梁的控制截面是支座截面和跨中截面。在支座截面处,一般产生最大负弯矩()和最大剪力()(水平荷载作用下还有正弯矩产生,故也要注意组合可能出现的正弯矩);跨间截面则是最大正弯矩()作用处(也要注意组合可能出现的负弯矩)。因此,框架梁的最不利内力为:梁端截面:、梁跨间截
3、面:由于内力分析的结果是轴线位置处的内力,而梁支座截面的最不利位置应是柱边缘处,因此,在求该处的最不利内力时,应根据梁轴线处的弯矩和剪力计算出柱边缘处梁截面的弯矩和剪力,即:式中 柱边缘处梁截面的弯矩标准值;柱边缘处梁截面的剪力标准值; M梁柱中线交点处的弯矩标准值; V与M相应的梁柱中线交点处的剪力标准值;b柱截面高度; q梁单位长度的均布荷载标准值。按照框架结构的合理破坏形式,在梁端出现塑性铰是允许的;为了便于浇捣混凝土,也往往希望节点处梁的钢筋放得少此。因此,在进行框架结构设计时,一般均对换算到柱边缘处梁截面的弯矩进行调幅,即人为地减少梁端负弯矩,减小节点附近梁顶面的配筋量。设某框架梁A
4、B在竖向荷载作用下,梁端最大负弯矩分别为、,梁跨中最大正弯矩为,则调幅后梁端弯矩可取:式中,为弯矩调幅系数。对于现浇框架,可取0.80.9。梁端弯矩调幅后,在相应荷载作用下的跨中弯矩必将增加,以防支座出现塑性铰后,导致跨中截面承载力不足。通常跨中弯矩乘以1.11.2的调整系数。这时应核对静力平衡条件,即调幅后梁端弯矩、的平均值与跨中最大正弯矩之和应大于按简支梁计算的跨中弯矩值 (或1.05)。 必须指出,有关规范规定,弯矩调幅只对竖向荷载作用下的内力进行,而水平荷载作用下产生的弯矩不参加调幅,因此,弯矩调幅应在内力组合之前进行。同时规定,梁截面设计时所采用的跨中正弯矩不应小于按简支梁计算的跨中
5、弯矩之半,即/2。剪力不用进行调幅,内力组合时直接用换算到柱边缘处梁截面的剪力值来进行内力组合。 8.1.2框架梁的控制截面内力换算及竖向荷载作用下的梁弯矩塑性调幅 (1)竖向荷载作用下框架梁的控制截面内力换算及弯矩调幅。计算过程见下表。表8.1计算竖向荷载各支座边缘截面的弯矩标准值及调幅后弯矩层数内力性质M /kNmV /kNq/kN/mb/mM边/kNmV边/kNM调/kNm7左竖向恒载201.4418226.770.55-151.39174.64-121.11右201.9918226.770.55-151.94-174.64-121.556左266.5201.524.50.55-211.
6、09194.76-168.87右278.76211.1724.50.55-220.69-204.43-176.555左222.43176.8526.280.55-173.80169.62-139.04右212.33161.0726.280.55-168.04-153.84-134.434左215.97176.8526.280.55-167.34169.62-133.87右206.4161.0726.280.55-162.11-153.84-129.683左167.19129.5118.90.55-131.57124.31-105.26右166.06126.5618.90.55-131.26-1
7、21.36-105.002左226.88179.8926.280.65-168.42171.35-134.73右236.27177.4926.280.65-178.59-168.95-142.871左299.28188.826.280.65-237.92180.26-190.34右190.02149.1226.280.65-141.56-140.58-113.24悬臂278.75107.9816.190.65-243.66-102.72-194.937左竖向活载20.8614.762.110.55-16.8014.18-13.44右20.914.762.110.55-16.84-14.18-1
8、3.476左75.7161.398.460.55-58.8359.06-47.06右77.6762.548.460.55-60.47-60.21-48.385左76.4660.448.460.55-59.8458.11-47.87右76.5259.238.460.55-60.23-56.90-48.194左76.3560.448.460.55-59.7358.11-47.78右76.3359.238.460.55-60.04-56.90-48.033左75.160.448.460.55-58.4858.11-46.78右75.2159.238.460.55-58.92-56.90-47.142
9、左78.1560.58.460.65-58.4957.75-46.79右82.6661.38.460.65-62.74-58.55-50.191左84.1361.258.460.65-64.2258.50-51.38右77.558.428.460.65-58.51-55.67-46.81悬臂18.897.731.090.65-16.38-7.38-13.102)水平荷载作用下框架梁的控制截面内力换算。计算过程见下表。 表8.2计算水平荷载各支座边缘截面的弯矩标准值层数内力性质M/kNmV /kNq/kN/mb/mM边/kNmV边/kN7风荷载11.922.8700.5511.132.87626
10、.716.4400.5524.946.44545.7711.0300.5542.7411.03462.214.9900.5558.0814.99374.0817.8500.5569.1717.85293.0622.4200.6585.7722.421120.2528.9800.65110.8328.987地震作用50.4412.1500.5547.1012.15695.432300.5589.11235140.3933.8300.55131.0933.834169.5140.8500.55158.2840.853182.6444.0100.55170.5444.012208.9850.3600
11、.65192.6150.361242.6858.4800.65223.6758.488.2 框架梁的荷载效应组合8.2.1框架梁端无地震作用时的荷载效应基本组合(见表8.3)8.2.2框架梁端有地震作用时的荷载效应基本组合(见表8.4)表8.3用于承载力计算的框架梁无地震时的基本组合 层恒载活载左风右风无地震时由活载控制由恒载控制1.2+1.4+0.61.41.2+1.4+0.61.41.2+1.40.7+1.41.2+1.40.7+1.41.35+0.71.47左M-121.11-13.4411.13-11.13-154.80-173.50-142.92-174.09-176.67V174.
12、6414.18-2.872.87227.01231.83219.45227.48249.66右M-121.55-13.47-11.1311.13-174.07-155.37-174.64-143.48-177.29V-174.64-14.18-2.872.87-231.83-227.01-227.48-219.45-249.666左M-168.87-47.0624.94-24.94-247.58-289.48-213.85-283.68-274.09V194.7659.06-6.446.44310.99321.81282.57300.61320.80右M-176.55-48.38-24.942
13、4.94-300.54-258.64-294.19-224.36-285.75V-204.43-60.21-6.446.44-335.02-324.20-313.34-295.31-334.995左M-139.04-47.8742.74-42.74-197.96-269.77-153.92-273.60-234.62V169.2658.11-11.0311.03275.20293.73244.62275.50285.45右M-134.43-48.19-42.7442.74-264.68-192.88-268.38-148.71-228.71V-153.84-56.90-11.0311.03-2
14、73.53-255.00-255.81-224.93-263.454左M-133.87-47.7858.08-58.08-178.75-276.32-126.16-288.78-227.55V169.6258.11-14.9914.99272.31297.49239.51281.48285.93右M-129.68-48.03-58.0858.08-271.65-174.07-284.00-121.37-222.14V-153.84-56.90-14.9914.99-276.86-251.68-261.36-219.38-263.453左M-105.26-46.7869.17-69.17-133
15、.70-249.91-75.32-268.99-187.95V124.3158.11-17.8517.85215.53245.52181.13231.11224.77右M-105.00-47.14-69.1769.17-250.10-133.89-269.04-75.36-187.95V-121.36-56.90-17.8517.85-240.29-210.30-226.38-176.40-219.602左M-134.73-46.7985.17-85.17-155.64-298.72-88.29-326.77-227.74V171.3557.75-22.4222.42267.64305.302
16、30.83293.60287.92右M-142.87-50.19-85.1785.17-313.25-170.17-339.87-101.39-242.06V-168.95-58.55-22.4222.42-303.54-265.88-291.51-228.73-285.461左M-190.34-51.38110.83-110.83-207.24-393.44-123.60-433.92-307.31V180.2658.50-28.9828.98273.87322.56233.07314.21300.68右M-113.24-46.81-110.83110.83-294.52-108.32-33
17、6.92-26.60-198.75V-140.58-55.67-28.9828.98-270.98-222.29-263.82-182.68-244.34悬臂M-194.93-13.10-252.26-252.26-246.75-246.75-275.99V102.72-7.38112.93112.93116.03116.03138.67注:表中弯矩以下侧受拉为正,单位为kNm。表中V以绕梁端顺时针为正,单位kN。表8.4用于承载力计算框架梁有地震时的基本组合表层恒载活载左震右震有地震时重力荷载与水平地震作用组合1.2(+0.5)+1.31.2(+0.5)+1.3SS RESS RE7 左M-
18、121.11 -13.44 47.10 -47.10 -84.10 -63.08 -206.56 -154.92 V174.64 14.18 -12.15 12.15 193.77 225.36 右M-121.55 -13.47 -47.10 47.10 -207.09 -155.32 -84.63 -63.47 V-174.64 -14.18 -12.15 12.15 -225.36 -193.77 6 左M-168.87 -47.06 89.11 -89.11 -115.04 -86.28 -346.72 -260.04 V194.76 59.06 -23.00 23.00 239.25
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