3 200MW发电厂燃煤机组凝气式汽轮发电机组基本热力计算和主要动力设备的选择 毕业设计说明书.doc

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1、目 录 摘 要 . .I Abstract.II 前 言 - 1 - 第一章 概 述 .- 2 - 1.1 本设计的相关数据资料 .- 2 - 第二章 原则性热力系统的拟定和计算 - 5 - 2.1 原则性热力系统的拟定 .- 5 - 2.2 原则性热力系统的计算 .- 7 - 第三章 汽轮机辅助设备的选择 .- 22 - 3.1 给水泵的选择 - 22 - 3.2 循环水泵的选择 - 23 - 3.3 凝结水泵的选择 - 24 - 第四章 锅炉燃烧系统的计算 .- 26 - 4.1 燃料性质及锅炉各部件的重要参数 - 26 - 4.2 燃烧系统的计算 - 26 - 第五章 锅炉车间辅助设备的

2、选择 .- 30 - 5.1 磨煤机选择 - 30 - 5.2 送风机的选择 - 33 - 5.3 引风机的选择 - 34 - 第六章 全面性热力系统的拟定 .- 36 - 6.1 全面性热力系统的拟定依据 - 36 - 6.2 全面性热力系统拟定内容 - 36 - 总 结 - 43 - 参 考 资 料 - 44 - II 摘 要 最近几年，我国火电的装机容量越来越大，装机的机组单机容量也在逐渐提升，原来 的小容量机组已经逐渐被大容量的机组所代替，如今 600MW机组已成为主力机组，所以我 们对其研究是必要的，也是势在必行的，这也是本次设计的目的和意图。 本次设计的是 600MW凝气式汽轮发电

3、机组燃煤发电厂热力计算及主要辅助设备的校核， 经过计算来验证是否符合要求。锅炉车间辅助设备主要是磨煤机，送风机,引风机的选择 及其计算等。汽轮机车间辅助设备主要是给水泵的选择，凝结水泵的选择，循环水泵的选 择及其计算等。最终满足电厂的要求，符合其安全性，经济性和可靠性。 关键词 汽轮发电机组；热力系统；辅助设备 山东建筑大学毕业设计说明书（二炉三机） III Abstract recent several years, our country thermal powers installed capacity is getting bigger and bigger, the installi

4、ng equipment unit unit capacity gradually is also promoting, the low-power unit originally gradually was already replaced by the large capacity unit, now the 600MW unit has become the main force unit, therefore we to its research are necessary, is also imperative, this is also this design goal and t

5、he intention. what this design is 600MW congeals was mad that the type turboset coal-burning power plant thermal design and base support equipments examination, after the computation confirms whether to meet the requirement. The Boiler shop supporting facility is mainly the pulverizer, the air feede

6、r, drawing fans choice and the computation and so on. The steam turbine mill auxiliary is mainly feed pumps choice, condenser pumps choice, circulating water pumps choice and the computation and so on. Satisfies the power plant finally the request, conforms to its securi. Key Words turbo-generating

7、set；thermodynamic system ；auxiliary equipment 山东建筑大学毕业设计说明书（二炉三机） - 1 - 前 言 此设计中的计算数据除了设计给定外，许多都是根据图书馆资料获得。由于是初步 设计，所以在设计中难免会使用了许多教材中的数据作为参考。为了使设计更加的直观， 使系统更加明确，有些章节还配备了表格和简图，便于观看和理解。 本次设计中，第一章主要详细列出本次设计的主要计算需要的数据；第二章是有关 原则性热力系统的拟定和计算；第三章是有关汽轮机辅助设备的选择，包括给水泵，循 环水泵和凝结水泵；第四章是锅炉燃烧系统的计算；第五章是锅炉车间辅助设备的选择，

8、包括磨煤机，送风机和引风机的选择。 设计者： 日 期：2012 年 5月 30日 山东建筑大学毕业设计说明书（二炉三机） - 2 - 第一章 概 述 1.1 本设计的相关数据资料 1.1.1 本次设计的主要内容包括： (1) 600MW火力发电机组原则性热力系统的基本热力计算，进行热经济性的校核。 (2) 600MW火力发电机组锅炉热平衡计算，进行锅炉热效率的校核。 (3) 600MW火力发电机组主要动力设备的选择计算，包括磨煤机、主要泵及风机等。 1.1.2 本次设计涉及到的主要数据如下： (一)汽轮机组的型式及基本参数 1. 机组型式:国产 N20012.75/535/535型一次中间再热

9、、反动凝汽式汽轮机。 2. 机组参数 主蒸汽压力： p0=12.75MPa， 530t 再热蒸汽参数： trh=535 高压缸排汽(再热器冷端) MPa， trh=3106.42rh 中压缸进汽(再热器热端) 2.18MPa， rp53rh 排汽参数： pc=0.0054 MPa， xc =0.932 给水温度： tfw=262.4 3. 回热抽汽参数如表 1-1 表 1-1 八段抽汽参数表 回 热 抽 汽 参 数 项目 单位 一 二 三 四 五 六 七 八 山东建筑大学毕业设计说明书（二炉三机） - 3 - 加热器 编号 H1 H2 H3 H4(HD) H5 H6 H7 H8 抽汽压 力 M

10、Pa 3.75 2.46 12 2 0.6816 0.422 7 0.248 9 0.1497 0.04 55 抽汽温 度 363. 3 310 454. 8 374.1 313.5 252.3 201.9 95 4.门杆漏汽、轴封漏汽参数如表 1-2 表 1-2 轴封汽量及其参数 轴封漏汽 编号 数量(Kg) 份额 (%)sg焓值(kJ/kg) 去处 主汽门门 杆 1sg 4230 0.00693 3038 至 H2 中压联合 汽门门杆 2sg3874 0.00635 3383 至 H3 高压缸前 后汽封 3sg 10941 0.017936 3220 至 H4(HD) 低压缸汽 封 4sg

11、988 0.0016196 2716 至 SG 总计 20033 0.03284 5. 给水参数 (1) 给水温度： ；.426fwt (2) 给水泵出口压力： MPa；7.1fp (3) 除氧器定压运行： MPa，除氧器水箱距离给水泵高度： m；(或给80hd 23hd 水泵焓升 kJ/kg)6.28fph (4) 凝结水泵出口压力： MPa，凝汽器水井距离凝结水泵高度： m，(或4.cp 0.c 凝结水泵焓升： kJ/kg)。.3cp 山东建筑大学毕业设计说明书（二炉三机） - 4 - 1.1.3 热力系统相关参数 1. 管道压损如表 1-3 表 1-3 管道压损表 1-4 各加热器出口端

12、差 加热器 编号 H1 H2 H3 H4(HD) H5 H6 H7 H8 端差 () -1.7 0 -1.7 0 2.8 2.8 2.8 2.8 1.1.4 锅炉的型式及基本参数 1. 锅炉型式：HG1025/16.8-HM11 亚临界一次中间再热强制循环汽包炉 2. 锅炉基本参数 最大连续蒸发量： Db=1025t/h 过热蒸汽出口参数： pb=16.8MPa， tb=540 再热蒸汽出口参数： 3.452MPa， trh=540rh 汽包压力： pst=18.913MPa 管段 名称 主汽门 和调节 汽门 再热 器 中压联合 汽门 抽汽管 小汽轮机进汽管 中低压管 压损 P(%) 5 11

13、 3.5 5 6 3 山东建筑大学毕业设计说明书（二炉三机） - 5 - 锅炉效率： 91.72%b 3.燃料特性如表 1-5， 表 1-5 煤种元素分析表 元素分析(%) 煤 种 灰分 碳 氢 氧 氮 硫 低位 发热 量 netarQ, 挥发 分 dV 可磨 性 系 数 KkmdAdCdHdOdNdS 淮南 烟煤 20.96 64.6 4.25 8.2 1.17 0.74 24300 30 1.3 4.其他相关参数如表 1-6 表 1-6相关参数表 项 目 数 值() 冷风温度 22 空气预热器进口温度 35 排烟温度 126 第二章 原则性热力系统的拟定和计算 2.1 原则性热力系统的拟定

14、 山东建筑大学毕业设计说明书（二炉三机） - 6 - 发电厂原则性热力系统是以规定的符号表明工质在完成某种热力循环时所必须流经 的各种热力设备之间的联系线路图，原则性热力系统只表示工质流过时的参数，参数起 了变化的各种必须的热力设备，仅表明设备之间的主要联系，原则性热力系统实际上表 明了工质的能量转换及热能利用的过程，它反映了发电厂热工内容，即能量转换过程的 技术完善程度和热经济性。 本次设计的原则性热力系统，其回热加热的级数为八级，最终给水温度为 262.4， 各加热器形式除一台高压除氧器为混合式外，其余均为间壁式加热器。 2.1.1 给水回热和除氧系统的拟定 给水回热加热系统是组成原则性热

15、力系统的主要部分，对电厂的安全、经济和电厂 的投资都有一定的影响。系统的选择主要是拟定加热器的疏水方式。拟定的原则是系统 简单、运行可靠，在此基础上实现较高的经济性。 (1) 机组有八段不调整抽气，回热系统为“三高、四低、一除氧” 。主凝结水和给水 在各加热器中的加热温度按“等温升”分配。 (2) 1#、2#、3#高压加热器和 4#低压加热器，由于抽汽过热度很大，设有内置式蒸 汽冷却器。一方面提高三台“高加”水温；另一方面减少 1#“高加”温差，使不可逆损 失减少，以提高机组的热经济性。1# 、2# 、3#“高加”疏水采用逐级自流进入除氧器， 这样降低了热经济性。同时，疏水温度高对水泵的运行也

16、不利，会使安全性降低。在 1#、2#“高加”之间设外置式疏水冷却器，减少了对 2段抽汽的排挤，使 2段抽汽减少。 5段抽汽(4#“低加”)经再热后的蒸汽过热度很大，所以加装内置式蒸汽冷却器。 2#、3#“高加”间加疏水冷却器，减少冷源损失，避免高加疏水排挤低压抽汽。 2.1.2 补充水系统的拟定 鉴于目前化学除盐水的品质难以达到很高的标准，所以采用化学处理补充水的方法。 目前，高参数机组的凝汽器中均装有真空除氧器，以真空除氧作为补充水除氧方式，所 以本机组补充水送入凝汽器中。 2.1.3 锅炉连续排污利用系统的拟定 山东建筑大学毕业设计说明书（二炉三机） - 7 - 经过化学除盐处理的补充水品

17、质相当高，从而使锅炉的连续排污量大为减少，同时 为了简化系统，因此采用高压级排污扩容水系统。通过该排污扩容水系统回收工质的 热量，在扩容器的压力下，一部分工质汽化为蒸汽，因其含量较少，送入除氧器中回收 工质和热量，而含盐量高的浓缩排污水在冬季送入热网，夏季降温到 50以下后排入地 沟。 2.2 原则性热力系统的计算 2.2.1 汽轮机形式和参数 详见第一章第一节 2.2.2 回热系统参数 本设计机组为八级不调整抽汽，额定工况时其抽汽参数详见第一章表 1-1八段抽汽 参数表 2.2.3 锅炉形式和参数 1. 锅炉型式：HG1025/16.8-HM11 亚临界一次中间再热强制循环汽包炉 2. 锅炉

18、基本参数 最大连续蒸发量： Db=1025t/h 过热蒸汽出口参数： pb=16.8MPa， tb=540 再热蒸汽出口参数： 3.452MPa， trh=540rh 汽包压力： pst=18.913MPa 锅炉效率： 91.72%b 2.2.4 计算中选用的数据 1. 小汽水流量 制造厂提供的轴封蒸气量及其参数如表 2-3所示。 山东建筑大学毕业设计说明书（二炉三机） - 8 - 锅炉连续排污量： Dbl=0.01Db 全厂汽水损失： Dl=0.01Db 2. 其它有关数据 机组的机电效率： 983.07.95.0gm 选择回热加热器效率： 0.99h 扩容器效率： 98.0f 连续排污扩容

19、器压力：0.90MPa 化学补充水温：20 给水泵组给水焓升 kJ/kg，凝结水泵的焓升 kJ/kg 8.25pawh 7.1cpwh 表 2-1 各加热器出口端差 加热器 编号 H1 H2 H3 H4(HD) H5 H6 H7 H8 端差 () -1.7 0 -1.7 0 2.8 2.8 2.8 2.8 表 2-2 管道压损表 表 23 轴封汽量及其参数 轴封漏汽 编号 数量(kg) 份额 (%)sg焓值(kJ/kg) 去处 主汽门门 1sg4230 0.00693 3038 至 H2 中压联合 2s3874 0.00635 3383 至 H3 管段 名称 主汽门 和调节 汽门 再热 器 中

20、压联合 汽门 抽汽管 小汽轮机进汽管 中低压管 压损 P(%) 5 11 3.5 5 6 3 山东建筑大学毕业设计说明书（二炉三机） - 9 - 汽门门杆 高压缸前 后汽封 3sg 10941 0.017936 3220 至 H4(HD) 低压缸汽 封 4sg988 0.0016196 2716 至 SG 总计 20033 0.03284 山东建筑大学毕业设计说明书（二炉三机） - 10 - 图 2-1 装有 N200-12.75/535/535 型机组凝汽式电厂 原则性热力系统计算用图 3383h0 535t535t 12.75p12.75p 363.3t 3.75 0.9175 0.005

21、4p 95t 0.0455p 201. 9t 252.3t 0.2489p 313.5t TTTT TTTT TH 和 0.4227p 0.6816p 122p 3136h 3542.6 27h 3038h 3383h 0 3220h 3100h 2978h 2884 2 2684h 2437h 1 c 8 7 6 5 4 2 3 454.8t 374.1t 0.1497p h Kj/kg S kJ/(kg.k)t, C p,MPa h,kJ/kg 山东建筑大学毕业设计说明书（二炉三机） - 11 - 图 22 汽轮机各段抽汽热力过程线 3.以上各条件得出计算点汽水焓值如下表 2-4 山东建筑

22、大学毕业设计说明书（二炉三机） - 13 - 各 计 算 点 项目 单位 H1 H2 H3 H4(HD) H5 H6 H7 H8 C 抽汽压力 p MPa 3.75 2.46 1.22 0.6816 0.422 7 0.2489 0.1497 0.04 55 0.0054 抽汽温度 t 363.3 310 454.8 374.1 313.5 252.3 201.9 95 抽汽焓值 h kJ/kg 3136 3038 3383 3220 3100 2978 2884 2684 2437 抽汽压损p % 6 6 6 定压 6 6 6 6 加热器压力 p MPa 3.525 2.3124 1.146

23、 8 0.6407 0.397 3 0.2339 0.1407 0.04 27 p压力下的饱 和水温度 242.9 5 219.83 185.9 2 161.42 143.3 8 125.25 109.46 77.4 6 34.275 p压力下的饱 和水焓 st kJ/kg 1051. 72 942.89 789.3 6 681.65 603.6 2 526.06 459.04 324. 27 143.527 回 热 抽 汽 抽汽放热 q=h-st kJ/kg 2084. 28 2095.1 1 2593. 64 2538.3 5 2496. 38 2451.94 2424.9 6 2359

24、.73 2293.47 3 传热端差 t -1.7 0 -1.7 0 2.8 2.8 2.8 2.8 加热器出口水 温 tj 244.6 5 219.83 187.6 2 161.42 140.5 8 122.45 106.66 74.6 6 加热器出口水 焓 jt kJ/kg 1059. 89 942.88 7 796.9 11 681.65 2 591.5 94 514.135 447.18 8 312. 51 加热器进口水 温 tj+1 219.8 3 187.62 161.4 2 140.58 122.4 5 106.66 74.66 34.2 75 加热器进口水 焓 1jt kJ/k

25、g 942.8 87 796.91 1 681.6 52 591.59 4 514.1 35 447.188 312.51 143. 528 水 侧 给水焓升 1jt kJ/kg 117.0 03 145.97 6 115.2 59 90.058 77.45 9 66.947 134.67 8 168. 982 山东建筑大学毕业设计说明书（二炉三机） - 14 - （接上）表 24 N200-12.75/535/535 型机组各点计算汽水参数表 新蒸汽，再热蒸汽及排污扩容器计算点参数如表 2-5 表 25新蒸汽，再热蒸汽及排污扩容器计算点参数 再热器 汽水 参数 单位 锅炉过热器(出 口) 汽

26、轮机高压缸 (入口) 入口 出口 锅炉汽包排 污水 连续 排污 扩容 器 压力 MPa 16.8 12.75 2.46 2.18 20.40 0.9 温度 540 535 310 535 蒸汽 焓 kJ/kg 3401.373 3400.6 3035.8 18 3542.6 27 2772 .10 水焓 kJ/kg 1848.10 742. 64 再热 蒸汽 焓升 kJ/kg 528.45 4. 全厂的物质平衡 汽轮机总耗汽量 0D00 3284.1Dsg 则 . 锅炉蒸发量 blb 100 则 004327.1.3281DDb 即 47b 锅炉给水量 （此工况应扣去过热器减温水量 ）fw d

27、 山东建筑大学毕业设计说明书（二炉三机） - 15 - 05376.10.DDbblbfw 即 05376.1f 锅炉连续排污量： 042.bbl 则 .l 扩容器蒸汽份额为 取扩容效率,f98.0f 05492.13.64.721.84 bllfblfh 扩容后排污水份额 0 fbll 化学补充水量 001 1537294. DDDblma 即 05372. 排污冷却器的计算:补充水温 ，取排污冷却器端差为 8，则 Ctma0 192.1864.“ blblmahh 由排污冷却器热平衡式 lblblmama )()( kghlbmamalblhbl /268.17J 219.7 所以 kJ/

28、Kg7.34186.4 blma 5. 计算汽轮机各段抽汽量 和凝汽量jDc (1)由高压加热器 H1热平衡计算求 如1下图 图 2-3锅炉连续排污系统计算 山东建筑大学毕业设计说明书（二炉三机） - 16 - 059748.9.02. )87.42815(05376.1)(21hwfwq H1 的疏水 .1s 图 2-4 计算1H (2)由高压加热器 H2热平衡计算求 如下图2 07154. 1.2095. 9.0)8.9427.(748976.14505376.1()(22132hhswfwqh） H2的疏水 2s1308.7154.592s 再热蒸汽量 8692.07154.098.21

29、 rh 图 2-5 的计算 2H (3)高压加热器 H3热平衡计算求 如下图3032. 9.064.253 9.0)36.789.42(1308.)78(063.59.1576.1 )()()(3 323243 h hssssgwf qhh 山东建筑大学毕业设计说明书（二炉三机） - 17 - H3的疏水 3s3220.18.0.6575sg 图 2-6 的计算3H (4)由除氧器 H4热平衡计算求 4 由右图所示, 除氧器的物质平衡,求凝结水进水量 除氧器出口水量cfw34 cfssgfw 4341.05760.1796.05.492892cfsgsf 图 2-7 除氧器 的计算4H (5)

30、低压加热器 H5热平衡计算求 如下图 5 5650.8394(1.4.35)0.26126809cwhq =0.0263165s 433 54 51.0537681.52/0.9173620.9170389.60.54927.109.751.94(.4)/ .8fwhsghshfhwh.-c 山东建筑大学毕业设计说明书（二炉三机） - 18 - 图 2-8 的计算 5H (6) 低压加热器 H6热平衡计算求 如下图 6 67566()0.8394.-0.231-52.06.9492cwshhq（ ） 图 2-9 的计算 6H H6的疏水 6s 650.23.610.48s (7) 低压加热器

31、H7热平衡计算求 如下图7 78677()0.592134.-0.84-59.04.2968cwsshhhq（ 6） H7的疏水 图 2-10 的计算7s 7H 60.47.6890.537s (8) 由低压加热器 H8,轴封冷却器 SG和凝汽器热井共同构成一整体的热平衡计算求 8 山东建筑大学毕业设计说明书（二炉三机） - 19 - 172345670.598.071.320.8.3450.2631.02.46897td17888c“ 40.65.032.95370.1697982massg 图 2-11 和 的计算 3HSG 整体热平衡式(忽略凝结水在凝结水泵中的焓升) “ 878448)

32、/()()0.792(31.52/0.9.5379.032.70.169(275.6340)2.4cwchsssgsghq 则凝汽器排汽量 80.6570.657.0487.639c 6. 汽轮机汽耗量计算和流量的校核 （1） 、作功不足系数的计算 由汽水参数边可知 kgJqrh/45.28 037.147.5/cicrh kJg 1160.8324.5rhciY 230827761.crhiq 山东建筑大学毕业设计说明书（二炉三机） - 20 - 3824370.611.5cihY 4 .74.cih 53102.96.5ciY 69784.31.cih 720.24.5ciYh 8637.

33、161.ci 各级抽汽份额 及作功不足系数 之乘积列表所示 ,根据 求得级抽汽量 也列于表jjY0DYj 2-6中 表 2-6 和jjjjYjYhkgjj/010.59748 10.83250.0497 1364.28D2 76 0.0544 293.3.4Y 0.0213 305408051 0.01076 417.8D5.261.96 0.01183 562363Y 0.0082 3070.48970.2 0.014 78.1D 山东建筑大学毕业设计说明书（二炉三机） - 21 - 80.4780.1675Y0.008 829150.7D (2 )汽轮机汽耗量的计算 503636021/4

34、9672./47.983elccimgNDkghkghh 00 .0/1.cjY 根据 ，求得各级回热抽汽量 ，也列在表 5中，并校核。jD 06481.9082.46.1709/cjD kgh 两者几乎是一致的。 根据 计算各项汽水流量列于表 2-7中0 表 2-7 各项汽水流量 项目 符号 %x hkgDx/0 全厂汽水损失 l0.0103 62.15l 轴封用汽 sg0.03284 98sg 锅炉排污 bl 0.010432 30.blD 一级连排扩容蒸汽 f0.005492 1f 一级连排扩容排污水 bl 0.00494 2986.bl 小汽轮机用气量 td0.03445 0437td

35、D 化学补充水 ma0.015372 .ma .89jj1,325.9c 036.48jc 山东建筑大学毕业设计说明书（二炉三机） - 22 - 再热蒸汽量 rh0.8692 5241.06rhD 汽轮机总汽耗 01.03284 03. 锅炉蒸发量 b1.043273 89b 锅炉给水量 fw1.053706 645.fwD (3) 汽轮机功率的核算 根据汽轮机功率的方程式(其中第 1 ，2 段抽汽 )528.4rh （KW ）mgrhjjj hDP)(3601011364.283160.983245.1mg220190360h 3 5.4.636rhmgPD44011270860.98325

36、r55 .1.36rhmg 06345.467160rPD 7711287.02983025.rhmg880 91.363r 6.45167.40cccrhmgPD KW 表示计算正确1927.54ej 7. 热经济指标的计算: (1)机组热耗 热耗率 绝对电耗率0Qqec06481.9357.82415.0628.319.246.92.08.5120/DhDhhfwrhffwmafkJ 山东建筑大学毕业设计说明书（二炉三机） - 23 - 605213.01.kJ/(KWh)QqPe6.37.6ec (2)锅炉热负荷 和管道效率bp 根据锅炉和汽轮机提供的新汽参数（p,t）查的过热器出口焓

37、反而低于汽轮机入口bh 新汽焓 ，这是不可能的，为此在 计算中取 = =3383.86kJ/kg0hbQ0hb 14638.915325.068.35.9742.6395.42.1804.37681.52247kJ/PubrhblfwdQDqDh06.97.1%pb （3）全厂热经济指标 全厂热效率 0.39cpbec 全厂热耗率 6164.kJ/(KWh).cpq 发电标准煤耗率 kg/(KWh)0.23.0.4879scpb 第三章 汽轮机辅助设备的选择 山东建筑大学毕业设计说明书（二炉三机） - 24 - 3.1 给水泵的选择 根据火力发电厂设计技术规程第 8.3.2条，第 8.3.3条

38、，第 8.3.4条规定，在 给水系统中,每一台给水泵出口的总流量(即最大给水消耗量，不包括备用给水泵)均应保 证供给其所连接的系统的全部，锅炉在最大连续蒸发量时所需的给水量，即汽包锅炉最 大连续蒸发量的 110%，对于中间再热机组，给水泵入口的总流量还应加上供再热蒸汽调 温用的从泵的中间级抽出的流量以及漏出和注入给水泵轴封的流量差，前置给水泵出口 的总流量应为给水泵入口的总流量，即前置泵和给水泵之间的抽出流量之和。每一给水 泵系统应设备用泵一台，其容量应根据给水泵的可用率及电网对该给水泵所连接的机组 的要求，经比较论证确定给水泵的扬程。 1. 给水泵压力的计算 入口压力 MPa1 230.68

39、10.15.907HDpgh 出口压头 MPa2.384bP 2. 压力校核 根据给水泵入口压力查热力性质表,利用差值法求得 0.97013.5 3.12/mkg 所以 MPa 61689.8210.830.1HDph1P 3. 扬程计算 扬程 m 621.47.9.8gsp 理论扬程 m0%.21304.gsgshh (裕量范围为 10%15%,此处取 10%) 4. 容积流量 因为 kg/h63945.mgsfwqD 山东建筑大学毕业设计说明书（二炉三机） - 25 - 所以 m /h63945.01273.8gsmsq3 则理论体积流量 m /h0(%).4.716gsvgsq3 (裕量

40、为 5%10%,此处取 10%) 每台容积流量 m /h 01784.16392.52vgsQ3 根据给水泵的容积流量和扬程选择合适的给水泵。 3.2 循环水泵的选择 根据火力发电厂设计规程可知，对单员制供水系统，每台汽轮机宜装设 2台循环 水泵，其总出力等于该机组的最大计算用水量。 因为 4389160.428.370.9ctD 所以 0 3.7451.2m/hnvNq mAnls)1( 其中式中 全厂最大用水量，t/hlsD A其它辅助设备用水量占凝汽器所需冷却水量的百分比取 8% Dn机组排汽量 m冷却倍率，取 60 3(1)18%45.26094.8m/hlsn 每台循环水泵的压头 H

41、0取 110mH2O. 理论扬程 m.13 根据其流量和扬程选择合适的凝结水泵型号。 3.3 凝结水泵的选择 山东建筑大学毕业设计说明书（二炉三机） - 26 - 3.3.1 凝结水泵台数、容量的选择 根据火力发电厂设计规程第 8.5.1条规定，凝汽式机组的凝结水泵台数、容量 按下列要求选择： （1） 每台凝汽式机组宜装设 2台凝结水泵，每台容量为最大凝结水量的 110，大 容量机组也可装设 3台凝结水泵，每台容量为最大凝结水量的 55。 （2）最大凝结水量应为下列各项之和 a 汽轮机最大进汽工况时的凝汽量 b 进入凝汽器的疏水量 c 当低压加热器疏水泵无备用时,可能进入的凝汽器的事故放水量

42、3.3.2 凝结水泵量程的选择 根据火力发电厂设计规程第 8.5.4条规定，凝汽式机组的凝结水泵量 程按下列要求选择： （1）无凝结水除盐设备时,凝结水泵的量程应为下列各项之和 a 从凝汽器热井到除氧器、凝结水泵的介质流动阻力,另加 1020%的裕量 b 除氧器凝结水处入口与凝汽器热井最低水位间的水柱静压差 c 除氧器最大的工作压力,另加 15%的富裕量 d 凝汽器最高真空 （2） 有凝结水除盐装置时,凝结水泵和凝结水升压泵的扬程参考以上原则，并计入 除盐设备的阻力。 1. 凝结水泵压力计算 入口压力 1 30.540.125.0348MPa.cPgh 出口压头 2(.)6.HDP 2. 压力

43、校核 根据凝结水泵入口压力 查热力性质表，由差值法求得1 山东建筑大学毕业设计说明书（二炉三机） - 27 - 0124.30.34801249.36 m /kg.3 所以 61 110.549.810.342MPa.02cPgh 3. 扬程计算 扬程 m 621.6.34.998PHg 理论扬程 m0%1.25.1H (裕量 10%15%,取 10%) 4.容积流量因为 kg/h492.084.3789160.49276.mNcmatdcqD 所以 m /h176vN 则理论体积流量 m /h 0(%)12.vvNqq3 (裕量 5%10%,取 8%) 每台容积流量 m /h0146.8730.92vNQ3 根据扬程和容量选择合适的凝结水泵。 第四章 锅炉燃烧系统的计算