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1、下坑隧道喷混凝土支护设计,下坑隧道位于皖赣线安徽省祁门县境内,隧道穿过极严重风化破碎的千枚岩,岩层层面摺曲显著,节理裂隙发育,岩体为灰黑色、绿色,强烈风化后为黄褐色,主要由泥质组成,遇水浸泡后很快软化,围岩属类(f值等于1.02.0),呈碎片状,覆盖层仅20米。由部决定:在该隧道进行“软弱围岩中喷锚支护和光面爆破试验”;经协商,确定于该隧道 DK2945+080DK2946+022共长42米为试,验段;1979年4月正式施工,测试工作基本上同时进行,同年10月,试验基本结束,有关专题,均作出试验报告,1980年5月1017日,参加试验检查组,前往该隧道进行复查,结果是“各项量测的变化率,都比前
2、一段期间大大减缓”。“进出口模注段,裂缝5条,长11米锚喷网段未发现裂缝”。总的讲来,“支护可靠,状态良好”。通过下坑隧道的实践表明,对大多数岩体来说,采用光爆喷锚支护来改善围岩的稳定性是可行的,值得推广。为总结经验兹将设计情况阐述如下,谬误之处,在所难免,请不吝指教。 一、设计概况 隧道全长65米,全部处于线路曲线半径为400米的曲线上,线路纵坡为4.3,向出口方向为单向下坡,设计如图1所示。,两洞口端设置明洞及洞口加强衬砌,试验原分为三段:锚喷+模注段(甲式);锚喷段(丁式);锚喷网段(乙式)。后据施工状况取消锚喷段,故实际施工仅为甲式和乙式。原设计按工程类比法选用的主要设计参数为:1.甲
3、式:第一次喷层厚8厘米,锚杆间距100厘米100厘米,后作模注厚25厘米。2.乙式:第一次喷层厚8厘米,第二次喷层厚10厘米。共计喷层厚18厘米,锚杆间距100厘米100厘米,钢筋网格20厘米20厘米,钢筋直径纵向=6毫米,横向=12毫米。 二、柔性衬砌理论的初步应用 “新奥法”是建立在弹塑性理论基础上的,它首先假定: 1.视围岩为均质的、各向同性的连续介质; 2.只考虑自重造成的应力场; 3.坑道形状以圆形洞室为主; 4.坑道位于一定的深度,为无限体中的孔洞问题。,(虽然这种作法是不尽合理的,但是偏于安全的),由于洞室处于符合弹性理论基本假定的围岩中,假定其开挖过程中的粘着力C及围岩中内摩擦
4、角不变,则围岩应力状态符合莫尔库伦理论,即认为当某点应力状态的应力圆与破坏包络线=C+tg相切时,岩体进入塑性状态,如图3:由简单几何关系可得:,此式亦即是“塑性判据”。 在平面极坐标系中(图4)知有平衡方程:,因为围岩为各向同性的均匀连续介质,岩体似处静水压力场,N=1则=0 得: (1) 围岩处塑性状态时: (2),(3),(9),这就是松动范围与径向抗力的关系式,亦即与所谓Fener方程相似。 为得最小支护抗力,还必须了解松动范围和岩体压力的关系。仍取单元体的受力状态作分析(如图5)。,取r=0 忽略高阶项得平衡方程: (10) 又由摩尔库伦条件可得: (11) 将式(11)代入(10)
5、经变换可得,求最小抗力即求式(9)和式(12)两曲线之交点,如图6。 解上述方程是比较费事的,为简化计算,可以假定某些系数,使用图解法,使复杂的计算简单化。 令a1=Cctg; a2=(P0+a)(1-sin);,Pimin=a3(1M) (13) 取 再令 本隧道计算中取C=4.5T/m2,Po=h=50T/m2=25, 则n=1.472,对M取0.1-1得f1(M)诸值作曲线如图7。,式中:PB1第一次喷层支抗护力 B喷层抗剪强度(72小时抗压强度为142kg/cm2) 剪切面倾角(只考虑喷合取=0) 岩体剪切角(由于滑移面与最大主应力迹线处 处成 )(参见图) d第一次喷层厚cm b剪切
6、区高度b2RCcosp=8.06米 滑移体与洞壁交点与纵轴所成圆心角,此时 =32.5,图8,PM=0.1SCdL/et=10.7T/m2Pimin 式中:L粘结长度(取200cm) d锚杆孔直径(取3.4cm) SC岩石单轴抗压强度(50kg/cm2) et锚杆纵横间距(1m2) 也就是说第一次喷层开裂后,岩层仍处于基本稳定状态。 作为永久支护,应以不产生裂纹为目的。设计中考虑锚喷网的共同作用。 图8表示圆形洞体滑移线与洞体的关系。,dx=cosdr-rsind dy=sindr-rcosd,又滑面的切线斜率:,故 积分得 (14) 对于=25的下坑千枚岩地层,如前所述,滑移面与最大主应力迹
7、线处成 , 按(14)式作图9,再取L/RC=0.458交该曲线得=55,重复上述计算,则b=2RCcos=5.0米。,喷层支护抗力: 式中各项符号意义同前,但d取二次喷层厚10厘米,B取28天抗压强度的10%为20T/m2,考虑锚喷网取 锚杆抗力:由于网格与锚杆焊接,只要锚杆在初期支护中未曾被破坏,锚杆不可能被单根拨出,图10可见,锚杆提供的抗力系平均承担剪切区高度b上的径向抗力,采用下式计算:,式中:PM锚杆抗力 FM一根锚杆断面积0.00038m2 p锚杆抗拉强度38000T/m2 锚杆平均倾角= (90p)=17.5 et锚杆间距(米) a(如图10)其值,钢筋网抗力系指横向(环向)钢
8、筋的剪切区上提供的平均分配在剪切区高度上的抗剪力即: 式中:Fy一根机工向钢筋断面12,Fy=0.000113米2 y钢筋抗剪强度23800T/m2 E钢筋横向间距取0.2米。其余符号同前。 总支护抗力P=PB+PM+Py=37.65T/m2 本设计安全系数,拱部:B(隧道开挖宽度)=6.26米,h(隧道开挖高度)=7.16米,巴屯调查结果认为对铁路隧道ESR取1,即当量尺寸B/ESR=6.26,得支护类型为31型(4),又因为RQD/Jn=2.01.5,由表1选用支护形式为S(mr)7.525厘米,较地质同志原推荐略有出入。 注: RQD岩石质量指标,RQD=115-3.3JV,JV节理组数
9、/立方米,下坑JV为27。 Jn节理组数取12,Jr节理粗糙系数取20,Ja节理蚀变系数,取4 JW节理含水析减系数取1;SRF应力析减系数,取5,对于边墙:巴屯调查认为,边墙和拱部有一定的关系,他们利用所谓“边墙质量”来调整这一关系,则对0.1Q10的边墙质量采用2.5Q,则“Q”=0.5,坏地层,当量尺寸为h/ESR=7.16,(h墙高),同理得推荐支护类型27型(4),又 据h/ESR=7.1612由表1得支护形式为B(utg)1米+S(mr)57.5厘米,较地质同志提供的亦不尽相同(utg灌浆锚杆)。 可见,本设计理论检算是可行的,也基本符合巴屯提出的经验数字,设计是可以信赖的。,可见
10、如若由实验室得出p和c、的关系曲线后可据(15)式解得弹塑性边界R,再由(9)解得Pi后作Piua曲线,找其Pimin对应的ua,并取uaua(为控制变形值,应尽量不使Pi过大) 本隧道依据上述方法,参照现场量测结果,在特定假设条件下(因未作三轴抗压试验)就支护抗力和塑性半径进行过试算,当采用变形为0.02米时Pi近似为4kg/cm2,此时R为6.4米,与原计算数据亦趋接近。 关于“巴屯”方法,我们考虑在使用中尚应注意其图表和公式的一致性。本隧道在使用巴屯方法中,按其经验公式计算有如下情况:,或 而使用“巴屯”的“估计支护压力经验方法”(4)应为P拱顶=2.2-5.5kg/cm2可见以公式计算
11、结果相差较大,故我们认为,采用此法在选用Jn及Jr值时应慎重。 Q=+(Jr)Q=+(Jn)则 P拱顶=(Jr)或P拱顶=(Jn) 为了说明问题,仍假定Q=0.2为定值推算Jr及Jn的取用范围 P拱顶=2.2-5.5 kg/cm2,则2.2 5.5得0.622Jr1.555可取1.5 又由 5.5得8.38Jn52可取9、12或15,也就是说,当Q=0.2时Jr、Jn的值受到限制,反之如若Jr、Jn选定Q值就受限制,因此在选用六个基本参数时应该全盘考虑,不可顾此失彼(边墙压力也同样有此问题,此处不赘述)。可见,巴屯方法的引用尚应进一步探讨。,本隧道设计施工力求仿“新奥法”,经对乙式断面分析结果表明,据以施工的主要设计参数是可靠的,也属基本合理。如前所述,“新奥法”是以弹塑性理论为基础的,由于其假设条件与千变万化的围岩性质有着很大的差异,我们认为,在目前情况下作此类设计,似应以多种办法加以校核和适当加大安全系数的办法为好。 参 考 资 料 1西科所,圆形洞室软弱围岩弹塑性分析 1975.10 289002部队“喷锚支护整体加固岩洞的设计方法” 1977.9 3日本施工技术新奥法的支护理论隧道译丛 1979第一期 4巴屯等隧道支护所需的岩体工程分类隧道译丛1975第6期1976第1期,
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