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1、1,催化重整设备,2013.09 芶家福,2,目录,6 主要设备选材,1 概述 2 预加氢反应器 3 重整反应器 4 再生器 5 换热器 6 主要设备选材,3,1.1 以直馏石脑油或二次加工(催化、焦化、加氢等)生成的石脑油为原料,在低压、高温和含铂(单、双、多金属)催化剂的作用下,生产高辛烷值汽油或芳烃,同时付产氢气。 1.2 预加氢、重整装置流程简述。 1.3 主要设备 半再生、循环和连续再生重整装置的主要静设备和操作参数列于表1和表2。,1 概述,4,图1 预加氢流程,1 概述,5,图2 固定床重整反应流程,1 概述,6,图3 UOP重整催化剂再生流程,1 概述,7,图4 IFP重整催化
2、剂再生流程,1 概述,8,表1 典型的半再生重整主要设备表,1 概述,9,表2 典型的连续重整主要设备表,1 概述,10,2.1 功能: 重整催化剂要求进料油中S0.5ppm、N2 0.5ppm、 As 1ppb、 Pb 10ppb 、Cu 10ppb ,从而需设置加氢精制和脱砷反应器。设置脱氯反应器是为了消除后续设备胺盐和应力腐蚀。 加氢精制反应器发生脱硫(硫化物转化成H2S)、脱氮(转化成NH3)、脱氧(转化成H2O)、脱金属和烯烃饱和反应。 脱砷反应器中的砷与催化剂接触,转化成不同的金属砷化物(如NiAs)留在催化剂中而被脱除。 脱氯反应器中的有机氯化物加氢转化成无机氯(HCl)用脱氯剂
3、而被脱除。,2 预加氢反应器,11,2.2 结构: 反应器主体材质采用以Cr-Mo钢为基材的不锈钢复合钢板。内部结构有进料分配器,去垢篮,瓷球,催化剂床层,出口收集器等,见图5、6、7、8、9。 进料分配器:实现进料在床层上均匀分配,避免冲刷床层。 去垢篮:增加油气流通面积(通常为34倍反应器横截面积),提供足够贮存污垢的容积,防止通道堵塞,避免床层压降上升,延长操作周期。去垢篮用约翰逊网或金属丝网制成圆筒形篮子,均布在化剂床层的上部,埋在瓷球之中。 出口收集器:支撑瓷球和催化剂净重、承受床层压差,阻止催化剂和瓷球流失,提供合适油气通道。选择合适的开孔面积和筛网的流通面积,避免催化剂流失或堵塞
4、。可用约翰逊网或金属丝网加支撑结构制成,提供足够强度和刚度。,2 预加氢反应器,12,图5 预加氢反应器,2 预加氢反应器,13,图6 人口分配器,2 预加氢反应器,14,图6 人口分配器,2 预加氢反应器,15,图7 去垢篮,2 预加氢反应器,16,图7 去垢篮,2 预加氢反应器,17,图8 去垢篮部件,2 预加氢反应器,18,图9 出口收集器,2 预加氢反应器,19,图9 出口收集器,2 预加氢反应器,20,3.1 分类: 冷壁和热壁,轴向和径向,固定床和移动床。图10为冷壁轴向反应器,图11为热壁轴向反应器,图12、13和14为热壁径向反应器。,3 重整反应器,21,图10 冷壁轴向反应
5、器,3 重整反应器,22,图11 热壁轴向反应器,3 重整反应器,23,图12 热壁径向反应器,3 重整反应器,24,图13 重迭式反应器,3 重整反应器,图14 大型外筛网反应器,25,26,3.1 分类: 20世纪6070年代缺Cr-Mo钢,采用碳钢制造冷壁结构。80年代以后,采用Cr-Mo钢制造热壁反应器。 规模小采用内件结构简单,制造安装容易的轴向反应器。 规模大,大连,广西2.2Mt/a,直径大,床层高;反应压力低,要求压降小;第三,反应特征路径无需太长。,3 重整反应器,27,3.2 冷壁反应器 见图10。壁温一般低于200,设计温度300,壳体材料碳钢,油气进出口法兰接管用合金钢
6、。器壁超温是最关注的问题。筒体超温现象较少,衬里施工质量不好、操作波动大或衬里损坏时才发生。不锈钢内衬筒防止油气冲刷衬里。 进料分配器和出口收集器功能与预加氢反应器类同。 3.3 热壁反应器 见图11、12、13、14,壳体材料耐高温氢腐蚀。选用1Cr-0.5Mo,1.25Cr-0.5Mo-Si或2.25Cr-1Mo。,3 重整反应器,28,3.4 轴向反应器 见图10、11,入口分配器,瓷球,催化剂床层,出口收集器。 3.5 径向反应器 见图12、13、14。固定床和移动床。固定床径向反应器(见图12)有进料分配器、中心管、活动帽罩和扇形筒等。连续重整(移动床)均采用径向反应器(见图13、1
7、4),有进料分配器、催化剂进出口、中心管、扇形筒(外筛网和套筒)等,3 重整反应器,29,3.6 连续重整反应器 3.6.1 重叠式反应器,见图13、15。 每台由一根中心管、815根催化剂输送管和盖板组成。 油气进入,-扇形筒-催化剂床层-中心管-上部出口流出。 膨胀节外套上开通气孔、下部约翰逊网圆筒,小部分油气由此进入床层,防止催化剂向中心管聚集,形成死区。现已改为在盖板上设置带约翰逊网的通气孔。 油气上进下出,上进上出。上出有利于油气均匀分配。,3 重整反应器-,30,图16 反应器物流,3 重整反应器,31,顶部还原段,便于反再系统布置,但增加了反应器总高。用高温气加热催化剂, 由氧化
8、态变为还原态。 分别布置时,顶部设缓冲段。 底部设催化剂收集器和引出口(见图15),设8个或10个隔板分成催化剂出口,锥形段用导向叶片分割成同样数量的小区,引导催化剂流出。导向叶片制造、加工、安装、检验难道大,现已取消。,3 重整反应器,32,图 16 反应器下部,3 重整反应器,33,3.6.2 并列式反应器 并列式反应器由中心管、大直径外筛网、套筒、盖板、催化剂进出口及催化剂输送管组成(见图14),6.1 主要设备选材,34,3.7 内件: 3.7.1 中心管 由开孔内圆筒、外网和上下连接件组成(见图17、18)。内筒用不锈钢板焊成,承受床层压差和催化剂静压。圆筒开若干小孔,气流产生一定的
9、压降,实现油气均匀流动。 固定床反应器中心管可外包金属网,也可包约翰逊网。金属网制作简单,价格便宜,但强度低、易堵塞、易损坏、催化剂易流失。 连续重整反应器中心管外必须包约翰逊网,且缝隙方向为轴向,支撑杆与内部小孔相互错开。 最末一台反应器的中心管上,约翰逊网与内筒之间还加一层冲孔板,防止催化剂流失。内筒开孔面积应加大。,3 重整反应器,35,图17 中心管,3 重整反应器,36,图17 中心管,3 重整反应器,37,图18 中心管上下连接件,3 重整反应器,38,3.7.2 扇形筒和大直径外筛网 扇形筒(见图19、20)可从人孔取出,便于维修,相邻扇形筒之间有死角,不利于油气和催化剂流动。
10、大直径外筛网(见图21、22)不能取出,制造不便,一旦损坏很难修理,有利于床层中油气和催化剂的均匀流动。 径向反应器普遍采用扇形筒,仅法国公司采用过大直径外筛网,现改用扇形筒。 3.7.3 扇形筒 扇形筒用1.2mm(或1.5mm)钢板冲成,或用约翰逊网制成。冲孔板刚性差,冲孔数量大,冲孔公差要求严,直线度、扭曲度和形状公差要求严格,用得普遍。 约翰逊网制造难,使用较少,但刚性好、开孔率大,催化剂磨损小,流动阻力小。 连续重整反应器用扇形筒,顶部有D字形升气管和密封板,配合间隙和公差要求严格,制造难度大。,6.2 重整反应器,39,图19 扇形筒,3 重整反应器,40,图 19扇形筒密封,3
11、重整反应器,41,图20 扇形筒,3 重整反应器,42,3.7.4 大直径外筛网 见图21,基本构件是约翰逊网,缝隙均匀、接触面光洁平整,缝隙方向与催化剂流动方向一致,有利于催化剂流动,可减少催化剂磨损。直径大,刚度小,成形组装困难,尺寸公差不好控制,制造难度大。现也采用扇形筒 +填料密封。,3 重整反应器,43,图21 大外网,3 重整反应器,44,图21 大外网,3 重整反应器,45,图22 扇形筒顶部密封,3 重整反应器,46,3.7.5 重叠式反应器制造关键点: 1 油气进出大开口 2 高温设备大法兰 3 扇形筒及密封件 4 中心管、膨胀节和支座 5 催化剂输送管组装 6 四反下部导向
12、叶片 7 内件同心度、支持圈水平度 8 运输:超长、超宽、超重 3.7.6 并列式反应器制造关键点: 1 中心管、大直径外筛网 ; 2 外筛网支座 ; 3 扇形筒及密封件; 4 催化剂输送管组装。,3 重整反应器,47,4.1 再生器 固定床半再生式重整催化剂采用在反应器内就地再生,反应器也就是再生过程的再生器。 循环再生比半再生多一台轮换再生的备用反应器,从中切换出来轮流再生。 连续再生也使用过催化剂分批方式进行再生,如图23 。再生器分成两段。待生催化剂分批定量的装入再生器中依次进行烧焦、氧氯化和焙烧干燥。再生完一批后,一次卸出,再重新装入待生催化剂进行再生。,4 再生器,48,图23 分
13、批烧焦再生器,4 再生器,49,4.2 移动床再生器 4.2.1 一段烧焦再生器 一段烧焦再生器的结构形式如图24、25,在内外筛网环形空间烧焦,在氯化区补氯,后到干燥区、冷却区、从下部流出。 催化剂在再生器内的烧焦、氯化、干燥和冷却是从外部通入的各种介质在器内完成的。烧焦气为含有一定空气的循环气,烧去催化剂积炭。 烧焦区内件主要由内外两层筒形约翰逊网构成,氯化、干燥和冷却区内件主要以锥形圆筒构成。,4 再生器,50,图24一段烧焦再生器,4 再生器,51,图25 再生器-外网,4 再生器,52,4.2.2 两段烧焦再生器 见图26,催化剂在再生器内完成烧焦、氧氯化和干燥。在主烧焦区的一段烧焦
14、气通入含有一定空气的高温气,径向入催化剂床层,烧去催化剂积炭。第二段烧焦区完成最终烧焦。在氯化段气体与催化剂逆流接触,完成氯化。干燥气体以同样方式完成干燥。干燥气与氧氯化气混合一道排出。 烧焦区内件两段均由外筛网、中心管、盖板和底版构成径向流动床层。,4 再生器,53,图26 两段烧焦再生器,4 再生器,54,4.3 约翰逊网 广泛作反应器、再生器等设备内件,如去垢篮、分配器、床层支承、中心管、出口收集器、过滤器等。约翰逊网是由支撑杆和V形筛条在专用焊机上焊制而成。,3 重整反应器,55,约翰逊网,4 约翰逊网,56,约翰逊网特点: 1 机械强度高、刚度好 2 焊接接头牢固、缝隙均匀稳定 3
15、表面平整、光滑 4 开孔率大 5 不易堵塞、不易变形 6 元件精度要求高 7 专用加工设备 8 金属丝网优良代用品,4 约翰逊网,57,比较特殊有预加氢进料/反应产物换热器,重整进料/反应产物换热器,置换气换热器和还原气换热器,再生空冷器等(见表1、2)。 5.1 预加氢进料/反应产物换热器 采用数台U型管式换热器或两台双壳程U型管式换热器(见图27)串联使用,管程走反应产物,壳程走进料。 高温部位管箱采用不锈钢复合钢板,换热管采用不锈钢;壳程采用抗氢Cr-Mo钢。 低温部位均采用碳钢制造。,5 换热器,58,图27 双壳程换热器,5 换热器,59,图28 双壳程换热器板束,5 换热器,60,
16、5.2 重整进料/反应产物换热器 1 要求压降小、回收热量大(传热面积大),传热效率高。多采用单台(或双台并联)、单管程、纯逆流大型列管式立式换热器(见图29)或板式换热器(见图34、38)。 2 板式换热器较列管式立式换热器具有传热系数高、回收热量大、重量轻、占地少、无振动,制造难度大,一次性投资高,维修难等。 3 我国已进行了板式换热器的研究和开发,取得了一定的成效,并进行了较大规模和广泛的试制与工业应用,单台传热面积已达9200 m2。,5 换热器,61,5.2.1 列管式立式换热器(见图29) 单台传热面积已达3952m2,可满足0.10.6Mt/a重整的需要;由上部管箱,上端固定管板
17、,高温大法兰、壳体、管束、外头盖和带有膨胀节、分配器的外浮头组成。国内制造,价格便宜,结构牢固,操作可靠,可以维修。 设计:两相流的传热计算、整体结构布置、预防振动考虑、油气入口气液分配(见图30)、下部油气入口结构和密封(见图31、32)、热补偿和高温大法兰(见图33)等。当传热面积小时,油和循环氢在管道上混合,冷端只有一个开口,没有油分配头,只有盘式分配器。 制造:Cr-Mo钢,换热管数量多、长,管孔公差严,油气入口和高温大法兰密封,组装难。,5 换热器,62,图29 立式换热器总体,5 换热器,63,图 30 油气入口分配器,5 换热器,64,图 31 油气入口与封头连接结构,5 换热器
18、,65,图 32 连接结构详图,5 换热器,66,图 33 大法兰密封结构,5 换热器,67,5.2.2 板式换热器 兰石所板式换热器见图34、35、36,板片用不锈钢板冲压成形,板束受内压。 Packinox 板式换热器见图3745。 板式换热器由外壳和板束两大部件组成。板束由若干板片焊制而成,板片用0.8mm1.0mm不锈钢板冲压(或爆炸)成形,板片设有合适的流道。外壳用耐热抗氢钢制成,在圆筒与板束间充满低温(或高温)循环气体,板束受外(内)压。 两者区别:a 总体布局 b 板束结构 c 进出口位置及布局 d 冷端油气入口结构 e 板片流道 f 传热效果,5 换热器,68,图 34 板式换
19、热器,5 换热器,69,图 35 板束,5 换热器,70,图 36 板片,5 换热器,71,图 37 Packinox板换总体示意图,5 换热器,72,图 38 板换总体结构,5 换热器,73,图 39 板片,5 换热器,74,图 40 板束两股流体流道,5 换热器,75,图 41 板束上开口,5 换热器,76,图 42 热端上封头,5 换热器,77,图 43 冷端下部,5 换热器,78,图 44 冷端油气入口,5 换热器,79,图 45 入口分配器,5 换热器,80,板换设计制造关键点: 1 板片流道及形式 2 板束组焊及结构 3 热应力和热膨胀 4 油气入口分配,5 换热器,81,5.2.3 绕管式换热器 缠绕管式换热器的总体结构见图46,是近几年使用的又一种国产大型换热器。 它由外壳和管束两大部件组成。管束是由多根多层缠绕换热管组成,一根换热管长度达几十米,可制成单台传热面积近万平米的换热器。 由于绕管的特殊形态,可吸收膨胀差,因此,热端和冷端均不设置膨胀节。流体流经这样形状的换热管不易引起振动。 外壳选材和制造要求与列管式换热器一样,它没有壳体大法兰。 热端温差和传热系数与列管式换热器相当。,5 换热器,82,图 46绕管式换热器,5 换热器,图 46绕管式换热器,83,
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