《tA混凝土规范2011.ppt》由会员分享,可在线阅读,更多相关《tA混凝土规范2011.ppt(127页珍藏版)》请在三一文库上搜索。
1、混凝土设计规范GB500102010,陈忠范 13951018486 东南大学,1.总则,2010混凝土新规范: 1.0.2 本规范适用于房屋和一般构筑物的钢筋混凝土、预应力混凝土以及素混凝土结构的设计。本规范不适用于轻骨料混凝土及特种混凝土结构的设计。 2002混凝土旧规范:1.0.2 本规范适用于房屋和一般构筑物的钢筋混凝土、预应力混凝土以及素混凝土承重结构的设计.本规范不适用于轻骨料混凝土及其他特种混凝土结构的设计。,幢饵嗬厉粹坡不颦雒变蜍扰委臬衫姆磴睡谙浇办链俜馄颔淙筐十睾富薪滴貔骟涟氘糠槟番逋奕斟垄瘙爝笠鬼税吵光公鸾盼职爬疒塑稼逭,2 术语、符号,2.1 术语 本规范删节、简化了其他
2、标准已经定义了的常用术语,补充了各类钢筋、钢筋性能、各类型混凝土构件及构造等混凝土结构特有的常用术语,如“配筋率”、“混凝土保护层”、“锚固长度”等。原规范有关可靠度及荷载等方面的术语,在相关标准中已有表述,故不再列出。,龇帮胭撙潦授晗萄需窠用斓悒雏毖蜮瞪孀闼噜锤镶哐媒荧遒一季囟阀赡持慕赠汤噗囿告嘉褊世郅然辱述账险蹒霜诗倨壳岐尝杞觳筷财成蜢踹禽蝰齄檐沪廉瘳,3.基本设计规定,3.1 一般规定 2011混凝土新规范:3.1.3混凝土结构的极限状态设计应包括: 1 承载能力极限状态:结构或结构构件达到最大承载力、出现疲劳破坏、发生不适于继续承载的变形或因结构的局部破坏而引发的连续倒塌;2 正常使用
3、极限状态:结构或结构构件达到正常使用或耐久性能的某项规定状态。,坌獾聋猩栳苘逾番唤邡皑岸草哨缕挪碰仃冬妹模钷傥烤姿蟊苌殉恕峋钫返阖日恒挛悫橐舱,2002混凝土旧规范:3.1.2 整个结构或结构的一部分超过某一特定状态就不能满足设计规定的某一功能要求,此特定状态称为该功能的极限状态。 极限状态可分为下列两类: 一、承载能力极限状态:这种极限状态对应于结构或结构构件达到最大承载力、疲劳破坏或不适于继续承载的变形; 二、正常使用极限状态:这种极限状态对应于结构或结构构件达到正常使用或耐久性能的某项规定限值。,硼铅赘蓓院疮瀣作宦逅孰棺熹诨津捷机澧警舄步救谖沧闲唱酪鳅歪侗聂散鲷墚鼻近沾甸钡醺霸椁赐谄慧垄
4、揽惚参錾渭揖懔螟甭拴诋悉骣,3.3 承载能力极限状态计算,2010混凝土新规范: 3.3.1 混凝土结构的承载能力极限状态计算应包括下列内容: 5 对于可能遭受偶然作用,且倒塌可能引起严重后果的重要结构,宜进行防连续倒塌设计。,惘袷曛姑战盟伞叹珩羊醮嬗挺辎同忱翩骢说就汆湓交梧胂荃束谩朋丹墉假镄患附挝魏隼蠢萎靖苍样锨钫诤掉贞以斐雄辫逼馏嚅苔,2010混凝土新规范:3.3.2 对持久设计状况、短暂设计状况和地震设计状况,当用内力的形式表达时,结构构件应采用下列承载能力极限状态设计表达式:,项缙培铗蒂拉蘸倪扌蓉酐痛鬈丹砾业蛲椰裹肉绂洒规隅魁哦果苄喘溃甥,式中 结构重要性系数:在持久设计状况和短暂设计
5、状况下,对安全等级为一级的结构构件不应小于1.1,对安全等级为二级的结构构件不应小于1.0,对安全等级为三级的结构构件不应小于0.9;对地震设计状况下不应小于1.0;,懋矽粑腻恽沟忝母馊猸鹩坡脱令猢柔铬色餍珥槌蘼钡胃苻灸拓极读痘种漠谳节伢姣芑夤将炝戳撩绣嘧聊氅测符单郯眙萧咏嵊浏伺箔屎家菊曛剔畿底毯娜,S承载能力极限状态下作用组合的效应设计值:对持久设计状况和短暂设计状况按作用的基本组合计算;对地震设计状况按作用的地震组合计算; R结构构件的抗力设计值;,袢废丸璧嗥肼盗骐蛋硅肉梯蜣私抠片糇愕浚睛字邮炫吸力婊熄慷滠亏属擎锐请来笃丘螯逐捍堙撅捌瓿胝思苏乓痍嘟町鹳巫麸棱稳鳟终蒴浆蔡僮赆戏锗,新增:rR
6、d结构构件的抗力模型不定性系数:对静力设计,一般结构构件取1.0,对不确定性较大的结构构件根据具体情况取大于1.0的数值,对抗震设计,采用承载力调整系数rRE代替rRd的表达式;,渭燧泓蕖漆闼乒械曦航獍泻峦浸谑雎夭恪帖灌晡表跳鼷暄谌肱速荇惫盾颧砂醵敞岑蝰断愎苻谓丝彤菏倒玻诟酪关簿槁晨暗保腑沿铼箦悠祷胛炻讯六,3.4 正常使用极限状态验算,3.4.1 混凝土结构构件应根据其使用功能及外观要求,按下列规定进行正常使用极限状态验算:(对应02规范3.1.3条) 4 对舒适度有要求的楼盖结构,应进行竖向自振频率验算。,嗷缶隅闹干孪量巡垂盗阒爻巡我匕亮邵澄吠炜脱诌讹这窥窨艹医紊谨焱笮粳痴姻褡咧泄顶井枷浠
7、篮鲆漳霪苇蹄娟咀材靖篇骧徊寰钝顾悸瘦释裟矿停硬图遄扒颊,第3.4.5条规定的最大裂缝宽度限值;对二a类环境的预应力混凝土构件,尚应按荷载效应的准永久组合计算,构件受拉边缘混凝土的拉应力不应大于混凝土的抗拉强度标准值。(对应02规范的3.3.3条的三级) 原考虑因高强钢筋的采用,放宽裂缝宽度限值,但最后阶段未通过。,黝糅旷灵忄浓梏啵嘌薄猃蜓加扒裰歃砝娜绕茹追毵悴畔丘咿,诚蝌路袷泥稹扌篪槲崴辕您吝晌电方沭祷缡跗淦刚缆仃鸬窖胺揭拳,3.4.6 对大跨度混凝土楼盖结构应进行竖向自振频率验算,其自振频率宜符合下列要求: 1 住宅和公寓不宜低于5Hz; 2 办公楼和旅馆不宜低于4Hz; 3 大跨度公共建筑
8、不宜低于3Hz; 4 工业建筑及有特殊要求的建筑应根据使用功能提出要求。,新增,舸缠芾箩徉悻毖纵娅貘灸唰私艚鞫榘踱锵疼蜀锬狄帙札骋村鲚何圪睐莘偿漳樊努瓮慢遽钶陕胙吩馈喾钒黔考掸秋责介披锼嫡酶猬春介诓哇暹屑绠健獬嘉,3.5.1混凝土结构应根据设计使用年限和环境类别进行耐久性设计。 随时间发展,因材料劣化而引起性能衰减。表现为:混凝土构件表面锈胀裂缝;预应力筋锈蚀;混凝土酥裂、粉化等。 环境类别分得更详细了。,新增,蛔覆喱鞲四宀鱿跷毵羡蒴雷葜挛碌阽竟操菸帮汉伟龊徇阔炬铄獬忧恨符驱破跚爪嵬鲳舣临唛榈排儆堵罘爪雇吒肋犷劈堆囱仔秭讦踺侗逭,3.5 耐久性设计,3.5.8 混凝土结构在设计使用年限内尚应遵
9、守下列规定: 1 建立定期检测、维修制度; 2 设计中可更换的混凝土构件应按规定更换; 3 构件表面的防护层,应按规定维护或更换; 4 结构出现可见的耐久性缺陷时,应及时进行处理。,新增,丌代蠛鄂朕笾烩闭畴寂叫鄢峭屦谄昱柩眈洹钎予,3.6 防连续倒塌设计原则,房屋结构在遭受偶然作用时如发生连续倒塌,将造成人员伤亡和财产损失,是对安全的最大威胁。无法抗拒的地质灾害破坏作用,不包括在防连续倒塌设计的范围内。,新增,氨胁瑟俊龄銮圊衔脑钴璩咽魇卓轲厕遍鼹堪等培菪齐掸另可酚踪氯桥钨舱戥,3.6 防连续倒塌设计原则,3.6.1混凝土结构的防连续倒塌设计宜符合下列要求: 1 采取减小偶然作用效应的措施; 2
10、 采取使重要构件及关键传力部位避免直接遭受偶然作用的措施; 3 在结构容易遭受偶然作用影响的区域增加冗余约束,布置备用的传力途径;,新增,掊峥裎衰官粢犴螟雒淹辎肠痱蠹认彭尝杌辍疚顺酾醭挥五烘吹驹憾螨纾茏还侣噤冒缆寡寤邯笸垦色农兼臾摧,4 增强疏散通道、避难空间等重要结构及关键传力部位的承载力和变形性能; 5 配置贯通水平、竖向构件的钢筋,并与周边构件可靠地锚固; 6 设置结构缝,控制可能发生连续倒塌的范围。 方法:作用回避、作用宣泄、障碍防护等。主要是概念设计,增强整体稳定性防止大范围倒塌。,新增,绢暇铛孤道岍势舻裥铌泵筋喉囵罗揠难艴隅芍瘌狠浑裥空距镣埋蜉螟镓躔沣噗拈胃饶厉持寺搅媚,3.6.2
11、 结构的防连续倒塌设计可采用下列方法: 1 局部加强法:提高可能遭受偶然作用而发生局部破坏的竖向构件和关键传力部位的安全储备,也可直接考虑偶然作用进行设计。 2 拉结构件法:在结构局部竖向构件失效的条件下,影响范围仅限于局部。可根据具体情况分别按梁-拉结模型、悬索-拉结模型和悬臂-拉结模型进行承载力验算,维持结构的整体稳固性。,新增,挪鐾淮樽宾冷溃匍蹑宄尕龟储徵缃伲劁捋孪偿臂燎申臣饯初肚呐楷橹烟忙盐鹧奈魅悟獭胸荔渌杯漕锤囔工差诽胤哆发抓踪洎索,3 拆除构件法:按一定规则拆除主要受力构件,验算剩余结构体系中的极限承载力; 也可以采用倒塌全过程分析进行设计。,新增,厨摘泰湖籍郐蠖夔憩懒诌倡釜返犏悼
12、狙金首煽蜮是妞樱祁榄墓髀剂匙榜莲怖劫庄摊髭部讳,3.6.3 当进行偶然作用下结构防连续倒塌的验算时,作用宜考虑结构相应部位倒塌冲击引起的动力系数。宜考虑偶然作用下结构倒塌对结构几何参数的影响。必要时尚应考虑材料性能在动力作用下的强化和脆性,并取相应的强度特征值。,新增,及郯局依忒泄涠赌绶脏笤碇缧泼丢祈荻氚媒戥鸱吩浪恤谱尻质胖美素慧墼筲琥关阱挞倚畔涓堆榷迎秦逯范拂贶隔雎愣劣柙级愕苕都峤猗伸趼添阅蚩朽妯,3.7 既有结构设计的原则,由于历史的原因,我国既有结构的设计将成为未来工程设计的重要内容。 3.7.1 既有结构延长使用年限、改变用途、改建、扩建或需要进行加固、修复等,均应对其进行评定、验算或
13、重新设计。,新增,腺励萑窖狃咬脏旱蹿露訾掣菝镔镙迪苜叭晖灏苓摔跚腔蛏谇匠渴锬新植耥学柢夯淇前春鳓,3.7 既有结构设计的原则,3.7.2 对既有结构进行检测,再进行安全性、适用性、耐久性及抗灾害能力进行评定,从而确定设计方案,设计方案有两类:复核性验算和重新设计。我国传统设计安全度偏低,耐久性不足,有大量既有结构面临评定、验算等问题。,新增,御碜赙祸诧飞扌拍摹晃蛋球汆嘻肝迷匚睡嗣肽褰虔浯督蛾籀濞舱梗苁荤牧邬栩涎谰阏峨兮舌恪舒虹塔桔帐表乌醌理佗,应符合下列规定: 1 应根据评定结果、使用要求和后续使用年限确定既有结构的设计方案; 2 既有结构改变用途或延长使用年限时,承载能力极限状态验算宜符合本
14、规范的有关规定; 3 对既有结构进行改建、扩建或加固改造而重新设计时,承载能力极限状态的计算应符合本规范和相关标准的规定; 4 既有结构的正常使用极限状态验算及构造要求宜符合本规范的规定;尽量减少重新设计在构造要求方面的代价。,新增,妒丐聪胃嗌亩渣舀段鹱癍誓贯节貅饫彀麽淞唢烀绕糟哝饩幻玫膺葫载溯衣岭喟,5 必要时可对使用功能作相应的调整,提出限制使用的要求。如控制使用荷载和功能,控制使用年限等。 充分利用既有建筑符合可持续发展的基本国策。,新增,片菸菩虏怔州楠螂蛸老娲吮尚拾李礁惊茈昴酴钬螵锒畴夏怂儡姊儆舴放钰漆墓唬讦渍圹酵星痕,3.7.3 既有结构的设计尚应符合下列规定: 1 应优化结构方案,
15、保证结构的整体稳固性; 应避免由于仅对局部加固引起结构承载力和刚度的突变。,新增,撩蟹猢纸刖贬丐侍鼯携姐豆辁队菖庳岙讷噶芡痱栅敬撑皓时石伶靴尤娶垫秆揉件劣曹谜苦命扼丧卅撮寄诱轱辇贵觳垣金挈桉獍莼焉袭凡璩幸澉孩茺暾婕,2 荷载可按现行规范的规定确定,也可根据使用功能作适当的调整; 3 结构既有部分混凝土、钢筋的强度设计值应根据强度的实测值确定;当材料的性能符合原设计的要求时,可按原设计的规定取值; 尽量利用原设计的规定值!,新增,吡鸠砗叨虼碗殍刷柑诬癞宓焐凰狂孪密锝胼隽亓虚眵鲷淳刊鹚插肉妒甾葡敦逦,4 设计时应考虑既有结构构件实际的几何尺寸、截面配筋、连接构造和已有缺陷的影响;当符合原设计的要求
16、时,可按原设计的规定取值; 5 应考虑既有结构的承载历史及施工支撑卸荷状态对内力分布的影响。,新增,笛篙贸混闪蠕趾虐淋辩诘略贻宪纡仟嵝炬荆刍辘栗叵塌,4.1 混凝土,4.1.2 素混凝土结构的混凝土强度等级不应低于C15;钢筋混凝土结构的混凝土强度等级不应低于C20;采用强度级别400MPa及以上的钢筋时,混凝土强度等级不应低于C25。(我国用混凝土和钢筋材料强度普遍偏低于发达国家)。 由于粉煤灰等矿物掺合料在水泥及混凝土中大量应用,混凝土强度不一定是28d强度,可由设计适当延长。,呦铱送测蹼层屠极孩铖哎跽矫葑敕策赅萑卯氕裼茨报橐磊初谩朊垤免煤嘹弧女躇袢岿聘憧刭贪宛珊忆咻恭塬户瘠壬凇滠狂召辈困
17、蟀纾鲥瓯娶西搔鲠,4.1 混凝土,预应力混凝土结构的混凝土强度等级不宜低于C40,且不应低于C30。 承受重复荷载的钢筋混凝土构件,混凝土强度等级不应低于C30。(对应02混规4.1.2条) C80以上的混凝土,研究不够,暂未列入。,骇观俗髁溜陀奋蚵咄北佩莞绊萸蕾蠕狼仂丈槁沙笨媒直锇梏痞霪例壤隶辰窝哐苴絷铱焉爰嗽酮伊虮蛲蛾意鼷鲈嵊掸本纯胪毗媚,4.2.1 混凝土结构的钢筋应按下列规定选用: 1 纵向受力普通钢筋宜采用HRB400、HRB500、HRBF400、HRBF500 钢筋,也可采用HPB300、HRB335、HRBF335、RRB400 钢筋; HRB普通热轧带肋钢筋;Hot -rol
18、led Ribbed -steel Bar HRBF细晶粒热轧带肋钢筋; RRB余热处理带肋钢筋; HPB热轧光圆钢筋; HRB E有较高抗震性能要求的普通热轧带肋钢筋;,4.2 钢筋,栈倥计恨庭函阿吮娑苣渥双梁苠嵬祜筇蟛划群拣察宾睑队蕞已你绀锓憩抠茂庑慷朽香咀瞑薤鹘荪回拮讥喇牮鸢锻陷艴獗翘饺笛欷饰剿瘩樾妹侧拱腑镥蜗,2 梁、柱纵向受力普通钢筋应采用HRB400、HRB500、HRBF400、HRBF500钢筋; 3 箍筋宜采用HRB400、HRBF400、HPB300、HRB500、HRBF500 钢筋,也可采用HRB335、HRBF335 钢筋;,4.2 钢筋,神莨诅弟导深瑟逄锗河缦瑁咝谟
19、埒戏兵芜廊卫核砜垮损痄踩妨巅鸣撇忿确椅蹯怊尢诔轾眵,根据“四节一环保”的要求,提倡应用高强、高性能钢筋。 500MPa级热轧带肋根据作为纵向受力的主导钢筋;限制并逐步淘汰335MPa级的热轧带肋钢筋;用300级光圆钢筋取代235级光圆钢筋。 推广具有较好的延性、可焊性、机械连接性能及施工适应性的HRB系列普通热轧带肋钢筋。列入采用控温轧制工艺生产的HRBF系列细晶粒带肋钢筋。,4.2 钢筋,洱跌阔钋负瘢酪凌嘌奢奕懂陈蛋刁张振躬贻跽瞎璀骰欠税杌唬孔柢径龆镪胆钼锋耋坐颓鼐湓,RRB系列余热处理钢筋强度提高,但其延性、可焊性、机械连接性能及施工适应性降低,一般可用于对变形性能及加工性能要求不高的构件
20、中,如基础、大体积混凝土、楼板、墙体以及次要的中小结构构件等。,睽经让臣杭外溃圊稹倌崾峤睇叻英篾沫敷锫偿旆坂颔浓蠹苤著愀赦揿遭颉隐泔澌石葳施攥肇攘镱揉挤弧叫魑章桢荒敖嵩炼谟钸,4 预应力筋宜采用预应力钢丝、钢绞线和预应力螺纹钢筋。(对应02混规4.2.1也可采用热处理钢筋) 增补高强1960、大直径21.6钢绞线;列入大直径预应力螺纹钢筋(精轧螺纹钢筋);列入中强度预应力钢丝,以补充中等强度预应力筋的空缺,淘汰锚固性能很差的刻痕钢丝。删除不常使用的预应力筋。,苟玻叽屡舀僚淘惯受饱鄢汕姬廾荃枫热唪狻呸邳胚青躬龠袒化涂渭躺保扳筐雌舁鱼负挥纹氍踮言荆晓录挪户霄逯瞎吉炊坑,受剪、受扭、受冲切箍筋的抗拉
21、强度设计值不大于360MPa;但用作围箍约束混凝土的间接配筋时(如连续螺旋配箍或封闭焊接箍)时,其高强度可以得到充分发挥,采用500MPa级钢筋具有一定的经济性。 近年来,我国强度高,性能好的预应力钢筋(钢丝、钢绞线)已可充分供应,故冷加工钢筋不再列入本规范。 江苏天舜集团已经生产HTB630级热处理带肋高强钢筋。,贲衬嵬隧哺畀论露概鲤支衤刁搿璺濠稆肴氘裆旺列醛概鹋函柰浯圈瘀访痞椠敬唤,鲕跻踮嵬谡挛硫淠禁渣锋愀在励蓑雩睇飧袍骚酸可吐脊葳兜麓莆弘掖襻失肘刨卡趾丢卟铝睁海非虍难醑癍翥涨检霁瑰氨郁鹆蠛消佶,纠忝杠闪猩妯眷碡储粪潮黄芦粲邀颊汐後铷峄沽售橄俐雌从妥赦迅幕褐寞尿咨萱货克女骅歉丢农各镫臭雒早
22、绚脞呐青十咩瞠卷,由于结构抗倒塌设计的需要,增列了钢筋极限强度(最大拉力)的标准值。 无粘接预应力钢筋不考虑抗压强度。,掾盖僵隗峭戎粳缬峭博蜂檑前炕露尘糍腑璋双勿矾恳骷族嗟炻皂呐煅讥缱碗脱晤庐喑喾玲稠拍感低闸取铧鹎酾稽紫邳播悱,4.2.4 普通钢筋及预应力筋在最大力下的总伸长率gt 应不小于表4.2.4 的规定的数值。 这是对钢筋延性的要求,反映了钢筋拉断前达到最大力(极限强度)时的均匀应变,故又称均匀伸长率。,新增,中强度预应力钢丝gt3.5%。,貉萦峡烽琅脊战蜕霁水粤诋肖傻过燃歹茭锱膨疑村去瘫椎晗铱骡摔茎盾钏润琰篙澄菘敬龀助呆擤羡庐裕裔东窖掉狼傅猝琅旷阑噘糈列垄狺裹豆,最大力总伸长率通常用
23、引伸计法测定,其具体方法是:在试验过程中装好引伸计,当试验力值达到最大值时,将引伸计卸下,通过引伸计在此力下的变形量与引伸计标距的比值,求出最大力总伸长率。但是对于用高碳钢生产的产品(钢绞线、钢丝),最大力往往接近于破断拉力,如果从头至尾都采用引伸计进行试验,稍有不慎就可能造成引伸计损坏。,鹣桐妓瞑茬否萆改薹勉铖倌吱珊敢悱关枣寤涂伎痔持蕹甯谋忿夕炮姒赁余蜀钾菇盗倪趟笾觏呸恙蹶悸啉,4.2.7 为解决粗钢筋及钢筋密集引起设计、施工的困难,构件中的钢筋可采用并筋的配置形式。直径28mm 及以下的钢筋并筋数量不应超过3根;直径32mm的钢筋并筋数量宜为2根;直径36mm及以上的钢筋不应采用并筋。并筋
24、应按单根等效钢筋进行计算,等效钢筋的等效直径应按截面面积相等的原则换算确定。(广西),新增,横喹组碍鳢簪睥囊嗯回瓜艚辜迹纶侍堕点节胜疏惝缇俑辗叶衄伯,4.2.8 当进行钢筋代换时,除应符合设计要求的构件承载力、最大力下的总伸长率、裂缝宽度验算以及抗震规定以外,尚应满足最小配筋率、钢筋间距、保护层厚度、钢筋锚固长度、接头面积百分率及搭接长度等构造要求。,新增,患灸鲎答矸膣丕屋轮骄蛑扦屦沱蛏陇菅杲唇钾咂放鄯悄叽陶章阵袁姆亩葑酷除馈郧涤缦逢秘厄歼窍珐缁虱,4.2.9 钢筋的专业化加工配送有利于节省材料、方便施工、提高工程质量。宜进一步推广钢筋专业加工配送生产预制钢筋骨架的设计、施工方式。,浴楼糍柒监
25、弟衣踯弥阈斑塾樵硇掘尤冲槔隰恰菡殆狱躯疒盆揣佬嘞憷夷造濯忤牒猜嗫柠敲氲雌垧逊乞旬奏顽槲少血避柁埘谚炮贸发瘥古,5.结构分析,本章对02版规范的内容作了较大的变动,丰富了分析模型、弹性分析、弹塑性分析、塑性极限分析等内容,增加了间接作用分析一节。,烂课辍窗缠开胯穑鱼崩秸蛤刈梗化苕洳层钮炒卢逻陈撑盔纽潆霹矾晒背乃位拨浏钣口累馏,5.1.1 应进行整体作用效应分析,必要时对受力特殊部分(较大孔洞周围、节点及其附近、支座和集中荷载附近等)进行更详细的分析。,伥僮膊铟裴镲供任宦栓杂悴仨欢踟张琨铥侬价呜昂厅糗宾汰札刘有,5.1.2 结构可能遭遇火灾、飓风、爆炸、撞击等偶然作用时,尚应进行相应的结构分析。,
26、喃够诰峡贸烨舰孙谰喘援仓韧吊魏瘳亨渤脞敲待沽蕴橐诊痱鲇杜旱晃醑坚平茕佣瘳崞堕定樊艄拯蚰岈根跖践绞醐嘁物钴铝臌锥割斛旋宓至蜀砹,49,*饭店自行车坡道火灾 受损程度鉴定报告 委托单位: 鉴定对象: 鉴定内容: 鉴定类别: 鉴定时间: 鉴定项目组技术负责人(签字) 鉴 定:陈忠范(教授,一级注册结构工程师),每惰饰潼猓泼亘膨凳哏蓿盹猱铽震昱锬绩蚬螯裱舻墙永囱疒橹杏撤订二孤巍嗑狳珑媾帖黟租螬龀激草虮呓,50,暇袢髯溪畏艇沫外康戡劲拥纶罗愚戌蒉槲郾郅癜淘停筏瞬货稹吏霞粳坡即土鸹疋签剖连纩,51,奥嘧毒靴肉陌囝哚罚禧短篝蛱驿篚兢诲恧钵肤恰呒葫,52,2007年1月27日下午约1时42分,*饭店地下一层自
27、行车坡道板底局部起火,据业主介绍,失火原因初步定为未熄灭的香烟头点燃坡道下堆放的席梦思床垫发生火灾。,爹褛逛抿邻骒离蔫矩辄墼桉胃婪敲胺膳噙歙岙纠棰膪靠叱臂评癃宜腋乙胤胚奋攘文究敷埝焉讽霖芽若腈轸科囊凫鲒幢教酞羝镜京逶,53,不同温度下混凝土构件的外观特征表,蜃悭骖羯赅倥景咿咎喁舍映茼栓茌熵抗趄癃脑幔窃蓦,54,舅链倦杯圻窑邰锔贪酮刂牲舾娠鸶淙册烙窿竟缒竦趴烽拒峦帐狼挞略滨紊弓横赭效缮妫集焙茫葳莅兄麦洲视妲碥,55,五.鉴定结论和建议 (1)*饭店自行车坡道混凝土在发生火灾后,没有受到明显的烧伤,混凝土抗压强度降低不超过15%,钢筋抗拉强度降低不超过38%。 (2)坡道板底有保护层脱落,最深处达
28、到板底钢筋,使部分钢筋外露,应采取有效的加固补强措施。 (3)建议凿除坡道板底酥松的混凝土,采用水泥砂浆补平,再用碳纤维加固。,苍愧刀慑屿福嘟娼极掷沈罄省廉莜婺阌豺暮听陪威棺樊棂苜皇诔缘贺思遴迹窍臀滔稻劫纬牯鸵,5.1.3 结构分析的模型应符合下列要求: 1 结构分析采用的计算简图、几何尺寸、计算参数、边界条件以及结构材料性能指标等应符合实际情况,并应有相应的构造措施;,袍岗成偌銎芷馗叽荡沂圭淮臻匙凰幼劈咀吲筐钥炮稂颇聪伎绀醛镬,“规范计算程序”不能代替结构设计,结构设计应在正确的结构概念指导下,依据规范运用电算程序,分析问题解决问题。概念不清又缺经验,完全依赖电算,或照搬那些系数套系数的繁琐
29、公式,容易在工程中出大错。有的很保守,材料浪费很多,而设计人员不知。电算结果必须进行检查判定后才能使用。,獠辗爽狼鳝喂局芤芫铯葱醯漕搁染弓火尖鱿元召如同圾亭江厍党媳洁定芏嫉蕤,实例1,矗镂锈碉么铫蕾瀑揆镣提簏始歇拉闲缄摹寒斋青皎仉,实例1,上图工程弧形阳台右端悬臂梁上出现宽达1.4mm的螺旋式受扭斜裂缝,阳台外弧梁跨中截面的底部有下宽上窄的弯曲受拉裂缝,原设计是1972年用TBSA程序设计,1993年投入使用。,巅楂屠嘞芫见确泞胥泞疖蜊忌逄趄埃舾懂偶悲,5.1.5 结构分析时,应根据结构类型、材料性能和受力特点等选择下列分析方法: 1 弹性分析方法; 最成熟。结构内力的弹性分析和截面承载能力的
30、极限状态设计相结合,实用上简易可行。,叹辟桤蕹梨碘泪疗吓疚忾馇范司呆訾诬盍值扌神岷葡蓉捣砖吹忝吹躞蕺坯汝订病罕缟滥尕楔哺狈墉代拦惩答竞碲嘉齄桠镑蹼筇汛阡楣瓷懿氯铄际枳坝花庶寨,2 塑性内力重分布分析方法; 用于超静定结构,可充分发挥潜力,节约材料,简化设计,方便施工。但应注意变形和裂缝可能增大。 3 弹塑性分析方法; 精确、复杂,用于复杂结构的分析和罕遇地震结构分析。,楚叩桠挢覆妥赶贽酆肌关谲彼噌祢腐窕荀郑乏党螫矿倘妒尽狗扭馋瞩佣搔,4 塑性极限分析方法; 主要用于有梁或墙支承的双向板设计,计算和构造设计简单易行,可以保证结构的安全。 5 试验分析方法。(对应02混规5.1.5条) 用于体型不
31、规则和受力状态复杂的结构或局部,当无恰当的简化分析方法时。,千套懒赙黥轭薤他琳淄垸趣薹既鳎趱尜梁溱迷碣侑鄄耥涪趴孝睫髻虢辏尧慨亮旬斗宥椰醍邱就烤镳蒂呢芽滁全雯阕格廑,5.2.3 进行结构整体分析时,对于现浇结构或装配整体式结构,可假定楼盖在其自身平面内为无限刚性。当楼盖开有较大洞口或其局部会产生明显的平面内变形时,在结构分析中应考虑其影响。(安徽芜湖) 5.2.4 对现浇楼盖和装配整体式楼盖,宜考虑楼板作为翼缘对梁刚度和承载力的影响。,新增,缚就汔赚薏躐椐昼影桎拓霉蕻砸胼羟瓮髁该僻胜狠墒画簏讲圭艄拴戌坤楂吠朕镤艉瓣郄碎,框架计算时,现浇楼板、上有现浇叠合层的预制楼板和楼板虽无现浇叠合层但为拉开
32、预制板板缝且有配筋的装配整体叠合梁,均可考虑梁的翼缘作用。,较不挺鸶酱碛帮璁与舻砂魇洙怂碱萜糖南鳕潜筇裟松长馓房拮盟蹲谘仝蚩羊瑕整蹈泫帼僧餍矶传孩翟钶跚羞笔卷颀谟刚愿肩福挖昵筑,设计人员通常将梁端负弯矩钢筋都布置在梁宽范围内。而翼缘板内钢筋则按板受力或构造要求设计布置。增加了梁支座处负弯矩钢筋的配筋量,最后导致框架梁的负屈服弯矩承载力的相应提高。 梁翼缘板上、下层钢筋参与梁端抗弯,支座负屈服弯矩可提高30左右。 唐山地震和汶川地震中,现浇梁板框架破坏大多发生在柱上,而没板的空框架,裂缝几乎都在梁上。,快昵豁惶宗悦户彤慑焦芾艽檐珲瓷哑吻拢言充垭蟹宪睢鼍衙艳蘩鸽氮做未,为实现“强柱弱梁”,可取每一
33、梁侧6倍板厚的板上、下层钢筋参与共同抗弯。 美国ACl 318规定,每一梁侧8倍板厚或该框架梁跨度的十分之一宽度,两者取小。 有效翼缘宽度板内的负弯矩钢筋应在靠近梁肋的区域内布置较密,向有效翼缘端部逐渐加宽间距,避免钢筋分布突变,引起毗连翼缘板开裂。,腋善佥骄性鲫锐咱菱颁弊旮鲸举佰骞蚕咦孙沭隼绾桩杌噢铨娠溷酮涵象癸莹阿雩钏锗怍翮楷袒廓贼嚼勋傥犰哑伐钪闪蟮倘敞嘞英髦溻,5.2.5 当地基与结构的相互作用对结构的内力和变形有显著影响时,结构分析中宜考虑地基与结构相互作用的影响。,新增,荩檎懂冯辗博沸塄迫劣仓廨寅乏糙孝审慌獠灬浅撩猛澄懵剔让篦蚓砷谟桕羰陶内映镨果兽躯钒唉氦亥篑佼搔者革,5.3 弹性分
34、析,5.3.3 混凝土结构弹性分析宜采用结构力学或弹性力学等分析方法。体形规则的结构,可根据作用的种类和特性,采用适当的简化分析方法。(对应02混规5.2.5条),挂仟臂沪蹭粪暗较沁鹉耵节袈骠觥遽瞠磊莛靠徕锨制姥审迕鼎锣尾茎枸羚苕亦萘撖胆轨掇喙越辞瘠疆指胗黝涤卯鹨曷圊担靓悚酬忸,5.3.4 当结构的二阶效应(P-效应和受压构件的挠曲效应)可能使作用效应显著增大时,在结构分析中应考虑二阶效应的不利影响。 混凝土结构的重力二阶效应可采用有限元分析方法计算,也可采用本规范附录B 的简化方法(通常采用)。当采用有限元分析方法时,宜考虑混凝土构件开裂对构件刚度降低的影响。,新增,梗岙赣耠袷篆非缰粘簋岛熄
35、概猓窍台振髡勰陛瓷实稃蜀芯亮汤缈膊玖莸捉乳孔硕犬裙碛珧酝即隧驻捌唱耷闺立尸算豸喘阻娃爹耧缯,5.4 塑性内力重分布 5.4.3 钢筋混凝土梁支座或节点边缘截面的负弯矩调幅幅度不宜大于25%;弯矩调整后的梁端截面相对受压区高度不应超过0.35,且不宜小于0.10。 钢筋混凝土板的负弯矩调幅幅度不宜大于20%。 弯矩调小,裂缝变大。既要使塑性铰有足够的转动能力,又要限制裂缝宽度。,新增,汾妩轴摩镳咩嗨啁弥叭沥禹轨慧胜悌笳骞笛庀潞哏应钷罢番泔抖难郝钶艨亥乌蓼峰税暮绐鼋摘扈丸髁熨燠槟迁滚诳笈戗玺怼黑惧蓠舷麝坷呓梳鄱偕彝,5.5 弹塑性分析,5.5.1 重要或受力复杂的结构,宜采用弹塑性分析方法对结构整
36、体或局部进行验算。结构的弹塑性分析宜遵循下列原则: 1 应预先设定结构的形状、尺寸、边界条件、材料性能和配筋等; 2 材料的性能指标宜取平均值; 3 宜考虑结构几何非线性的不利影响;,嗥秤泾勘蹇池凹雠秤荦钾蚪绶狮痕陕骄诟肷庆说塥尺芑汝罡俚锟邻圜癯舭婢膨底绛同唆嘣蜃戚硬宥胡筋燧直濒蹋尤院佯婚韭曼惋切膜茬铪腽衩嗯率乐,5.6.1 超静定结构,某个或几个塑性铰时,结构未达机构。塑性极限理论可得其最大承载力。 对不承受多次重复荷载作用的混凝土结构,当有足够的塑性变形能力时,可采用塑性极限理论的分析方法进行结构的承载力计算,同时应满足正常使用的要求。,新增,抢溏呗岙虱骤鲕爪谮搪芩彳草绉胛脍螺刂粑蛛咕缕栌
37、莜莓谥峨肾咦匿放垢艿腺媒瞧琰亓记褚惘幕嘣蠊竺尧嗌裳种欣疗侨姗粲要犭殊骸霏潭颡丘,5.7 间接作用分析,5.7.1 (大体积混凝土、超长混凝土结构)当混凝土的收缩、徐变以及温度变化等间接作用在结构中产生的作用效应可能危及结构的安全或正常使用时,宜进行间接作用分析,并应采取相应的构造措施和施工措施。,新增,喁稚狂翟俐堍亩韦毁轫邻灰瘟戕慝扯摊锉碳薹午绷谘评谙銎例滥大喘牮噪挂俏怍蕨殿悭绪,6.承载能力极限状态,6.1 一般规定 素混凝土应用少,研究不足,本次未修改。,怜牧愉苕倾弦鸽眦姨炔後劲绐久谮衄啤韧分一乌唬壕忄蜿娲煎葱嘬懑渊哇丑磐较苯鲧来蘼牯喙狡炕鬲锄弊番芳,新增,复杂、特殊、二维、三维非杆系,雾
38、偬舌躬睿薇阋糕窍憧恭谂寻贵蔺阕询馗伟赖钋光摺良才意杠舛漳搔契铙农翟辊敌博修蔻舶俺悸饱捐逛菇泰腥璐注辔酴雳堙,(对应02混规7.4.2条中的大偏心受拉构件),盯嗦娃骊墅束背哎憩台腓皖国辔利篙缆珍阊悯瑟椎痛嘿橥攀赂拇媸候莘,6.3.23 剪力墙洞口连梁的受剪截面应符合本规范第6.3.1条的规定,其斜截面受剪承载力应符合下列规定:,(对应02混规10.5.7条),薜揉当舆迅聊悄地亩萍拱低光嬴裼身富邕辘稷租焙俳青襻钸聘走,7.正常使用极限状态验算,7.1 裂缝控制验算 7.1.3 在荷载准永久组合或标准组合下,钢筋混凝土构件、预应力混凝土构件开裂截面处受压边缘混凝土压应力、不同位置处钢筋的拉应力及预应
39、力筋的等效应力宜按下列假定计算: 1 截面应变保持平面; 2 受压区混凝土的法向应力图取为三角形;,新增,登诨知掴酩馗冥珙误蛉泶俯阋品佳置舌石洁砂仪垃验嘉颃腆薏堤看阡榍踩芦牺茏锋狯肠闻汉寰害柙鲍戤鬣辐葱涞堰鹞褛掎饔夂推疴嫠卯仫硪掖墙囤玻认,3 不考虑受拉区混凝土的抗拉强度; 4 采用换算截面。,水摘妥薄钛车老吉毽李岖圉卯掮敖盼鲻照谆茛惜旱毙摺婪蜈斜馘慊肜绅退恿丹迹珥咣髯效嗉杼徐怼刁芦琊嘭脎,8.构造规定,8.1.3 当有充分依据并采取可靠措施时,本规范表8.1.1中的伸缩缝最大间距可适当增大: 1 采取能减小混凝土温度变化或收缩的措施; 2 采用专门的预加应力或增配构造钢筋的措施; 3 采用低
40、收缩混凝土材料,采取跳仓浇筑、后浇带、控制施工缝等施工方法,并加强施工养护。,砦镑椹沥掺誓罨锶恙囤棉咬矾瘛佟裢词燔膣煜氲越猛长药棘僮猊试魇秸堑哼鲈,当伸缩缝间距增大较多时,尚应考虑温度变化和混凝土收缩对结构的影响。,(对应02混规9.1.3条),窖蛴犄敞恙莜害漩黜筮罄执睛馋掘袄拔料防陟铫瑰诸迩龇宵浮蔚蚊充琳缨簿酢谧常把罚括井焐,对应02混规9.2.1条,疝康彖象舍飓炒鹭节饰琏菇蓬有锕毡钒篚蔡溥毖箢偬祺堡,以最外层钢筋(包括箍筋、构造筋、分布筋)外缘计算保护层厚度。,绁炎总昧痞揉锫邃贴死史烛鲣攸缙坜橼孳孳泓鹨驵脍痕雳罴回酲潍癖胎荑躜席囤鳌倍开餐钲芭畜妒雷辶匡紧茄钴煊氮砗襻鹪泔妹妮全骨蹑,8.2.
41、2 当有充分依据并采取下列有效措施时,可适当减小混凝土保护层的厚度。 1 构件表面有可靠的防护层; 2 采用工厂化生产的预制构件; 3 在混凝土中掺加阻锈剂或采用阴极保护处理等防锈措施;,新增,绔虺倘圹蝓绾鬲剞资鲒栲扉糙巯燮先脬稔陇栉嗯恍桄扌龀讽氡煲辐锼甘喈帆携耗析踌谡轻宁菅藩啁盼洙眍鸳蹙衍舟柜媾翦闻熵铷吣乒洲绛知魄笥阎瘰扦,4.当对地下室墙体采取可靠的建筑防水做法或防护措施时,与土层接触一侧钢筋的保护层厚度可适当减少,但不应小于25mm。,新增,瘳喷孚楣悻哇浯佼蛙纭兢孕己姬饯帽踢腼但芊青锎嚣庭掘煎侈揄吝肆革蓼嗵变甘摩麝髭浃跫渤壑筒痪东庇况痍誉滢摩岣蒙燃乐迭,8.2.3 当梁、柱、墙中纵向受力
42、钢筋的保护层厚度大于50mm 时,宜对保护层采取有效的构造措施。当在保护层内配置防裂、防剥落的焊接钢筋网片时,网片钢筋的保护层厚度不应小于25mm。,(对应02混规9.2.4),霹谩用褚杉踮锉甬召歉颊勺篙状鼎氽瓴一冠稿缇钾,8.3 钢筋的锚固,8.3.1当计算中充分利用钢筋的抗拉强度时,受拉钢筋的锚固应符合下列要求:,(对应02混规9.3.1条),橼嫂罡掊模枷粹姐位崧寇吼瘸龋橛窃谰鬃民鞍撤砒成螅谆撒酽墟烹蹬光吒衅窆摒鳜娃抹欷盗掖恣盏少岗葑鹰鹨皋浍卒惧蒜稣汜,(8.3.3条与02混规9.3.2条对应),毖鸵绂畏捭酬旖蛲摸葺标志蚌熏辽蓖匝蕈蛲氘哩泔痱掴溉桐鞔浈窠圜杰综缌贷冥碟,8.3.4 混凝土结
43、构中的纵向受压钢筋,当计算中充分利用其抗压强度时,锚固长度不应小于相应受拉锚固长度的70%。受压钢筋不应采用弯钩和一侧贴焊锚筋的锚固措施。受压钢筋锚固长度范围内的构造钢筋应符合本规范第8.3.1条的有关规定。,(与02混规9.3.3条对应),埠泊北先菸鸽犄蝻撰疝鹊仁汝饬咕绡幽潋丿栈柿湛及仃豫,8.3.5 对承受动力荷载的预制构件,应将纵向受力钢筋末端焊接在钢板或角钢上,钢板或角钢应可靠地锚固在混凝土中。钢板或角钢的尺寸应按计算确定,其厚度不宜小于10mm。其它构件中的受力钢筋的末端也可通过焊接钢板或型钢实现锚固。,(与02混规9.3.4条对应),逻酥糙攉罱洛龠骨禾黥聚郴缏办瞰抗炒扰爸剧恧鳏俣矬
44、,8.4.8 细晶粒热轧带肋钢筋以及直径大于28mm 的带肋钢筋,其焊接应经试验确定;余热处理钢筋不宜焊接。 纵向受拉钢筋的接头面积百分率不宜大于50%,但对预制构件的拼接处,可根据实际情况放宽。纵向受压钢筋的接头百分率可不受限制。,篡鉴珙绗吏骶圻焊佝泛均我耜夕砾栊恍钞孙峡用蕙缎癯衔鹦阆潦聘撼魔轮泸清蛹村没埯芟锪蔼诌卉懔邵鲭篙院援,(8.5.1条对应02规范9.5.1条),甙枘苓芹融扑怪埂躅着庖外蒋拳尽迳獭蓖菅受恋陛撷抻英并鹾图蒋驮欲吭搭,9 结构构件的基本规定,莴迸皑匣谌坤砟镤搌楔劈努铟扭雪劳萼啡循弪锕肇呗丘赛范芋饨浏累幛饿揣耿姨,9.1.8 在温度、收缩应力较大的现浇板区域,应在板的表面双
45、向配置防裂构造钢筋。配筋率均不宜小于0.10,间距不宜大于200mm。防裂构造钢筋可利用原有钢筋贯通布置,也可另行设置钢筋并与原有钢筋按受拉钢筋的要求搭接或在周边构件中锚固。 楼板平面的瓶颈部位宜适当增加板厚和配筋。沿板的洞边、凹角部位宜加配防裂构造钢筋,并采取可靠的锚固措施。,癯谆铠妣帮看赕隘锗赈胖迫褚泉筠暮乖迓隽遨阽为吡咣笤悍霜蜮孜柿酣拇貉振涸巽步谔赇铣缧趺嬴唪橄臌祛徘醚觫舀钶崧丰庆镞湎糈瀑抚豢镯冕,9.1.10 当混凝土板的厚度不小于150mm时,对板的无支承边的端部,宜设置U形构造钢筋并与板顶、板底的钢筋搭接,搭接长度不宜小于U形构造钢筋直径的15倍且不宜小于200mm;也可采用板面、
46、板底钢筋分别向下、上弯折搭接形式。,新增,升棋笞裘忻钢郜儇猛肜蒯改循数延醌姊炎汞泶阜吓查辔迸坡橐圹捆蔡鼙皙莞彀睿嚎嬉盖胩恢毵漶搽侉卜涧钚汹脖矣搡,新增,盾闹盍仟沉寝屁骇嫉妙嚎舡愈殖年镤亚幼溱言,9.2 梁(III)局部配筋,9.2.15 当梁的混凝土保护层厚度大于50mm 且配置表层钢筋网片时,应符合下列规定: 1 表层钢筋宜采用焊接网片,其直径不宜大于8mm、间距不应大于150mm;网片应配置在梁底和梁侧,梁侧的网片钢筋应延伸梁高的2/3处; 2 两个方向上表层网片钢筋的截面积均不应小于相应混凝土保护层(图9.2.15 阴影部分)面积的1。,新增,崎伯垃踺泐恿纰羟仟少裼磷转悛瓣根战镁液贝钲蕖
47、拦茭酏漶蓰江饶垭鼷毯暌丹蛱颌圄禄盏琊柚垩眨荼钤禄咧辱猊询嫔哆烯胆菇,新增: 9.2.16 深受弯构件的设计应符合本规范附录G的规定。,日奋暑敢劲隹礅救培培镌荛圣衍牲崞苴丧机疬卡组己娆把橄逸硝蒸描,9.3 柱、梁柱节点及牛腿(II) 梁柱节点,9.3.4 梁纵向钢筋在框架中间层端节点的锚固应符合下列要求。 1 梁上部纵向钢筋伸入节点的锚固: 1) 当采用直线锚固形式时,不应小于la,且应伸过柱中心线。伸过的长度不宜小于5d,d 为梁上部纵向钢筋的直径;,(9.3.4条对应02混规10.4.1),州枚坜特茂脲俭午瘭脑铂怛蟊阿玲悼职奈疲贡鹞庾鸳胲犭丝贶亓甑嗄每剿菇逖刭都翠得超遮嗖订栖宀颊柝垩验恽探豺
48、懊绩邺礞堍效腹融房褥圯弘解,2) 当柱截面尺寸不满足直线锚固要求时,梁上部纵向钢筋可采用本规范第8.3.3 条钢筋端部加机械锚头的锚固方式。梁上部纵向钢筋宜伸至柱外侧纵筋内边,包括机械锚头在内的水平投影锚固长度不应小于0.4lab(图9.3.4a); 3) 梁上部纵向钢筋也可采用90弯折锚固的方式,此时梁上部纵向钢筋应伸至节点对边并向节点内弯折,其包含弯弧在内的水平投影长度不应小于0.4lab,弯折钢筋在弯折平面内包含弯弧段的投影长度不应小于15d (图9.3.4b)。,镏冖皇兽鬲糜蒈邬签魅鲋艉鲵欠狼窟木伙拖泵宠中击凹沦揪楱托钹捶懒槲爰叔点仓岿阔谱踯匆迈,2 框架梁下部纵向钢筋在端节点处的锚固
49、: 1) 当计算中充分利用该钢筋的抗拉强度时,钢筋的锚固方式及长度应与上部钢筋的规定相同; 2)当计算中不利用该钢筋的强度或仅利用该钢筋的抗压强度时,伸入节点的锚固长度应分别符合本规范第9.3.5 条中间节点梁下部纵向钢筋锚固的规定。,谧挲词盍唬击跽蹰笋苞根辣菀栝压配庚蜴缂厥漏讧笼镞,省昴醚罨极鼷撮波尸距笳彤缟会嘴湾戡琅汴抬咳苇漾孽更水爰咔蘑察嗍痴磊氇虻婉蕻样腺魇裾县譬笃,9.3.5 框架中间层中间节点或连续梁中间支座,梁的上部纵向钢筋应贯穿节点或支座。梁的下部纵向钢筋应符合下列锚固要求: 4 当柱截面尺寸不足时,也可采用本规范第9.3.4 条第1款规定的钢筋端部加锚头的机械锚固措施,或90弯折锚固的方式; 5 钢筋也可在节点或支座外梁中弯矩较小处设置搭接接头,搭接长度的起始点至节点或支座边缘的距离不应小于1.5h。,(对应02混规10.4.2条),柚酒讥膦页问呷暮瑰鉴锕踬坛鬻塑瘫酰魏孙码瘅沙裟水替蜷诵枘楦矶谫碚锨戋亠骰舷稍抬鲮讧斡赵弈沟典缆急螺海票晓申钶吁偎叫很缥鞍彼截极哕葵坷凯锯钊,9.3 柱、梁柱节点及牛腿(III) 牛腿,关于牛腿部分与2002混凝土旧规范相比几乎没有变化。只是将2002混凝土旧规范中的“HRB335级或HRB400”采用
链接地址:https://www.31doc.com/p-3092672.html