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1、编号:Q/JSW003-2008 版本号:00 TGJ1000-1.75计算书 (观光电梯) 编制: 校对: 标准化: 审定: 批准: 更改文件号签字日期更改文件号签字日期 TGJ1000-1.75计算书 编号:Q/JSW003-2008 共17页第1页版本号:00 目 次 1、主要参数 2 2、轿厢面积的验算验算 2 3、轿架强度计算 2 4、主钢丝绳安全校核计算 3 5、搁机梁校核计算 4 6、门电动机容量计算 5 7、底坑深度及顶层高度的计算 6 8、轿厢导轨强度计算 7 9、曳引能力计算 2 11 10、井道支反力的计算 13 11、机房发热量和通风量的计算 14 12、轿厢通风面积计
2、算 15 13、限速器校核计算 15 14、安全钳校核计算 15 15、油压缓冲器校核计算 216 16、电梯平衡系数的计算 16 17、井道通风量计算 16 18、夹绳器的校核计算 17 19、主要电气件参数表 17 参考文献 17 TGJ1000-1.75计算书 编号:Q/JSW003-2008 共17页第2页版本号:00 TGJ1000-1.75计算书 1 主要参数 额定载重: W=1000kg 轿厢自重: W=1400kg 额定速度: V=1.75m/s 拖动方式: 交流变频调压调速 主钢丝绳: 136 绳吊比: 1:1 限速器型号: XSQ115 限速器限钢丝绳直径: 8 开门型式:
3、 中分双扇 开门宽度: OP=900mm 门机功率: 80w 安全钳型号: AQ1 导轨(轿厢/对重): T89/B/TK5A 轿厢内尺寸: 1300mm*2350mm 轿厢外尺寸: 1350mm*2520mm 轿厢缓冲器: HYF275液压缓冲器 对重缓冲器: HYF275液压缓冲器 2 轿厢面积的验算 轿厢面积S=a(b-650)+(0PC)+(/2650) = 3.3 观光梯半径650 a 轿厢内宽 = 1.3 b 轿厢内深 = 2.35 op 开门宽度 = 0.9 c 前壁厚度 = 0.08 根据GB7588-2003标准的8.2.1表1的规定: 载重1000kg轿厢的最大有效总面积S
4、1=2.4m2 超载面积=(S-S1)/S1100%=3.75%5% 结论:符合根据GB7588-2003标准的8.2.1表1的规定.1的要求。 3 轿架强度计算 3.1 轿架立柱强度校核 立柱为用2块6钢板折弯制作,材料Q235A,许用应力b =410N/2 拉伸应力A=(WcWq)*9.8/A =9.6N/2 TGJ1000-1.75计算书 编号:Q/JSW003-2008 共17页第3页版本号:00 Wc 轿厢自重: = 1400 kg Wq 额定载重: = 1000 kg A 钢板截面积 = 2430.2 mm2 安全率b/A 40.97.5 结论:安全 3.2 上横梁弯曲强度校核 上
5、横梁用2块6钢板折弯制作,材料Q235A, = 110 N/mm2 许用应力b 最大弯矩Mmax=9.8*(WWq)*L/4 = 985512 Ncm Wc 轿厢自重: = 1400 kg Wq 额定载重: = 1000 kg L 上横梁长度 = 143.2 上横梁截面系数Zx = 242.8 3 应力b=Mmax/Zx/100 = 26.01 N/mm2 安全率b/B = 19.767.5 结论:安全 4 主钢丝绳安全校核计算 4.1 安全系数S=PR*n/Pw = 24.85 12 PR 单根钢丝绳破断力 = 63000 N n 曳引绳根数 = 6 Pw 轿厢侧静拉力 = 9451.2 N
6、 Wc 轿厢自重 = 1400 kg Wq 额定载重 = 1000 kg Wr 钢丝绳的单位重量 = 0.339 kg/m L 轿厢位于最低层时单根钢丝绳长度 = 38 m I 绕绳倍率 = 1 结论:符合根据GB7588-2003标准的8.2.1表1的规定.9.2.2a 4.2 曳引绳槽为U型槽,=100o 滑轮等效数量Nequiv=Nequiv(t)Nequiv(p) = 13.0 Nequiv(t) 曳引轮等效数量,查得 = 10.0 Nequiv(p) 导向轮的等效数量 =KP(NPS+4NPr) = 3.0 Kp 跟曳引轮和滑轮直径有关的系数=(Dt/DP ) = 1.0 TGJ10
7、00-1.75计算书 编号:Q/JSW003-2008 共17页第4页版本号:00 Nps 引起简单弯折的滑轮数量 3 Npr 引起反向弯折的滑轮数量 0 Dt 曳引轮直径 620 Dp 滑平均轮直径 520 dr 钢丝绳径 13 log 695.85106Neqniv Dt 8.567 dr 2.6834 Dt 2894 2.894 log77.09 dr Sf=10 = 22.6512 Sf 安装系数 结论:Sf S,符合GB7588-2003 9.2.2要求。 5 搁机架校核计算 轿厢体自重: Wc = 1400 kg 额定载重量: Wq = 1000 kg 对重架总重: Wd = 15
8、80 kg 钢丝绳自重: Wr = 122 kg 动力系数: k = 2 搁机梁用250799槽钢,共3条 槽钢截面: Ix = 10602 4 Zx = 846 3 弹性模具: E = 21000000 N/2 L = 245 L1 = 100 L2 = 220 P1=k*(WcWqWr)*9.8 = 44419 N P2=k*Wd*9.8 = 27048 N R2=(P1*L1P2*L2)/L = 47698 N R1=P1P2R2 = 29649 N 弯矩 MA=R1*L1 = 2964878 N.cm TGJ1000-1.75计算书 编号:Q/JSW003-2008 共17页第5页版本
9、号:00 MB=R2*(L-L2) = 1192455 N.cm Mmax=MA = 2964878 N.cm 应力b=Mmax/Zx/100 = 35.05 N/mm2 安全率b/B = 11.70 5 挠度 fA= P1L1(L-L1) = 0.0584 cm 93EIL fB= P2(L-L2)L-(L-L2)/ = 0.0140 cm 93EIL f=fA+fB = 0.0725 cm 变形率f/L = 0.00295771 1/1666=0.0006 结论:安全 R1 P1 P2 R2 A B L1 L2 L 6 门电动机容量计算 6.1 门的型号及规格 6.2 电动机容量用下列公式
10、计算 P=F*V/n F 门驱动力=W*aW*a*Fc V 门开闭速度(平均速度) = 0.3m/s n 门驱动效率 = 0.9 w 门重量 主门(包括门板、门吊架滑轮组及杂件)重 = 64 kg 副门(包括门板、门吊架滑轮组及杂件)重 = 56 kg a 门开闭的加速度 = 1.47m/s 门行走时的摩擦系数 = 0.04 Fc 自闭装置的拉闭力 = 26.4 N 6.3 关于主门、副门分别计算驱动力的电动机容量 TGJ1000-1.75计算书 编号:Q/JSW003-2008 共17页第6页版本号:00 主门F1=W*a-W*a*+Fc = 124.2 N P1 = 41.4 W 副门F2
11、=W*a-W*a* = 85.6 N P2 = 28.5 W 6.4 门电动机总容量: P=P1+P2 = 70 W 80W 结论:设计选用80W直流电动机安全 7 底坑深度及顶层高度的计算 7.1 底坑深度Hk的计算 1)按照GB75882003 5.7.3.3. a)要求: Hk=H1+H2+H3+0.5 = 1.245 m 2)按照GB75882003 5.7.3.3. b) 1)要求: Hk=H6+H2+H3+0.5 = 1.385 m 3)按照GB75882003 5.7.3.3. b) 2)要求,对导靴及护脚板部分分别计算: 3.1)导靴部分 Hk=H4+H2+H3+0.1 = 1
12、.238 m 3.2)护脚板部分: Hk=H5+H2+H3+0.1 = 1.419 m H1 轿底加强梁与踏板面间的距离 = 0.235 m H2 轿底加强梁与缓冲器的距离 = 0.3 m H3 缓冲器的最大行程 = 0.21 m H4 踏板面至导靴底部的距离 = 0.435 m H5 踏板面至护脚板底部的距离 = 0.375 m H6 轿底挂线架与踏板面的距离 结论:Hk最大值1.419m,现我公司底坑深度为2.0m,完全满足GB7588-2003标准的要求。 7.2 顶层高度Hd的计算 1)按照GB75882003 5.7.1.1. a)要求: Hd=H1+H2+H3+0.1+0.035V
13、2 3.250 4.22 m 2)按照GB75882003 5.7.1.1. b) 要求: Hd=H4+H2+H3+0.1+0.035V2 +3.250= 4.402 m 3)按照GB75882003 5.7.1.1. c) 1)要求: Hd=H5+H2+H3+0.3+0.035V2 +3.250= 4.542 m 4)按照GB75882003 5.7.1.1. c) 2)要求: J08 TGJ1000-1.75计算书 编号:Q/JSW003-2008 共17页第7页版本号:00 Hd=H7+H2+H3+0.1+0.035v= 3.967 m 5)按照GB75882003 5.7.1.1. d
14、) 1)要求: H=H4+H2+H3+0.5 = 3.475 m 6)按照GB75882003 5.7.1.1. d) 2)要求: Hd=H6+H2+H3+0.1+0.035v = 2.517 m H1 踏板面至上横梁导靴顶部的距离 = 3.15 m H2 轿底加强梁与缓冲器间的距离 = 0.3 m H3 缓冲器的最大行程 = 0.21 m H4 轿顶顶部与踏板面间的距离 = 2.465 m H5 防护栏顶部至踏板面的距离 = 3.175 m H6 轿厢顶层平层时对重顶部至底层踏板面的距离 = 1.8 m H7 轿厢顶最高部件至踏板面的距离 = 3.250 m v 电梯额定速度 = 1.6 m
15、/s 结论:Hd最大值4.542m,现我公司顶层高度为4.6m,完全满足GB7588-2003标准的要求。 8 轿厢导轨强度计算 A.基本参数: 轿厢自重: P = 1400 kg 额定载重: Q = 1000 kg 导轨型号: T89/B 导轨导向面宽: b = 16 导轨截面高: h = 62 导轨横截面积: A = 1099 弹性模量: E = 210000 N/ 回转半径: Ix = 19.2 X方向惯性矩: Jx = 403500 4 Y方向惯性矩: Jy = 264900 4 X方向抗弯模量: Wx = 9290 Y方向抗弯模量: Wy = 7060 导轨支架间矩: L = 250
16、0 上下导向的距离: H = 3691.4 轿厢内宽度: B = 1300 轿厢内深度: D = 2350 导轨与导轨支架联结系数: f = 4 TGJ1000-1.75计算书 编号:Q/JSW003-2008 共17页第8页版本号:00 正常工况导轨的许用应力:w = 165 Mpa 非正常工况导轨的许用应力:k = 205 Mpa 正常工况导轨X方向的许用挠度:x = 5 正常工况导轨Y方向的许用挠度:y = 5 k1 = 2 k2 = 1.2 n = 2 B. 导轨验算: 1 安全钳动作时 1.1 弯曲应力计算: a)由导向力引起的Y轴方向的弯曲应力计算: Fx=k1*g*(Q*XQ+P
17、*x)/(n*H) = 730.1 N My=3*Fx*L/16 = 342222.8 N y=My/Wy = 28.8 Mpa 第一种载荷分布情况(见图一) 相对X轴:XQ=Xc+Dx/8 = 275 Xp = 0 b)由导向力引起的X轴方向的弯曲应力计算: Fy=k1*g*(Q*yQ+P*yp)/(n/2*H) = 1061.928 N Mx=3*Fy*L/16 = 497778.6 N.mm x=Mx/Wx = 34.3 Mpa 第二种载荷分布情况(见图二) 相对Y轴:Xc=XQ = 90 YQ=Dy/8 = 200 Yp = 0 1.2 压弯应力的计算: Fk=k1*g*(P+Q)/n
18、 = 21560 N y=(Fk+k3*M)*/A = 26.4 Mpa 1.3 复合应力计算 m=x+y = 63.1 Mpa perm=205MPa =m+(Fk+k3*M)/A = 76.8 Mpa perm=205MPa c=k+0.9*m = 83.15 Mpa perm=205MPa 结论:复合应力计算满足要求! 1.4 翼缘弯曲应力计算: TGJ1000-1.75计算书 编号:Q/JSW003-2008 共17页第9页版本号:00 k=1.85*Fx/c = 14.97 Mpa perm=205MPa 结论:翼缘弯曲应力满足要求! 1.5 挠度计算: x =0.7*Fx*L/(4
19、8*E*Jy) = 1.495 perm=5 x =0.7*Fx*L/(48*E*Jx) = 1.930 perm=5 结论:挠度计算符合要求! 2 正常使用、运行时 2.1 弯曲应力计算: a)由导向力引起的Y轴上的弯曲应力计算: Fx=k2*g*(Q*(XQ-Xs)+P*(XP-Xs)/(n*H) = 438.0 N My=3*Fx*L/16 = 205334 N.mm y=My/Wy = 17.3 Mpa 第一种载荷分布情况(见图一) 相对X轴:XQ=Xc+Dx/8 = 275 xp = xs = 0 b)由导向力引起的X轴上的弯曲应力计算: Fy=k2*g*(Q*(yQ-yS)+P*(
20、yp-yS)/(n/2*H) = 637.2 N Mx=3*Fy*L/16 = 298667.2 N.mm x=Mx/Wx = 20.6 Mpa 第二种载荷分布情况(见图二) 相对Y轴:Xc=XQ = 90 yQ=Dy/8 = 200 ys=yp = 0 2.2 压弯应力的计算: 因属正常使用、运行工况,不发生压弯情况,忽略附加装置作用于导轨上的力,故压弯应力计算为0。 2.3 复合应力计算 m=x+y = 37.9 Mpa perm=205MPa 结论:复合应力的计算满足要求! 2.4 翼缘弯曲应力计算: f=1.85*Fx/c = 8.98 Mpa perm=205MPa 结论:翼缘弯曲应
21、力满足要求! 2.5 挠度计算: X =0.7*Fx*L/(48*E*Jy) = 0.897 perm=5 x =0.7*Fy*L/(48*E*Jx) = 1.158 perm=5 TGJ1000-1.75计算书 编号:Q/JSW003-2008 共17页第10页版本号:00 结论:挠度计算符合要求! 3 正常使用、装卸载时 3.1 弯曲应力计算: a)由导向力引起的Y轴上的弯曲应力计算(见图三): Fx=g*P*(Xp-Xs)+FS*(X1-Xs)/(n*H) = 430.1 N MX=3*Fx*L/16 = 201600 N.mm y=My/Wy = 16.9 Mpa Fx=0.4gQ =
22、 3920 N Xp = Xs = 0 X1 = 810 b)由导向力引起的X轴上的弯曲应力计算: 正常使用、装卸载时,X轴上的弯曲应力为0,故压弯应力x=0 3.2 压弯应力的计算: 正常使用、装卸载时不发生压弯情况,故压弯应力0 3.3 复合应力计算 m=y = 16.9 Mpa perm=165MPa 3.4 翼缘弯曲应力计算: f=1.85*Fx/c = 8.82 Mpa perm=165MPa 结论:翼缘弯曲应力满足要求! 3.5 挠度计算: x =0.7*Fx*L/(48*E*Jy) = 0.881 perm=5 X =0.7*Fy*L/(48*E*Jx) = 0 perm=5 结
23、论:挠度计算符合要求! 综上所述,导轨计算符合GB7588-2003标准要求! Y Dy=1600 Xc=90图一图二 TGJ1000-1.75计算书 编号:Q/JSW003-2008 共17页第11页版本号:00 9 曳引能力计算 9.1电机功率计算 电机容量采用公式:N=QV(1-)/102i = 11.08KW Q 额定载重量 = 1000 kg V 曳引轮节径线速度 = 1.75 m/s 电梯平衡系数 = 0.47 机械传动总效率 = 0.75 I 绕绳倍率 = 1 选用曳引机功率 = 15KW 结论:选用曳引机的功率为15KW合适 9.2 曳引条件计算(当量摩擦系数按曳引绳槽为未经硬
24、化处理计算 轿箱体自重: Wc = 1400kg 额定载重量: Wq= 1000kg 对重架总重: Wd= 1580kg 钢丝绳自重: Wr= 122kg 随行电缆重量: Ws= 383.1kg 补偿链重量: Wb= 278.8kg 曳引绳包角: = 142 度= 2.477 弧度 = 105 度= 1.83 弧度 = 30 度= 0.523 弧度 绳轮线速度: v = 1.75 m/s 减速度: a = 0.6 m/s TGJ1000-1.75计算书 编号:Q/JSW003-2008 共17页第12页版本号:00 第一种情况:125%载重,轿厢位于最低层时: 摩擦系数 = 0.1 f = 0
25、.217 gbgbp bg m sinsin 2 sin 2 cos4 +- - =f efa = 1.712 T1=1.25*Wq+Wc+Wr = 2066.27 kg T2=Wd+Wb = 1558.8 kg T1/T2 = 1.326 efa = 1.712 结论:满足要求! 第二种情况:紧急制停工况,轿厢空载最高层时: 摩擦系数=0.1/(1+v/10) = 0.085 f = 0.161 efa = 1.489 T1=(Wd+Wr)*(9.8+a) = 15041.2 kg T2=(Wc+Ws+Wb)*(9.8-a) = 11609.5 kg T1/T2 = 1.296 efa =
26、1.489 结论:满足要求! 第三种情况:紧急制停工况,轿厢空载最低层时: 摩擦系数=0.1/(1+v/10) = 0.085 f = 0.161 efa = 1.489 T1=(Wq+Wc+Wr)*(9.8+a) = 19409.2 kg T2=(Wd+Wb)*(9.8-a) = 14341 kg T1/T2 = 1.353 efa = 1.489 结论:满足要求! 第四种情况:停滞工况,轿厢空载位于最高层时: 摩擦系数 = 0.2 TGJ1000-1.75计算书 编号:Q/JSW003-2008 共17页第13页版本号:00 f = 0.434 efa = 2.931 T1=Wc+Ws+W
27、b = 1261.9 kg T2=Wr = 66.27 kg gbgbp bg m sinsin 2 sin 2 cos4 +- - =f gbgbp bg m sinsin 2 sin 2 cos4 +- - =f gbgbp bg m sinsin 2 sin 2 cos4 +- - =f T1/T2 = 19.042 efa = 2.931 结论:满足要求! 综上所述,曳引条件计算满足要求! 曳引轮节径 D = 620 曳引钢丝绳直径 d = 13 D/d = 47.69 40 符合GB7588-2003/9.2.1的规定 9.4 电梯速度计算 电梯速度 v =Dn/60iI = 1.7
28、5 m/s D 曳引轮直径 = 0.62 m n 电机转速 = 1440 r/min I 减速比 = 55:2 i 绕绳倍率 = 1 满足7588-2003/12.6的规定。 10 井道支反力的计算 10.1 机房支反力的计算: 由第5点搁机梁计算可得: 机房对重侧最小支反力R1=29649N,轿厢侧最小支反力R2=47698N。 现井道土建要求对重侧支反力R4=42000N,轿厢侧支反力R3=52000N,故满足支反力要求! 10.2 机房地板受力计算: 曳引机重 = 800 kg 控制柜重 = 75 kg 搁机梁重 = 240 kg 曳引机架 = 290 kg 限速器动作提拉力 = 100
29、 kg 操作人员总重755 = 375 kg TGJ1000-1.75计算书 编号:Q/JSW003-2008 共17页第14页版本号:00 机房地板承载W = 1880 kg 机房面积S= 3.0x3.5 = 10.5 m 承重能力Ps =W/S =179.05kg/m= 1790.5 N/m 现井道土建要求机房地板承重能力为6000N/m,故满承重能力要求! 10.3 底坑支反力的计算 10.3.1 轿厢侧缓冲器处地面支反力计算: R3=4*g(Wc+W) = 70560 N 现井道土建要求轿厢侧缓冲器处地面支反力R1=88000N,故满足支反力要求! 10.3.2 对重侧缓冲器处地面支反
30、力计算: R4=4*g*W = 65856 N 现井道土建要求侧缓冲器处地面支反力R2=45000N,故满足支反力要求! 10.3.3 底坑导轨座处地面支反力计算: 每侧导轨重量 W导轨=13kg/m39.1m = 508.3 kg= 4981.34N 安全钳动作瞬间的反作用力: W=(Wc+Wq)(a+g) 2 = 9360 N R5=W导轨+F = 15194.9 N 现井道土建要求底坑导轨处地面支反力R5=21000N,故满足支反力要求! 10.4 井道壁层门侧支反力计算: 考虑额定载重在装入轿厢前均位于任意层门牛腿上的情况, R6=Wq=800kg = 7840 N 现井道土建要求井道
31、壁层门侧支反力R6=21000N,故满足支反力要求! 11 机房发热量和通风量的计算 11.1 机房发热量的计算公式: 每小时的发热量Q=WqVFN = 1200 k cal/h Wq 载重量 = 1000 kg V 额定速度 = 1440 m/min F 根据控制方式定的系数= 0.05 N 机房曳引机的台数 = 1 11.2 通风量的计算 通风量K=Q/(C*t1-t2) = 4000 m/h Q 冷气设备负荷 = 8400 k cal/h C 空气的比热 = 0.3 k cal/h t1 机房的温度 = 40 TGJ1000-1.75计算书 编号:Q/JSW003-2008 共17页第1
32、5页版本号:00 t 空气入口的温度 = 33 因此,选定结果为:机房发热量1200 k cal/h,通风量为4000m/h 12 轿厢通风面积计算 由第2点轿厢面积验算可得轿厢面积为S = 3.3 轿厢通风孔面积S通=0.07 S通S=2.12%1% 满足GB7588-2003.8.16.2的要求。 13 限速器校核计算 额定速度: V = 1.75m/s 限速器型号: XSQ115 限速器限钢丝绳直径: d = 8 限速器钢丝绳最小破断力: Pr=28100 N 限速器绳轮节圆: P节= 240 安全钳提拉力: P提= 1000 N 13.1 限速器钢丝绳安全系数校核: S=Pr/P提=
33、28.1 8 结论;满足GB7588-2003 9.9.6.2的要求。 13.2 限速器绳轮及张紧轮直径验算: D节/d= 30.13 30 结论;满足GB7588-2003 9.9.6.4的要求。 结论:先型合格! 14 安全钳校核计算 轿厢自重:Wc = 1400 kg 额定载荷:Wq = 1000 kg 对重架重量:Wd = 1580 kg 额定速度:V = 1.75 m/s 选用渐进式安全钳:V=1.02.5m/s,P+Q=10424306 kg 选用安全钳适用于速度1.75m/s,P+Q值为2400kg的电梯,总允许质量范围为10424306KG 结论:选型合格! TGJ1000-1
34、.75计算书 编号:Q/JSW003-2008 共17页第16页版本号:00 15 油压缓冲器校核计算 已知: 额定速度: 1.75 m/s: 轿厢自重Wq : 1400 kg:钢丝绳自重:Wr 122kg 额定重量W: 1000 kg 总重Wa+Wq+Wr: 3102kg: 对重架总重Wa: 1580 kg 15.1 轿架用油压缓冲器:型号:HYF175 W+Wq+Wr: 2522 kg: 速度V: 1.75 m/s 15.2 对重架用油压缓冲器:型号HYF175 Wd+Wr: 1702 kg: 速度V: 1.75 m/s 15.3 根据国家电梯质量监督检验中心结论: 1)轿架用油压缓冲器适
35、用于额定速度V=1.75m/s的电梯,每只缓冲器最大总质量为3000kg, 最小总质量为780kg 2)对重架用油压缓冲器适用于额定速度V=1.75m/s的电梯,每只缓冲器最大总质量为3000kg, 最小总质量为780kg 结论:选型合适 16 电梯平衡系数的计算 K=(Wd-Wq)/Wc = 0.47 17 井道通风量计算 由井道土建图可知 井道横截面积:S井=23003000=6900000 机房楼板80%开口面积(假设楼板开口只有80%的面积用于通风) S通=0.8(2002004)=128000 通风率S通/S井=128000/690000=0.0185=1.85%1% 符合标准要求 18 夹绳器的校核计算 为了满足GB7588-2003中9.10要求,曳引驱动电梯上应装设轿厢上行超速保护装置,因此 我们选用JSQ127-01夹绳器. 其主要技术参数如下: 1 用于轿厢额定速度:V1.75 m/s 2 总容量许量(P+Q) 14502900 kg , 本梯P+Q=2400kg 3 适用于钢丝绳规格 13 mm 结论:选型合适 TGJ1000-1.75计算书 编号:Q/JSW003-2008 共17页第17页版本号:00 18主要电气件参数表
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