渐开线花键文章汇编.pdf
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1、!“#$# 不同参数的渐开线花键间的替代 许 波,陈 忠 ( 大同煤矿集团公司 中央机厂, 山西 大同!“#!$) 摘要: 结合工作实验, 通过实例分析, 给出了不同参数的渐开线花键相互间的代用方法。 关键词: 渐开线花键; 基节; 弧齿厚; 替代 中图分类号:% /(!) 令(6(6“(!, 式中,(6(6“(!(+* $“$, 6(6“(!(!“),(“(!),!(! “(“), ! .(!6“( 代入式 (!)?解出(,(“/得: (“/( (6.68 09:! 6109:!; A 6 (!#* “;? /$ - 31=? $!“*“!4 $*5 3“(,“%/%+ (. $36(*(#
2、:-$*5 $*! +$*5A829“(,*4/46B+829“!,C35!6:477 (* !“#$# 花键!: 由公式!“!#“ # $#“(#$%! “#$%)678!6)9#$%(,78)/89#$%(766+9-!然后将已知 数代入式 (7)中, 得3)03272, 由于齿槽宽存在加工公 差, 故取变位系数为032。经计算, 大径、 小径均与实测 值相符。 “外花键变位系数的计算 由图2可得: !“#! $) 4 $ %“#$!% $%5 $ )3 ( 1 $2! 784 ( )3 (784 ( )3 1 )3 ! ; )3 784 ( 0.*, 1*(2“.34-“*( *2 -
3、) #的计算 , ) # ! . ( !5# 2 #/#()!.)! 3+A/7 71 (00) (,) 验算条件 #B“ (/) 中; ) “ 2 ; ) # ! ( ) #的符合性 , ) “ ! , ) “(“5(“* (“(EFG!* EFG!.)! “+3-7 1# (00) , ) # ! , ) #(#5(#* (#(EFG!* EFG!.)! “+73“ /1 (00) - ) # ! ! (#5+#! /+,1 /A (00) 计算结果相符。 !“%挤轮渐开线起始圆及齿根圆直径的计算 A1 (!) 挤轮齿廓渐开线起始圆半径 !“的计算挤轮 渐开线起始点必须保证挤出的工件具有完
4、整的渐开线 齿形, 因此渐开线起始圆半径是挤轮的一项重要参数。 分析图 #, 两轮啮合点在节圆上时, 工件渐开线齿顶至 工件中心的连线与两轮中心连线的夹角为!#$!$(即 %!, 热处理至 3. 7 36 ?23A9 57= :2? #% 1 ),.! ?6# 1 #6$7AB 轴承 CD/E23F !%) 年第 # 期 !%), ?G6,- .*./-01*+ 23( 4567(88 69 76/: 56/1*+ 23( 451*714/( 69 :(81+*1*+ 76/: 56/1*+ 266/8 965 23( 8;./ ;6:?3( :(81+* ;(236: .*: 82(48 9
5、65 76/: 56/1*+ 266/8 .5( ./86 4 .+# 76/: 56/1*+ 266/ 1*=6/ / $“; / $ ; / $; 6 $ “6= 4 ; B $C6 $“; $CME ;P JBKJME ;P JBKJME ;P JBKJJO CH J;DLEUB3 MT,BDLEKHE LCKBCMB;D ;P JKLCMKE GBMO CKJ H P;K HOCIE J;DMK;ME ;P JBKJKLE,C50 .BC 1+0+9B1859 81 9A )8C0B 7705,861859( 35+09: 5 N77:8 2 “ 为正变位量) , 同时再向右滚切 (4
6、4, 复位后继续进行滚切, 直至结束。如此滚切达 ,(后, 测量齿圈 $ 棒间距 ,$, 发现与齿圈 ( 棒间距 ,(仅差 )+)( ? )+)*44。而表 $ 中给定设计参数两棒 间距差为 )+,244, 目测齿圈 $ 齿廓只是微观凸起。所 以不符合设计要求。 图 (滚刀移动过程 对于出现上述情况, 分 析原因如下: 沿齿长方向从 齿根圆处作轴剖面 (见图 $=) 图 齿圈 $ 的齿根形状 为研究对象, 具体分析滚刀 移动 (44 时齿圈 $ 齿廓滚切 情况。根据试切工艺, 整个 滚切过程可用图 ( 示意。但 实际滚切时, 由于齿轮滚刀 本身直径 (“#44) 的存在, 其齿圈 $ 齿根形状
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