[毕业设计 论文 精品]铁路预应力混凝土简支梁桥设计.doc
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1、毕业设计1 绪 论1.1 课题研究意义 桥梁是铁路或公路跨越河流,山谷及其它障碍物的建筑物。 桥梁的建成使道路保持畅通,为我国国民经济建设发挥了巨大的作用。钢筋混凝土桥具有可塑性强,省钢,耐久性好,维修费用少,噪音少,美观等特点。而简支梁在我国桥梁建设中也应用的非常广泛,因为其具有不受地基条件限制,适用于跨度不大(一般跨径46.612.3.2 截面几何特性计算(跨中截面)表2-2 截面几何特性计算截面分类截面面积面重心至梁顶水平线距离截面重心的惯性矩面重心至梁底水平线距离毛截面净截面换算截面94859195960480.87782.2129.2132.0127.4钢绞线重心到下缘距:2.4 正
2、截面抗弯强度计算设跨中性轴位于上翼缘内()由得,与假设相符,故破坏弯矩为:(可) (可)2.5 预应力损失计算2.5.1 钢丝回缩和分块拼装构件的接缝压缩损失钢判锥型锚头每端钢丝回缩及锚头损失变形对跨中的影响为4mm,即已知钢丝束平均长度:2.5.2锚头变形,钢筋混凝土的弹性模量比:锚固口摩擦损失为: 2.5.3 摩阻损失查表得,从张拉端至计算截面的管道长度,一般可取半径的平均值,即: 从张拉端至计算截面的长度上钢筋弯起角之和 一般可采取各钢丝束的平均和,即: 查表,内插值得,2.5.4 分批张拉混凝土压缩引起的应力损失考虑截面处的有关数据处净截面积为9286cm,截面重心到梁底的距离为128
3、.7cm,对重心轴的惯性矩I=53.34,e=128.7-21.4=107.3 代入有关数据得故2.5.5 钢筋应力松弛引起的应力损失传力锚固时,故必须考虑 又按桥规 2.5.6 混凝土收缩和徐变引起的预应力损失截面面积为,截面与大气接触的周边长度理论长度按28天龄期查表得,跨中截面的为 4.17+9.12-5.24/4截面处的为:=cos=3811.56kN 平均的=0.82.6 弹性工作阶段的正应力计算2.6.1预应力阶段 传力锚固时,预应力钢筋应力在运营阶段,预应力钢筋有效应力 传力锚固时混凝土正应力钢筋预加应力的合力 至净截面重心轴的距离 净截面的回转半径混凝土的正应力 (压) 容许应
4、力2.6.2 运营阶段混凝土正应力-人行道,到渣槽及线路设备等()产生的弯矩-换算均部荷载产生的弯矩钢筋预加应力的合力 (压)=0.5 2.7 抗裂性检算为了简化计算,将跨中截面简化成工字形截面截面几何特性(见图2-1)图2-1 工字型截面2.7.1 换算截面特性计算2.7.2 换算截面对顶部水平线的面积矩2.7.3换算截面重心至顶部水平线的距离2.7.4换算截面重心轴的惯性矩 2.7.5 对截面受拉下边缘的换算截面弹性抵抗矩2.7.6 换算截面重心轴以下部分对重心轴的面积矩 2.7.7计算值2.7.8抗裂安全系数计算受拉区下边缘应力 抗裂安全系数为2.8 剪应力计算运营阶段处检算截面正应力外
5、,尚需检算腹板剪应力由外荷载产生的剪应力为:=kN由预应力钢筋弯起产生的剪应力为:其中, 梁截面处见应力检算图2-2 T型截面为了便于计算,将支点处截面简化成T型截面(见图2-2)2.8.1 换算截面特性 2.8.2 换算截面对顶部水平线的面积矩 预应力筋重心到底部的距离: 换算截面对顶部水平线的面积矩2.8.3 换算截面重心至面顶部水平线的面积矩 净截面重心至面顶部水平线的面积矩 不需要配预应力筋2.9 主应力计算桥规主拉应力作为斜裂缝检算的依据其中:对1/8截面梁肋处 (压)(压)其主拉应力为 为了防止出现沿应力方向的微裂缝,需检查主拉应力。按桥规要求,对截面进行主拉应力检算对于变截面处由
6、于未配预应力箍筋,故, 符合要求Error! No bookmark name given.3 T型桥台设计检算3.1设计资料:(1) 桥跨资料:I级铁路,单线,平坡,曲线;(2) 不等跨度道渣槽钢筋混凝土粱,双侧人行道及栏杆。(3) 设计活载:某铁水罐车专用活载 (4) 建筑材料:顶帽及道渣槽用200#钢筋混凝土;(5) 台后填土为渗水土(6) 桥台尺寸:填土高,基础埋深及有关尺寸见图(7) 其他计算数据:梁上道渣槽等线路设备及双侧1.55m宽人行道重量为48.1N/m(混凝土枕),台顶道渣槽及线路设备(为桥台长度,单位,m)。3.2 确定桥台尺寸3.3 荷载计算3.3.1 竖直恒载3.3.
7、1.1 桥跨恒载压力3.3.1.2 桥台自重表3-1 基顶以上桥台自重部分 体积cm 容重kN/m 竖直力kN 水平距离m N对A的 力矩1台顶道渣 386.9 2.982 1153.74槽及线路设备2顶帽以上 19.65 23 451.9 2.982 1347.71台顶3 顶帽 6 25 150 5.964 894.64顶帽下 5.6 23 128.8 5.964 625.19525台身前墙 30.243 23 695.52 5.964 4148.16身后墙 38.5 23 885.5 2.725 2412.9基顶以上小计 2698.62 9957.14 3.3.2 台后恒载土压力道渣换算为
8、填土的高度:3.3.2.1 台后直墙部分土压力台后直墙高,台后墙宽。按直墙,填土水平 ,等条件查表得,所以, 直墙主动土压力:对基顶A点力矩对基顶A点力矩3.3.2.2后斜墙部分土压力台后墙背仰角,斜墙部分高度,由表查得,所以作用点至基顶截面距离: 对基顶A点力矩对基顶A点力矩=3.3.2.3前墙土压力前墙承受土压力的高度和宽度分别为设前墙后填土的破裂角为,其中 作用点距基顶距离为,其中对基顶A点力矩对基顶A点力矩基顶以上恒载水平土压力基顶以上恒载竖直土压力基顶以上恒载土压力对A点的力矩3.3.3 竖直活载图3-1 活载情况(没 不()()(m)3.3.3.1 活载情况I(见图3-1)根据,求
9、得:台顶活载压力桥台承受的活载压力对A点力矩3.3.3.2活载情况(见图3-2)图3-2 活载情况根据求得: 台顶活载压力桥台承受的活载压力对A点的力矩3.3.4 台后活载土压力3.3.4.1 直墙背部分土压力台后直墙高度由轨底算起,台后墙宽,轨底平面竖向荷载强度。活载土压: 对A点的力矩对A点的力矩为零3.3.4.2 斜墙背部分土压力台后斜墙高度,后墙宽 对A点的力矩对A点的力矩基顶以上活载水平土压基顶以上活载竖直土压基顶以上活载土压对A点力矩3.3.5 水平制动力3.3.5.1 活载情况I 梁上活载制动力台顶活载制动力纵向水平力 移至支座铰中心,移至轨底处,它们对基顶的力矩: 3.3.5.
10、2活载情况梁上活载制动力台顶活载制动力纵向水平力对基顶的力矩=373.296(3+0.7+0.087)+9.999(1.78+6.324)=1494.7kN3.4 台身底部截面的检算3.4.1 台身底部截面的截面特性截面面积:截面形心至前端距离:截面形心至后端距离:惯性矩: 截面抵抗矩3.4.2 台身底部截面的偏心和应力检算表3-2 台身底部截面的偏心检算活载情况 活载情况I检算前端 活载情况检算后端荷载 P N M P N M 1375.4 8698.22 1375.4 8689.22竖 2698.62 9957.14 2698.62 9957.14直恒 384.58 1022.1 384.
11、58 1022.1载 59.51 1022.1 59.51 1022.1竖直活载 374.48 1970.59 384.48 2000.27活载土压 27.6495 119.183 4.033 119.183纵向主力合 412.23 4512.07 21767.23 384.58 4517.04 21677.59制动力或牵应力 48.287 240.45 48.287 240.45主力+附加力合计 460.52 4512.07 22007.7 432.87 4517.04 21918主力+附加力的合 4.88 4.85力对A点距离 4.23 4.2偏心 0.545 0.515容许偏心 1.49
12、 1.1843.4.3 台身底部截面应力检算T形桥台台身截面强度一般都有富余,现以活载情况I检算前端应力(主力组合):主力作用下,其合力对A点的距离=m合力偏心=4.82-(1.265+3.07)=0.489m合力对台身底部截面形心的力矩=4512.07台身视为刚体时,截面上的应力为 为正值,截面全部受压,前端最大应力就是计算的451.38kPa当台身用150混凝土时,容许压应力为5.5=5500比富余很多。垂直弯矩作用方向的受压稳定不控制,不需验算。3.5 桥台基础设计检算3.5.1 结构自重及填土重计算基顶以上结构自重及填土重 3.5.1.2 襟边以上土重(见后页表)表3-3 基础襟边以上
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