模板碗扣式支撑(0618095148).pdf
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1、. ;. 模板 (碗扣式支撑 )方案 一、 工程概况 1.工程名称:寿宁县寿宁县鳌阳中新教学楼工程 2.工程地点:寿宁县鳌阳中学校园内 3.建设单位:寿宁县鳌阳中学 4.工程规模:总建筑面积:5972 建筑层数:地上 6 层 建筑高度: 21.600米 建筑占地面积: 954 5.功能布局:一层至六层为教室 6.设计等级:建筑等级为二级 7.耐火等级:耐火等级为二级 8.上部结构体系:现浇钢筋混凝土框架结构体系 9.主体结构合理使用年限:50 年 10.设计标高: 0.000标高相当于黄海高程760.300,室内外高差 0.1 米。 一至六层轴梁板面标高分别为 3.6、7.2、10.8、14.
2、4、18、21.6m,平 均每层层高 3.6米,板厚 100mm,最大主梁截面为 250mm 700mm ,梁板最大跨度 为轴,轴与轴之间距离为8.4米,此部分满堂脚手架搭设高度为2.5m,长 8.4m,宽4.6m,一层碗扣脚手架立杆基础为地面砼(100厚)。 . ;. . ;. 二、施工工艺及操作要求 2.1 梁模板施工 2.1.1 工艺流程:抄平、弹线(轴线、水 平线)支撑架搭设支柱头模板铺 设底模板拉线找平封侧模预检。 2.1.2 根据主控制线放出各梁的轴线及标高控制线。 2.1.3 梁模支撑。梁模板支撑采用碗扣式满堂钢管脚手架支撑,立杆纵、横 向间距均为 1.0m;立杆须设置纵横双向扫
3、地杆, 扫地杆距楼地面 200mm;立杆全 高范围内设置纵横双向水平杆, 水平杆的步距(上下水平杆间距)不大于 1500mm; . 立杆顶端必须设置纵横双向水平杆。 在满堂架的基础上在主次梁的梁底再加一排 立杆,沿梁方向间距 1.0m。梁底小横杆和立杆交接处立杆加设保险扣。梁模板支 架宜与楼板模板支架综合布置,相互连接、形成整体。 2.1.4 剪刀撑。竖直方向:纵横双向沿全高每隔四排立杆设置一道竖向剪刀 撑。水平方向:沿全平面每隔2步设置一道水平剪刀撑。剪刀撑宽度不应小于4 跨,且不应小于 6m,纵向剪刀撑斜杆与地面的倾角宜在4560度之间,水平剪 刀撑与水平杆的夹角宜为45度。 2.1.5
4、梁模板安装 1 大龙骨采用 ?483.2mm双钢管,其跨度等于支架立杆间距;小龙骨采用 40mm80mm方木,间距 300mm,其跨度等于大龙骨间距。 2 梁底模板铺设:按设计标高拉线调整支架立杆标高,然后安装梁底模板。 梁跨中起拱高度为梁跨度的2,主次梁交接时,先主梁起拱,后次梁起拱。 3 梁侧模板铺设:根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模应设置 斜撑,当梁高大于 700mm时设置腰楞, 并用对拉螺栓加固, 对拉螺栓水平间距为 500,垂直间距 300。 . ;. 2.2 楼板模板施工 2.2.1 工艺流程:支架搭设龙骨铺设、加固楼板模板安装预检。 2.2.2 支架搭设:楼板模板支架
5、搭设同梁模板支架搭设,与梁模板支架统一 布置。立杆顶部如设置顶托, 其伸出长度不应大于 300mm;顶部支撑点位于顶层 横杆时,应靠近立杆,且不大于100。 2.2.3 模板安装:采用木胶合板作楼板模板,一般采用整张铺设、局部小块 拼补的方法,模板接缝应设置在龙骨上。大龙骨采用?483.2mm双钢管,其跨 度等于支架立杆间距;小龙骨采用40mm80mm方木,间距 300mm,其跨度等 于大龙骨间距。 挂通线将大龙骨找平。 根据标高确定大龙骨顶面标高,然后架设 小龙骨,铺设模板。 2.2.4楼面模板铺完后, 应认真检查支架是否牢固。 模板梁面、板面清扫干净。 三、模板的拆除 3.1 拆模程序:先
6、支的后拆,后支的先拆先拆非承重部位,后拆承重部位 先拆除柱模板,再拆楼板底模、梁侧模板最后拆梁底模板。 3.2 柱、梁、板模板的拆除必须待混凝土达到设计或规范要求的脱模强度。 柱模板应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时,方可拆除;板 与梁底模板应在梁板砼强度达到设计强度的100%,并有同条件养护拆模试压报 告,经监理审批签发拆模通知书后方可拆除。 3.3 模板拆除的顺序和方法。应按照配板设计的规定进行,遵循先支后拆, 先非承重部位后承重部位, 自上而下的原则。拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。 3.4 拆模时,操作人员应站在安全处,以免发生安全事故。待该片(段)模 . ;. 板全部
7、拆除后,将模板、配板、支架等清理干净,并按文明施工要求运出堆放整 齐。 3.5 拆下的模板、配件等,严禁抛扔,要有人接应传递。按指定地点堆放, 并做到及时清理,维修和涂刷好隔离剂,以备待用。 四、成品保护措施 4.1 模板搬运时应轻拿轻放,不准碰撞柱、梁、板等混凝土,以防模板变形 和损坏结构。 4.2 模板安装时不得随意在结构上开洞;穿墙螺栓通过模板时,应尽量避免 在模板上钻孔;不得用重物冲击已安装好的模板及支撑。 4.3 搭设脚手架时,严禁与模板及支柱连接在一起。 4.4 不准在吊模、水平拉杆上搭设跳板,以保证模板牢固稳定不变形。浇筑 混凝土时,在芯模四周要均匀下料及振捣。 4.5 拆摸时应
8、尽量不要用力过猛过急,严禁用大捶和撬棍硬砸硬撬,以免混 泥土表面或摸板受到损失坏。 五、质量保证措施及施工注意事项 5.1 施工前由木工翻样绘制模板图和节点图,经施工负责人复核后方可施 工,安装完毕,经高支模管理机构有关人员组织验收合格后,通知分公司质安部、 技术部到现场检查、验收,合格后方能进行钢筋安装等下道工序的施工作业 5.2 现浇结构模板安装允许偏差: 序号项目允许偏差 (mm) 1 轴线位移5 2 底模上表面标高5 3 截面内部尺寸柱、梁4,-5 4 层高垂直度大于 5m 8 5 相邻两板表面高底差2 6 表面平整度5 注;检查轴线位置时,应沿纵、横两个方向量测,并取其中的较大值。
9、5.3 确保每个扣件和钢管的质量满足要求,每个扣件的拧紧力矩都要控制在 4065Nm,钢管不能选用已经长期使用发生变形的。 5.4 模板施工前,对班组进行书面技术交底,拆模要有项目施工员签发拆模 通知书。 5.5 浇筑混凝土时,木工要有专人看模。 5.6 认真执行三检制度,未经验收合格不允许进入下一道工序。 . ;. 5.7 严格控制楼层荷载,施工用料要分散堆放。 5.8 在封模以前要检查预埋件是否放置,位置是否准确。 六、安全施工注意事项 6.1 施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作,应在高支模搭设、拆 除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。 6.2 支模过程中应遵守安全操作规程
10、,安装模板操作人员应戴好安全帽,高 空作业应系好挂好安全带。 6.3 高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下,应从施工电梯 进入工作面。 6.4 高支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间,无关人员不得进入支模底下,并 由安全员在现场监护。 6.5 混凝土浇筑时,安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性,发现异 常应立即暂停施工, 迅速疏散人员, 及时采取处理措施, 待排除险情并经现场安 全责任人检查同意后方可复工。 6.6 正在施工浇筑的楼板,其下一层楼板(地下室顶板)的支撑不准拆除, 待本层模板及满堂架拆除后方可拆除。 6.7 拆模时应搭设脚手架,废烂木方不能用作龙骨。 6.8 在4m以上
11、高空拆模时, 不得让模板、 材料自由下落, 更不能大面积同时 撬落,操作时必须注意下方人员动向。 6.9 拆除时如发现混凝土由影响结构质量、安全问题时,应暂停拆除,经处 理后,方可继续拆模。 6.10 拆模间歇时应将松开的部件和模板运走,防止坠下伤人。 七、文明施工及环保措施 7.1 模板拆除后的材料应按编号分类堆放。 7.2 模板每次使用后清理板面,涂刷脱模剂,涂刷隔离剂时要防止撒漏,以 免污染环境。 7.3 模板安装时,应注意控制噪声污染。 7.4 模板加工过程中使用电锯、电刨等,应注意控制噪音,夜间施工应遵守 当地规定,防止噪声扰民。 7.5 加工和拆除木模板产生的锯末、碎木要严格按照固
12、体废弃物处理程序处 理,避免污染环境。 7.6 每次下班时保证工完场清。 . ;. 八、施工准备工作 1、 技术准备 组织现场管理人员熟悉、审查施工图纸,编制施工图预算,重点对框 架模板结构施工等分项工序的技术、质量和工艺要求进行学习,并将其质量 和工艺的要点向作业班组作详细的交底,并做好文字记录。 2、 物资准备 按照施工方案做好模板结构体系的主要材料计划,根据施工平面图的要求, 组织好所需的材料、 机具按计划进场, 在指定地点, 按规定方式进行储存、 堆放, 确保施工所需。 3、 劳动组织准备 根据项目经理部架构,按照劳动需要量计划,组织劳动力进场,并对其进 行安全、防火、文明施工等方面的
13、教育,向施工班组、工人进行施工方案、计划 和技术交底。并建立、健全各项现场管理制度。 九、综合说明 (一)模板支架选型 根据本工程实际情况,结合施工单位现有施工条件,经过综合技术经济比 较,选择 碗扣式钢管脚手架 作为模板支架的搭设材料,进行相应的设计计算。 (二)编制依据 1、 中华人民共和国行业标准, 建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ166 2008)。 2、建筑施工安全手册 3、建设部建筑施工安全检查标准(JGJ59-99)。 4、本工程相关图纸,设计文件。 5、国家有关模板支撑架设计、施工的其它规范、规程和文件, 十、搭设方案 (一)基本搭设参数 . ;. 模板支架高 H
14、为2.7m,拉杆步距 h(上下水平杆轴线间的距离)取1.2m,立 杆纵距 la取1.2m、1.5m,横距 lb取1.2m、1.5m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线 至模板支撑点的自由长度a取0.6m。整个支架的简图如下所示。 模板底部的方木,截面宽 50mm,高100mm,布设间距 0.25m。 (二)材料及荷载取值说明 碗扣式钢管脚手架是一种杆件轴心相交(接)的承插锁固式钢管脚手架, 采用 带连接件的定型杆件, 组装简便,具有比扣件式钢管脚手架较强的稳定承载能力, 不仅可以组装各式脚手架,而且更适合构造各种支撑架,特别是重载支撑架。 碗扣式钢管脚手架是在吸取国外先进技术的基础上,结合我国实际情
15、况研制 的一种多功能脚手架。目前广泛用的WDJ 型碗扣式钢管脚手架基本上解决了上 述扣件式钢管脚手架的缺陷。WDJ 碗扣式钢管脚手架的最大特点,是独创了带 齿的碗扣式接头。这种接头结构合理,力学性能明显优于扣件和其他类型的接头。 它不仅基本上解决了偏心距的问题,而且具有装卸方便、 安全可靠、劳动效率高、 1200 . ;. 功能多、不易丢失零散扣件等优点, 因而受到施工单位的欢迎, 是一种有广泛发 展前景的新型脚手架。 碗扣式脚手架的特点 细节一 性能特点 碗扣式脚手架具有以下性能特点: (1)多功能 碗扣式脚手架可根据施工要求,组成模数为06m 的多种组架 尺寸和荷载的单排、双排脚手架,支撑
16、架,支撑柱,物料提升架,爬升脚手架等 多功能的施工设备、并能作曲线布置。布架场地不需做大面积的整平。 (2)接头拼拆速度快由于采用了碗扣接头避免了扣件螺栓人工操作。只用 一把铁锤即可进行安装和拆卸作业,安装和拆卸速度比扣件式钢管脚手架快5 倍以上。 (3)减轻了劳动强度由于碗扣式钢管脚手架完全取消了螺栓作业,工人携带 一把铁锤即能完成全部作业,减轻了一半的劳动强度。 (4)接头强度高,安全可靠接头采用独特的碗扣式,经试验和使用证明,它 具有极佳的抗剪、抗弯、抗扭能力,比其他类型的钢管脚手架的结构强度提高 50以上。由于接头具有可靠的白锁能力整架配备有较完善的安全保障设施, 所以使用安全可靠。
17、(5)维护简单 构件为不易丢失的扣件 构配件轻便、牢固。不怕一般的锈蚀, 所以日常的维护简单,运输紧凑有便, 细节二 构造特点 碗扣式钢管脚手架的核心部件是碗扣接头,它由上碗扣、 下碗扣、横杆接头 和上碗扣限位销组成如下图所示。碗扣式钢管脚手架采用,48X 3.15(mm)A3 焊接钢管作主构件。立杆和顶杆是在一定长度的钢管上每隔06m 安装一套碗 扣接头制成。 碗扣分上碗扣和下碗扣。 下碗扣焊在钢管上, 上碗扣对应地套在钢 管上其销槽对准焊在钢管上的限位销即能上、下滑动, 横杆是在钢管两端焊接 横杆接头制成。连接时,只需将横杆接头插入下碗初内, 将上碗扣沿限位销扣下, . ;. 并顺时针旋转
18、, 靠上碗扣螺旋面使之与限位销顶紧,从而将横杆与立杆牢固地连 在一起,形成框架结构。 模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重, 以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。 十一、模板支架的强度、刚度及稳定性验算 . ;. 荷载首先作用在板底模板上, 按照“底模底模方木可调托座立杆基 础“的传力顺序,分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中,取与底模方木平行 的方向为纵向。 (一)板底模板的强度和刚度验算 模板按三跨连续梁计算,如图所示: (1)荷载计算 模板的截面抵抗矩为: W900 182/6=4.86 104mm3; 模板自重标准值: x10.3 0.9 =0.
19、27kN/m; 新浇混凝土自重标准值: x20.11 24 0.9 =2.376kN/m; 板中钢筋自重标准值: x30.11 1.1 0.9 =0.109kN/m; 施工人员及设备活荷载标准值:x41 0.9 =0.9kN/m; 振捣混凝土时产生的荷载标准值:x52 0.9=1.8kN/m。 以上1、2、3项为恒载,取分项系数 1.2,4、5项为活载,取分项系数 1.4, 则底模的荷载设计值为: g1 =(x1+x2+x3) 1.2=(0.27+2.376+0.109)1.2=3.306kN/m; q1 =(x4+x5) 1.4=(0.9+1.8)1.4 =3.78kN/m; 对荷载分布进行
20、最不利布置,最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。 . ;. 跨中最大弯矩计算简图 跨中最大弯矩计算公式如下: M1max = 0.08g1lc2+0.1q1lc2 = 0.083.306 0.252+0.1 3.78 0.252=0.04kN m 支座最大弯矩计算简图 支座最大弯矩计算公式如下: M2max= -0.1g1lc2-0.117q1lc2= -0.13.306 0.252-0.117 3.78 0.252= -0.048kN m; 经比较可知,荷载按照图 2进行组合,产生的支座弯矩最大。 Mmax=0.048kN m; (2)底模抗弯强度验算 取Max(M1max,M2max)进
21、行底模抗弯验算,即 =M/Wf =0.048 10 6 /(4.86 10 4)=0.994N/mm2 底模面板的受弯强度计算值 =0.994N/mm 2 小于抗弯强度设计值fm =15N/mm 2,满足要求。 (3)底模抗剪强度计算。 荷载对模板产生的剪力为 Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.6 3.306 0.25+0.617 3.78 0.25=1.079kN; 按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算: = 3Q/(2bh) fv =3 1078.947/(290018)=0.1N/mm 2; 所以, 底模的抗剪强度 =0.1N/mm 2小于 抗剪强度设计值 fv =1.4N/m
22、m2满足 要求。 (4)底模挠度验算 模板弹性模量 E=6000 N/mm2; . ;. 模板惯性矩I=900 183/12=4.374 105 mm4; 根据JGJ130 2001,刚度验算时采用荷载短期效应组合,取荷载标准值计 算,不乘分项系数,因此,底模的总的变形按照下面的公式计算: max=0.677(x1+x2+x3)lc4/(100EI)+0.990(x14+x5)lc4/(100EI)min(lc/150,10) max=0.068mm; 底模面板的挠度计算值 max=0.068mm小于挠度设计值 =min(250/150 , 10)mm ,满足要求。 (二)底模方木的强度和刚度
23、验算 按三跨连续梁计算 (1)荷载计算 模板自重标准值: x1=0.3 0.25=0.075kN/m; 新浇混凝土自重标准值: x2=0.11 24 0.25=0.66kN/m; 板中钢筋自重标准值: x3=0.11 1.1 0.25=0.03kN/m; 施工人员及设备活荷载标准值:x4=1 0.25=0.25kN/m; 振捣混凝土时产生的荷载标准值:x5=2 0.25=0.5kN/m; 以上1、2、3项为恒载,取分项系数 1.2,4、5项为活载,取分项系数 1.4, 则底模的荷载设计值为: g2 =(x1+x2+x3) 1.2=(0.075+0.66+0.03)1.2=0.918kN/m;
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