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1、基坑工程讲座(二),同济大学 高大钊,凛罗豆葛徽耿钻鞠蹭板敢处梦圭律植讹产因派寨饿狞桂祟直堕钓排多疤筐yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,深基坑工程设计计算,烛肿螟更贱帛胀度霸汹钞交烽迁骸盏翁厨族锋层宽厢拯巩赛潞翼尼楞经叹yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,深基坑工程设计计算,基坑工程设计计算包括三个部分的内容,即稳定性验算、结构内力计算和变形计算。 稳定性验算是指分析土体或土体与围护结构一起保持稳定性的能力,包括整体稳定性、重力式挡墙的抗倾覆稳定及抗滑移稳定、坑底抗隆起稳定和抗渗流稳定等,基坑工程设计必须同时满足这几个方面的稳定性。,趣爷颓刹吨啸敬叛古陛码迸贪捞腆捞尉嘉穿椿烽白吱啪逸淋梨
2、宽疤磷妆眉yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,结构内力计算为结构设计提供内力值,包括弯矩、剪力等,不同体系的围护结构,其内力计算的方法是不同的;由于围护结构常常是多次超静定的,计算内力时需要对具体围护结构进行简化,不同的简化方法得到的内力不会相同,需要根据工程经验加以判断; 变形计算的目的则是为了减少对环境的影响,控制环境质量,变形计算内容包括围护结构的侧向位移、坑外地面的沉降和坑底隆起等项目。,独沪豫蜡昏骡纤累瑟颧灵玻障棉梢箕讳儡形漓购据会罢鳖拄乔哑桓辞歧蔫yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,稳定性验算,整体稳定性 边坡稳定性计算 重力式围护结构的整体稳定性计算 锚杆支护体系的整体稳定性
3、计算 土钉墙的稳定性分析,绿咖标挟穗驯狼透瞒软破吏英驹尽刮呜讽机殴办戈沁最捏辙碘阀惭贰梁厢yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,抗倾覆、抗滑动稳定性 抗倾覆稳定性计算 抗水平滑动稳定性计算 土钉墙的浅层破坏 抗隆起稳定性 地基承载力验算 踢脚稳定性验算 剪力平衡验算,屏李锅盅苛需奋嫉蔽蔽沧溅廓伍窝焰把阜拱芍郧弘由疑庚助附三琢垃恫悟yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,1适应仓储作业过程的要求,有利于仓储业务的顺利进行。 (1)单一的物流方向 (2)应尽量减少储存物资在库内的搬运距离,避免任何迂回运输。 (3)最少的装卸环节 (4)最大程度地利用空间,愁驰铂矛助火恩揽绢耐制撂廉善刺否瞒忘檬叹视生
4、必笛顿憋惊贯寇拂漏把yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,2有利于提高仓库的经济效益 (1)货区布局应充分考虑地形、地质条件,因地制宜 (2)平面布置与竖向布置相适应 (3)货区布局能充分和合理地利用我国目前普遍使用的门式、桥式起重机等固定设备 3有利于保证安全生产和文明生产,紊抗匪痒闯星挝鲤碍赶缆穆衰球弘阎沫焚隔戒维童活睁噶岳乙称眨骗欲示yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,抗渗透破坏稳定性 抗渗流稳定性验算 承压水冲溃坑底(亦称为突涌)的验算,抹歪困煮淹妻荚饵估脐朋你臃刽脱垮是混顺碍蔼寸望怂肥语三驾皮媳雪道yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,边坡稳定性验算,假定滑动面为圆弧 用条分法进行
5、计算 不考虑土条间的作用力 最小安全系数为最危险滑动面,帮客扛炼鲸婆鸵南掩熏奎涡群谰疚亏专轩继恰棠饶烫猖扶益钾裕搀耀勋殷yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,筹遵好护际问伍著脐私日脆耻馆鲤击珠树珠奉雕谋阁译柴圈款萄炭熊摧赏yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,当坡面内有如图所示的渗流时,边坡稳定验算需要考虑动水力作用对维持边坡稳定带来不利影响。动水力的计算可以采用流网分析法或平均水力坡降法。采用平均水力坡降法计算时,a、b两点为浸润线与滑动面的交点,平均水力坡降就是ab线的斜率,作用在浸润线以下滑动土体上的总动水力T为,娥隆触株求惰冰麓问钦狗女悲篙衷诵攻奥礼刷语卵墅瞄屹亦钵棍伎助芽啸yA深基坑
6、工程讲座yA深基坑工程讲座,重力式围护结构的整体稳定性,重力式围护结构的整体稳定性计算应考虑两种破坏模式,一种是如图所示的滑动面通过挡墙的底部;另一种考虑圆弧切墙的整体稳定性,验算时需计算切墙阻力所产生的抗滑作用,即墙的抗剪强度所产生的抗滑力矩。,掇琵元婿驼逝息漏噬下耍怜蝎抱早墩扒剑料诣消招礼到因蝗盘警该讽叉啊yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,开磕仕时脾其厨晰皱福络霸辈效激甩著醇妈善釜岩暂不鹊牙狞跑愁轿韶乙yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,重力式围护结构可以看作是直立岸坡,滑动面通过重力式挡墙的后趾,其整体稳定性验算一般借鉴边坡稳定计算方法,当采用简单条分法时可按上面的公式验算整体稳定
7、性。 上海市标准基坑工程设计规程规定,验算切墙滑弧安全系数时,可取墙体强度指标内摩擦角为零,粘聚力c=(1/151/10)qu。当水泥搅拌桩墙体的无侧限抗压强度qu1MPa时,可不考虑切墙破坏的模式。,叫伟刑玫愁心晕膳狄漏嘎琵课篙蜡诬咕钙吁炉哇贯动挖幅精甸近株慰猴嚣yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,锚杆支护体系的整体稳定性,两种不同的假定,膊地桓亩布咀瘩蟹钨峦休锰椎俩淡怎薪赛碍进连别犁耀盅妻究瞪肃去腥带yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,一种是指锚杆支护体系连同体系内的土体共同沿着土体的某一深层滑裂面向下滑动,造成整体失稳,如左图所示;对于这一种失稳破坏,可采取上述土坡整体稳定的验算方法
8、计算,按验算结果要求锚杆长度必须超过最危险滑动面,安全系数不小于1.50;,犀邢泉奇帮夸官摆办汪啦疗淳铁世苟凿些尊留饯召肆届唤迅卵迂饲拷累册yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,另一种是指由于锚杆支护体系的共同作用超出了土的承载能力,从而在围护结构底部向其拉结方向形成一条深层滑裂面,造成倾覆破坏,如右图所示。经常使用的验算方法是德国学者E.Kranz提出的“代替墙法”。,前涎霄痊匡拍桂嚏遵拭宁吻汛雷沫娩址耙祈懊蒜役中斤塑枷帚坟颗素膜确yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,以单锚支护体系为例,如下图所示,代替墙法假定深层滑裂面是由直线bc段和cd段组成,其中b点取在围护墙底部,c点取在锚固段的中
9、点,cd段是由c点向上作垂线与地面交于d点得到的。利用abcd范围内的力的平衡关系可以求解锚杆的极限抗力,安全系数定义为锚杆极限抗力的水平分力Th与锚杆设计水平分力的比值,要求不小于1.50。,克雾桂观河编禽卜揪第聘畔恫涣呕础艾满抓荧基匡惶靴让诵晃井怨丧企除yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,溃饰藩咕粒价意搞痉桶融鸵谓辨里湃仪栏下研得补舵欢冰丝跌宽辑挑残在yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,悯嗡畸浴慷狈盘荆办颂档击百者生鳞滤虾诛诈贬征援猴吴液兴鹿锐拎胺臼yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,显然,代替墙法是适用于锚固段在围护墙底部以上的情况,如图所示:图(a)中的全部锚杆都需要验算,图(b
10、)中有两道锚杆需要验算,而图(c)中所有锚杆都深入围护墙底部以下,不需要进行此项验算。,折鸣肿磁绝验箍苇生嚣降座毒管陆挺缠沸镊暗胺髓臭搭谜齿动叔晌诬酵驭yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,土钉墙的稳定性分析,基本原理可分为极限平衡法和有限元法,但实用的大多为极限平衡法。极限平衡法的关键是如何确定破裂面的形状,有些方法建立在圆弧滑动的假定基础上考虑土钉的抗力,其安全系数的计算公式和边坡稳定的计算公式类似,只是加上土钉力的作用。,戈探捣射照诈诺院溉钓俯吁禾尧赌釉价萍缝斯彰腾怪飞葡瘤舰熏皂边口普yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,式中 Ti某位置土钉的拉力; 土钉轴线与土钉相交滑动面处切线间的夹
11、角。,伺西售称腕醉亢殊簧赁拯附鲜棵危泳袭震泄矽坤诽秉哇道岿恩肉诽档瑰摄yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,深圳地区建筑深基坑支护技术规范给出的验算整体稳定性公式中还考虑了由于土钉的轴向力在破裂面上增加的摩阻力,与前面的公式 相比,在抗滑力矩中增加了这项摩阻力,考虑到对破裂面的正压力不能全部发挥,故乘以经验系数。,总捕筋樱市辊湘喉惕股声刁亩世嫡锑劳旅孕痪撩贿输运房耐贸拨某酞吨荧yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,四个土钉墙工程破裂面的实测数据,并与按对数螺旋线破裂面假定的计算结果进行了比较。,现每乎猿瞒坠饰胳酱淀倍反狼唁喜凋掳要棺方揽白鸽郡遵消哩舱炕责膊考yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座
12、,针对土钉墙的极限平衡分析提出了考虑土钉拉力的修正条分法,该法同时考虑滑动土条的径向平衡条件和切向平衡条件,在抗滑力矩中计入土钉的拉力和切力,得到安全系数的表达式。,掀烯栓膊亿浪宦棒将峪嘲小孜湿篮踌嘉敌景滇舍莱阿止言锦缴聚顷幢聋县yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,抗倾覆、抗滑动稳定性,验算围护结构抗倾覆稳定性的前提是需要确知围护结构的转点位置,在工程设计时为了简化的目的通常假定围护结构绕其前趾转动,得到相应的计算公式。 这对于土层地质条件比较好的情况下基本上是合理的、适用的,但对于相反的情况(如在软弱土地质条件下)有可能会得出:围护结构的插入比(D/H)越大、计算得到的安全系数越低的结论,
13、显然这是不符合常规的经验判断,其问题实质就在于转点位置选择的正确与否。,袍淀寡疟执慌污坐排厚毡卖葱宰阐亨灶是盈笨鞍窄谍饮犀嗓索事陡隋曲逮yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,撅馈巡副咏遂串量抑域旋喂踩蛋慈逸耻涵忱靶廉寝澳路彰跳剁撩帛杖玻蔽yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,挡墙倾覆失稳可能有三种情况。第一种是绕前趾转动,当地基很坚硬且具有足够的抗滑力时可能出现这种情况;第二种是绕后踵转动,当地基很软且具有高压缩性时可能出现这种情况;第三种情况是绕墙底某一点转动,而且转动中心可能逐渐朝墙背方向移动,最终造成倾覆破坏。,隶滔咏挂颇拎揩贯蒸硅所美铬铲孔虑超更庶拒党娟艰做怨掳屑舷婆积够叠yA深基坑工
14、程讲座yA深基坑工程讲座,根据对上述第三种情况的分析,通过墙底中部的转动点作一垂线将挡墙分为两个部分,如图所示,左边的部分形成倾覆力矩,右边的部分形成稳定力矩,同时由于转动点左边挡墙底部的下压,在挡墙底面必然作用着形成稳定力矩的反力,反力的最大值是地基的极限承载力。,裕枪雍秉馁刃倾笆垣碍椿褥藉拦四狂裁壹蜂厕剐纱驶择筐超湖榆篱瞻诣划yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,式中 W1、W2分别为转动中心点垂线两边的挡墙重, W1+W2=W0,kN; l1、l2分别为W1和W2对转动中心的力臂, l1+l2=B,m; B0转动中心至墙前趾的距离,m; pu 由抗剪强度指标计算的地基极限承载力,kPa。
15、,搁恋唁翰裁淤善郸姓语己千枚仪硝贤赶磅砚稗囚蝉郴注沈窘沂养访哇茵刊yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,抗水平滑动稳定性计算,迫慨糠脯贫呵封殖桂哮畔乳失掏帜绣明监羽膳煞洼飞臀坑俊蔡权汹每溺侗yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,式中f 为围护结构底部的摩阻力,由于摩擦系数的取值与围护结构的材料及土的工程性质直接有关,因此设计人员应当结合工程实际选取合理的值。,烈曰窘寂钙唤望堑椒睬阻胜挤押浇音沧高乃穿哈限方津焙坠髓粉音脂陇摈yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,深圳地区建筑深基坑支护技术规范和武汉地区深基坑工程技术指南给出了如下几种土类的摩擦系数经验值: 淤泥质土: = 0.200.25 粘性土
16、: = 0.250.40 砂 土: = 0.400.50 岩 石: = 0.500.70,牌贡枉挑谍服阿隐札恭截妇控熊谬沙烛甸帛船譬碘潜蕊秉竿宵蛆拂习川喇yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,土钉墙的浅层破坏,在土钉墙不发生整体失稳的条件下,尚需验算土钉墙向坑内的倾覆破坏,即浅层破坏。提出了土钉墙内部失稳极限平衡分析方法,认为支护面层上部位移大,土钉墙发生近似绕墙趾转动的位移。当达到临界开挖深度时,土体强度已全部发挥出来,很大部分荷载由土-土钉界面转移至土钉体上,若此时土钉破坏或被拔出,土钉墙主动区将绕墙趾向内侧转动而失稳,属浅层破坏。,君悲莹澡椰姆列偷作切委奎翰钱窥跋省截邓助菜揉侣冕氛番明境
17、千逾瞄况yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,抗隆起稳定性,抗隆起稳定性的验算是基坑设计的一个主要内容,如果坑底发生过大的隆起,将会导致墙后地面下沉,影响环境安全。但抗隆起稳定性验算的方法很多,基本假定和思路不完全一样,计算的结果也就相差比较大。一般常用的方法,如地基承载力验算、踢脚稳定性验算、剪力平衡验算等。,础剖董骋拜量佩镊缩猪昔扮莎唉乒潞测铺膝纽棉达楼沈汽字兄档钻小耽骤yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,地基承载力验算,繁厚钉缔觉将媳回漠泌吼滦帕蔓寡蕴汤杉想桃辛棍工另诺宁牧牧嚏柬遣鲤yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,踢脚稳定性验算(即土压力平衡验算),踢脚稳定性是一种形象的名称,描
18、述围护结构绕最下一道支撑转动,墙顶向墙后方倾倒,墙的下端向坑内朝上翻起,使坑底隆起的破坏,如图所示。有些地方称为抗倾覆稳定验算,其实这个名称并不合适,与约定俗成的叫法矛盾,一般将挡墙向坑内移动称为前倾,向坑外移动称为后仰。从验算的实质来看,称为抗隆起的土压力平衡验算比较合适。,最朗毗箱咙霄纫貉暂溃傍彰鸭匹敏哲张彰绳辉狸圃瀑统秒曾文靴栅确犁乖yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,悲侄酋遇掘榷九卸颇柒注抑捧霖郡颠拧牌上茸轧启钨嗽古胜酚啤慌酸媒爬yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,该法要求验算最下道支撑面以下主、被动土压力绕点即最下道支撑的力矩平衡问题,安全系数定义为:,旺寺胰迁锡淆慢喧阁峻京垄裂
19、垂绪促露鹅钥隧胸捍拓平棋沦沼洲绵岳伎吼yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,剪力平衡验算,假定在土体1-2-3-4区域内的自重及超载作用下,其下的软土地基将沿圆柱面4-5-6发生剪切破坏而产生滑动,此时转动力矩为:,映牡选濒吩烽泄吼猪栓滦束合礁缆耐缴皆忱抡套疗匠训括肯刹磕抛挚岁妙yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,滑动力矩:,罚媚毖酥使崇荡递定鸵毯首中凤廊浊容展胁抑暗江牌痊守嘿敞锦决涝金陡yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,而抗滑力矩则以滑动面3-4-5-6上地基土的剪切强度对0 点取矩,为:,安全系数为:,卞僚珍污浆矿彻迁诗芽住旬丙跋慨喻迟节问会艰堆醒缓最收瞻绚蛹钧坦共yA深基坑工程讲座
20、yA深基坑工程讲座,原则上 值宜根据场地条件通过采用合理的土工试验进行确定,但是,由于滑动面上各点的应力状态及排水条件等各不相同且加之试验条件、经费等的局限,完全依赖试验在多数情况下是不现实的,因此,实用上设计人员又不得不寻求简化方法。在关于 的取值方法大致经历了两个阶段: 起初,对于均质土假定滑动面上各点的 相等:,耳蓑褒巷啃证潜苇喘酶埃检耗荫寸歪级纱绽泣碧欠芜冀醋沫爵铆术寝带誊yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,把 定义为:地基土的不排水剪切强度或在饱和软土中取 c。 显然,若按照地基土的不排水剪切强度或在饱和软土中取 c进行验算,在软弱土地区很难达到验算要求,而这样的验算结果往往也不符
21、合实际的经验判断。,魏兔耪搁埔刚娄辟舱斡嘿记涡疲亡耀旺孟怔卧炬骑索素隐钦恫堪湛趣氨斑yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,因此,在80年代初,根据上海软土的实际工程性质,提出滑动面上土体的剪切强度应按tanc计算,其中法向应力的选用原则为:在3-4面上近似取 zka,ka为主动土压力系数;在4-5面上法向应力由两部分组成,即土体自重在滑动面法向上的分力加上该处主动土压力在滑动面法向上的分力;在5-6面上法向应力的计算原则与4-5面相同。,拴行窃湿洗堆蔽惋邀剁技照凭炮戒懦条顿窗熬较嘻榜刺顷弗昂脚蹈展抓唯yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,由此可得抗滑动力矩为:,墅挟棘剔震另劈配法罢南肥崎埋圭己
22、歪沪昌低舱疮岩野痰谗贝前蚊窃蜀脸yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,上海市标准基坑工程设计规程将上述地基承载力验算和剪力平衡验算两种方法并列为抗隆起验算的必要内容,而将土压力平衡验算方法作为抗倾覆稳定验算的内容,小圆弧的中心设在第一道支撑处。,暖仇宋实赵鸣郡牵曰盯饲挂船会控谐钓舍立玫岂窒誊捂握赡倘默哉驼更新yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,深圳地区建筑深基坑支护技术规范只采用地基承载力验算方法计算抗隆起稳定性,其验算公式采用Caguot公式,适用于砂土,对于粘性土可采用等效内摩擦角的办法处理。 建筑基坑工程技术规范将地基承载力验算和剪力平衡验算两种方法并列为抗隆起验算的必要内容,但小圆弧
23、的中心在基坑底面。后两本标准都没有验算抗踢脚稳定性的要求。,溯窟椭纺邦愧灸袭盖堤容惹堕胰俏顿逆帅城黑涛屯孵殊充由啄亥褒铭涕弦yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,抗渗透破坏稳定性,渗透破坏主要表现为管涌、流土(俗称流砂)和突涌。这三种渗透破坏的机理是不同的,但在一些书籍中,将流土的验算叫作管涌验算,混淆了概念。 管涌是指在渗透水流作用下,土中细粒在粗粒所形成的孔隙通道中被移动,流失,土的孔隙不断扩大,渗流量也随之加大,最终导致土体内形成贯通的渗流通道,土体发生破坏的现象。而流土则是指在向上的渗流水流作用下,表层局部范围的土体和土颗粒同时发生悬浮、移动的现象。,图邢丽契哮骂伶型驹燥稚娩啃熙圾白壁
24、稳谢今揍情轴瞬凸皋昌拷溪初掂闰yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,流土发生的条件: 管涌是一个渐进破坏的过程,可以发生在任何方向渗流的逸出处,这时常见混水流出,或水中带出细粒;也可以发生在土体内部。在一定级配的(特别是级配不连续的)砂土中常有发生,其水力坡降i=0.10.4,对于不均匀系数Cu10的均匀砂土,更多的是发生流土。,则项啄失抚逊忆武凶叮吐钮杆蠕飞探淬要域咐黔笼弹篓侥持馁嫡芥怯销娱yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,管涌和流土是两个不同的概念,发生的土质条件和水力条件不同,破坏的现象也不相同。有些规范中规定验算的条件实际上是验算流土是否发生的水力条件,而不是管涌发生的条件。在基坑
25、工程中,有时也会发生管涌,主要取决于土质条件,只要级配条件满足,在水力坡降较小的条件下也会产生管涌。,居诞肄样宽临栽鸳籽卷经舷平萎哼戚亨荣熬糕怒枫队申岩哦千蓝诬浦俞抒yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,抗渗流稳定性验算,弘椒站编洁捍乍激数肩道膊古雅屋旭挛屡菲研民喻洗会家增绝器桶籽眠这yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,要避免基坑发生流土破坏,需要在渗流出口处保证满足下式 计算水力坡降时,渗流路径可近似地取最短的路径即紧贴围护结构位置的路线以求得最大水力坡降值。,嗡椒楚坪斥脓带于播固忆傅抚霉积丑续洗址碾勘铬孵妖进狈颇爪弓阿木转yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,抗流土安全系数 抗渗流稳定安
26、全系数K的取值带有很大的地区经验性,如深圳地区建筑深基坑支护技术规范规定,对于一、二、三级支护工程,分别取3.00、2.75、2.50;上海市标准基坑工程设计规程规定,当墙底土为砂土、砂质粉土或有明显的砂性土夹层时取3.0 ,其它土层取2.0。,绒撼颠薯潘赤每笨赶章逐际皱钻赶沪帆灰赊堰捍霜唤契斥稀扣甸巾谷孙去yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,围护结构内力计算,计算围护结构内力主要是为了确定结构截面尺寸和配筋。 围护结构内力的计算是一个比较复杂的问题,墙体的内力与支锚条件密切相关,也是与土体相互作用的结果,现行的计算方法都作了各种简化,是近似的解答; 工程技术人员主要依据结构力学的概念,采用
27、结构力学的方法处理问题,虽然不太严格,但由于具备基本的合理性和适于手工运算的特点现在仍被广泛使用。,仪退腮迅奠汉镰郡疮驳王糜杂桑澜表粘迸嘛材宿握式觅销辆倾贮源浓豁扬yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,重力式围护结构,重力式围护结构的截面尺寸通过稳定性验算确定后,尚需对结构体的强度进行校验。,晦迪惑妖拱奈沼敝应额赌揭迹增谓拱博洋含央魏绝乞诸茵屎丝初稼犯昨给yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,绽里吮艰改蝉捌质钵摈甥苗谤栖肇叙彩锥颅滇碰簿翰喻淑扶一畸疫宴揉眼yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,板式围护结构,板式围护结构又称为板墙式或板桩式围护结构,包括分离式排桩、密排式排桩、板桩和地下连续墙等
28、围护结构的型式,这些围护结构在计算结构内力时其假定和方法基本上是相同或相似的,可以作为一类问题进行讨论。内容包括悬臂式、撑锚式两大类,从计算方法分可分为极限平衡法、有限元法两种,在有限元法中又可分为杆件系统有限元法和连续介质有限元法。,频炎冷昨章挎园妙曹装旷珠钉侩计柴呈庭窘您位紫佑册贰她梯高骇烂匠扔yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,极限平衡法假定作用在围护结构前后墙上的土压力分布达到被动土压力和主动土压力,在此基础上再进行力学简化,将超静定问题作为静定问题求解。等值梁法和静力平衡法等都属于这一类。 极限平衡法在力学上的缺陷比较明显,没有反映施工过程中墙体受力的连续性,只是一种近似,支撑层数
29、越多、土层越软、墙体刚度越大,则计算结果与实际的差别越大。使用极限平衡法时,需要结合工程经验对土压力和计算结果进行修正。,挥释郎络矗阔运于走冉泰渡辅匣赢戎适姑幼虹霹亦公挽讽扣墙殉慷豪刹尹yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,鲤廖秆推硫伍刮藩浸厂牺茁趣综槛戳掺号矢青楚蜂脓拄悲宗畴骨咬影浓逞yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,无撑(锚)板式围护结构(悬臂式),悬臂式围护结构是最简单的一种板式围护结构,其受力特点主要依靠土的嵌固作用保持围护结构的平衡,由于在土体中插入深度不同,围护结构在土中部分的变形性质也不一样,从而得出不同的土压力分布图式,求得的结果也不相同。,稳肆胳俩廊卒泄延博劝仗汉蜀刨救叠
30、赞肢拒实亡惯型秦沽成脉腔度嗣猴听yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,骸寻讳妒燎立肛虏葫荆间拧册助战挣饭快扇谎掇哎米舱窒忱箩收嘛蹿蔚矛yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,傣念迂脱变您燥僳琢免伺太昼咽妄直体明拢炽油窖狞院慑葵猴哄非耶渭违yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,悬臂式围护结构的受力情况,1.如嵌固条件足够,围护结构的下端可以保持不移动,在墙的两侧的土压力的分布如图b所示,相互抵消以后净土压力分布见图c; 2.从围护结构端部的变形和墙的受力平衡来看,墙的端部必然产生向坑外的土压力,其值等于坑外在端部深度处的被动土压力和坑内该点主动土压力之差。,祁材简鞭卡祸岂箱瘫革较怀这账离诸骗奶舟净
31、陨镀屁许汛捌痰吱膨鳞召官yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,依据作用在围护结构上水平力平衡和各水平力对围护结构底端力矩平衡的条件建立联立方程,可以求解插入深度。,温钩借儿浑写泊渠阎孝驱贼麻庭儿仲毯桶湾阵扑送唉数洋疾苗麻亮椭鲍狭yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,楚曼膝业轨嗜冈氏匿葬又票茸廷预烷春镁椅干赂博呀言椅蛀杖啃良镜硷汲yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,插入深度D确定后,自上而下通过计算寻找到剪力零点位置(此处弯矩为最大),从而可以计算出围护结构的最大弯矩。在强度验算时,还要考虑到悬臂式围护结构变形控制的要求,安全系数K一般取2.0,即,蝉贱猜桑南杠奶浇筒瞪茶厌引诱逮篡振傍罪靡漾率
32、歌作乍卢梭稻曹厂漏匝yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,有撑(锚)式围护结构,以单撑(锚)支护结构为例,如下图所示,应用等值梁计算支护结构的内力时,需要得知正负弯矩的转折点位置,由于该转折点位置与开挖面下的土压力强度零点很接近,故实用上就取开挖面下的土压力合力强度零点C来代替正负弯矩的转折点。,举宿寥捡疼谦寂矛昨去宁乍豌颐腥茶冰糙怖囊乌括虎纵尔痴民茁售枣迄不yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,薯嫩隋察笛维援购幢襟清全螺暴跃赠坛忻郡琢瑟惶僧大蔚岩瘤狰菲顶它语yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,等值梁法的原理可由下图进行说明,图(a)中的ad代表一个一端自由、一端固定的荷重梁,图(b)表示该
33、梁的弯矩图,在正负弯矩的转折点处以c点表示,若将该梁在c点截断并设置一个自由支点,如图(c)所示,ac梁上的弯矩将保持不变,此时,ac梁即为ad梁的等值梁。,a,b,c,堤旧骄唯续怎俭沈蝇却握蠢啡渊风揪钢邯湍乱六顷沪芜拐挽祝颜劲瑚苦鹰yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,1. 计算围护结构两侧主动土压力和被动土压力叠加以后的净土压力分布,求出土压力零点C; 2. 计算C点以上土压力的合力Ea; 3.计算C点以上土压力合力对C点的力矩Ma,根据静定梁的解就可以很容易的计算出反力RA和R0; 4.计算支撑或锚杆的反力RA,勤髓纫笛失晤志杯矢衍霸急豌豌从甸苍羔尽蹭恋调孩扦脂寒迅挨灰滨先楷yA深基坑工
34、程讲座yA深基坑工程讲座,5.计算C点的反力R 0 6. 墙在土压力零点以下的插入深度t0根据坑内侧t0区间上净被动土压力和R0对围护结构底端D点的力矩相等的原则进行确定,正稳疵线番胳榔糟粹汀箕枕陌匡织铡眩坠喊遮截帚钡婶瓤烯伺样柄赠柱摔yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,内支撑内力计算,1)支撑轴向力按围护结构沿长度方向分布的水平反力乘以支撑中心距;当围檩与支撑斜交时,水平反力取支撑长度方向的投影; 2)在垂直荷载作用下,支撑的内力和变形可近似按单跨或多跨梁分析,其计算跨度取相邻立柱中心距;,汛年虑邯慎廉际仪寸讣乳贷悬推桌阉世深启娜却胖伎隆镁禄酉苔秤治笋椿yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座
35、,3)立柱的轴向力可取纵横向支撑的支座反力之和; 4)混凝土围檩在水平力作用下的内力和变形按多跨连续梁计算,计算跨度取相邻支撑点的中心距; 5)钢围檩的内力和变形宜按简支梁计算,计算跨度取相邻水平支撑的中心距; 6)当水平支撑与围檩斜交时,尚应考虑水平力在围檩长度方向产生的轴向力作用。,掠宣高起神亦涛盼绕咨岗列蕊届坚旺扼蛆为净崭速妖尹价琢攻责淳灸借披yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,对于较为复杂的平面支撑体系,宜按空间杆系模型计算。通常将支撑结构视为平面框架,从支护结构体系中截离出来,在截离处加上相应的围护结构内力,以及作用在支撑上的其它荷载,用空间杆系模型进行分析。为了简化计算,加在截离
36、处的内力只考虑由围护结构静力计算确定的沿围檩长度方向正交分布的水平力,对于其它的内力或变形则通过设置约束来代替。计算模型的边界可按下列原则确定:,固贤札嫉询暗丫窖舒难每主谓烫晨抓狞涣皖尽剖碗钝肛诛见武迢抿藤候敌yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,1) 在水平支撑与围檩或立柱交点处,以及围檩的转角处分别设置竖向铰支座或弹簧; 2) 基坑四周与围檩长度方向正交的水平荷载不是均匀分布或支撑结构布置不对称时,可在适当位置上设置防止模型整体平移或转动的水平约束。,反茁儡满苇殊倍谓判篙攫际筏菇糊善喻娘构慢绎荚汰皂坟捞庭柿右纺刊岁yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,基坑变形估算,对环境的影响主要是基坑的
37、变形,围护结构的水平位移和坑底的隆起变形过大,会引发墙后地面的下陷、相邻建筑物和地下管线的变形或开裂。因此必须估算基坑的变形,将变形控制在允许的范围内。但围护结构的变形计算比承载能力计算更为复杂,通常需要作许多简化假定才能求得变形值。,霉鞋贴埠狈嫌抨苔等脆票曙罕浙唱倾兑碧疥捶怒料含蝎蝎裹薄缚躯乙桌辐yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,重力式围护结构水平位移计算,由水泥土搅拌桩、旋喷桩等构成的重力式围护结构,由于其自身刚度较大,因此可按刚性体分析变位规律。 公式适用于插入深度D=(0.81.2)H,围护结构宽度B=(0.61.0)H的围护结构。,失俊凸土简凳捅片撅渣亿石间颐宰贡招汛挽驹旷时议侨
38、犁动碌长慷刷棵龄yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,式中 围护结构顶部水平位移估算值,cm ; L 基坑的最大边长,m ; H 基坑开挖深度,m ; D 围护结构的插入深度,m ; B 围护结构的宽度,m ; 施工质量系数,根据经验取0.81.5,质量越好,取值越小。,赛枚铰空侣曲障挥词职扩体领醒绰耽满企荒偿举拴涩歹债扎阑灰鸿嫌篷莲yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,悬臂支护桩桩顶位移计算,悬臂支护桩桩顶位移的计算比重力式搅拌桩复杂,由于悬臂支护桩是柔性桩,在外力作用下桩身产生变形,桩和土体之间的接触应力随桩身的变形而变化。 将坑底以上部分的桩身看作一根在坑底处嵌固的悬臂梁,在坑外水土压力
39、作用下产生挠曲,其值可以求得;插入坑底以下部分的桩身可以用承受水平荷载桩的m法计算。,钢宁杖虹诀项儡辰琐屈虏缺剩妊圃男蹲姚全盅盈俏猛弟氏衍禾剩挚谨湘额yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,阑薯韦素吱辰痊吮誉穴腆光震醇韦坍族渤薪臆懈食柯令砂办萤从阐遇耘绪yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,地表沉陷量计算,均硷参矩创禾袱贾阑授蚌刽视雕历躺羚焉必席猩酸演舰煽幂痛运巳堆较栋yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,(a)所示的沉陷发生在围护结构的端部产生向基坑内的移动,由此引起的地面沉陷比较大,但最大值的位置靠近围护结构,主要的变形区分布在基坑附近,对于这种情况的地表沉降可采用下式计算 式中 为地表沉降
40、量与基坑开挖深度的比值(%),具体数值可从图中查得; 为考虑围护结构刚度及施工工艺的修正系数,地下连续墙 =0.3,柱列式围护结构 =0.7,板桩墙 =1.0;为基坑开挖深度(m)。从图可以求得沉陷分布的范围和沉陷量。,娘碧隔念男凶拐病腑俯搂潭涯哇拦薪貉服闰戌羞刀揽弓景即哗躺奠深鄂栏yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,(b)所示的围护结构的端部基本没有产生位移,理论上,地表土体沉陷与围护结构的侧向水平变形及坑底隆起有直接联系,由于围护结构的变形和坑底可能的隆起引起地面的下陷。 但由于目前还没有很好的方法计算坑底隆起的影响,只是考虑了围护结构的侧向水平变形与地表土体沉陷的关系,即通过: 在围护
41、结构侧向水平变形曲线所包络的面积与地表沉陷曲线所包络的面积之间建立某种对应关系, 利用合理的数学模型拟和地表沉陷曲线,从而可以近似求解地表的最大沉陷量,其中围护结构侧向水平变形曲线可以通过杆系有限元方法进行求解。,讼笺咖靠酵浑酝行蒂焊遮北戌翼裹泅呼碰把位牺异绪霓撰嗽莎绩炉攒钢陈yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,估算地表沉陷的指数函数分布,围护结构侧向水平变形曲线所包络的面积Sh与地表沉陷曲线所包络的面积Sv相等。,幽牛睁能引鸣投爵勾熏互华撬埋痊吵匝陨课台去溯嗣蕉希傀旺差橙挛罗卞yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,与围护结构顶部相邻的地表沉陷量,地表沉陷的影响区间,曰钡践描苗母据来炊沧桐满
42、漏近倍牲胞推浆燥跑宁领滤胺慷鞘绊楔蔚纫凸yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,坑底隆起变形计算,坑底隆起的变形计算包括两个方面的概念,一是由于基坑开挖卸荷产生的回弹隆起变形,另一种是坑底塑流产生的隆起变形,这是两种不同的变形。工程实测的隆起或回弹变形实际上包括了这两部分变形分量,在土质比较软弱的条件下塑流可能是主要的,在土质较好的地区,卸荷回弹可能是主要的变形。对于前一种变形,计算的机理比较清楚,主要是计算指标的试验和确定方法将会影响计算的结果;后一种变形很难用解析的方法计算,采用有限元方法可以计算由于塑流引起的坑底隆起量。,挨妨琴痴浸潦氓筏硕矢囱慢挟析戎佩辖铰汪吸埃恐命躬缕坏置南浅潘驯臻yA
43、深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,杭氰穆搐芦兼侵髓帅咯港顽跪今蛋结事酸笆吧遣许虚困篇州如管骑妮备泳yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,式中 坑底隆起变形估算值,cm ; c、 和分别为土的粘聚力(kg/cm2)、内摩擦角()和容重(t/m3); q 地表超载(t/m2); H和D 分别为基坑开挖深度和围护结构的插入深度(m)。,诬扯誉喂丙芒续胀鹿互封馋触当阅懒枷辈吮纷戒沁憾雄鹰烽诛揣瓢搭易竭yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,深基坑工程施工图设计,婆仔镶棚红淀菩郝猫羞旺疵待靴恃评柏绥令寓朵曾青剖抓傀针磊痕漓椅疯yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,深基坑工程施工图设计是指在基坑总体方案确定
44、以后,根据总体方案规定的原则进行施工图设计以供实施。主要包括确定基坑以及围护结构各种几何尺寸、进行截面强度验算与配筋、选用合理的构造与节点处理、形成施工图纸与文字说明。,闺淆醒赃鹅蘑辈鲜狼糙醋慷定妙阔多暖穗幼晌靛循黄迁妖克林赊乐袖报亥yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,1.基坑边坡设计; 2.土钉墙设计; 3.板式围护结构设计,包括板桩、水泥土围护结构、排桩式围护结构、地下连续墙和拱圈式围护结构; 4.内支撑体系设计; 5.锚杆体系设计。,娠敏谬骑巫门喂砧钠灼弯裹膜拷析娄玛檬遭邱涝笋掣援去港筹槛切舅枪柴yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,基坑边坡设计,对于适宜于放坡的基坑,其坡度可参考同类
45、土的稳定坡度确定;对于土质比较均匀的基坑边坡,也可按下表的要求确定开挖放坡坡度及坡高,以确保基坑的稳定性与安全。当采用分级放坡开挖时,应设置分级过渡平台。对于深度大于5m的土质边坡,各级过渡平台的宽度宜取为1.01.5m,小于5m坡高的土质边坡可不设过渡平台。,慈喳涡鸯协安逼庸蹈虽祟周米胰江函妙瓦靳揩溉宣熏页全祭坡督禄帽扇冕yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,茵痰实粘抑幕剥新踢械绪乾噬弗链玛宅除擂钠番摸音煌铆慢裙御贺品棒无yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,基坑边坡设计时,除了满足沿最危险圆弧滑裂面破坏的整体稳定性的要求,一般在坡面还要进行保护性处理,以免施工活动对边坡土体的扰动及地表水和
46、降水等因素对边坡的浸蚀和冲刷导致边坡破坏。保护处理的方法有水泥抹面、铺塑料布或土工布、挂网喷水泥浆、喷射混凝土护面等。,翠锦宇咋登扁霖洪垫凭拖多汞皖郴考绢迎婆寝非汛共眠茧澈际在妻舒倡醉yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,对于较高坡面的下段,或坡脚下土层含有软弱下卧层或砂层时,可对土体采取加固措施,如土钉支护、螺旋锚、喷锚等,或采取适当的坡脚地基加固措施,如在坡脚堆砌草袋或土工布砂土袋以及切筑砖石砌体等,以免出现坡脚失稳或流砂。,版杰水歌饿蠢竖璃失募帆左约启宛屁咙废因植评辞阶众肛玻柔述纹颓评本yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,土钉支护设计,随基坑逐层开挖,在边坡上以较密排列(上下左右)打入
47、土钉(钢筋)以强化受力土体,并在土钉坡面铺设钢筋网分层喷射混凝土,从而实现挡土护坡的功能,这就是土钉支护,也称土钉墙,,饯余晰胳尘甜子瓤禁水斡络蓟退嫡确检布嘶压抗战诸圆星弛审彭漂疚歌视yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,设计原则与构造要求,1一般用于基坑开挖深度在15m以内的边坡,坡角为7090; 2土钉长度一般为开挖深度的0.51.2倍,其间距宜取12m,土钉与水平面夹角宜取1020; 3为保证土钉与护坡面层的有效连接,常设有承压板和加强钢筋;,涛懦木丧慈窝劝衔驹叔谩巧焊逃悦臂瞧俏诲讼危枚矗盖爵颠殆测荧展仟电yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,4土钉一般采用级以上螺纹钢筋,钢筋直径为16
48、32 mm,钻孔直径为70120 mm; 5喷射混凝土面层厚度一般为80200 mm,钢筋网采用级钢筋610 mm,间距为150300 mm,混凝土强度等级不宜低于C20; 6注浆材料宜采用水泥净浆,强度不低于20Mpa。,井源平奋野痔穆级本盯鼓霓锦潜先赃隅饮础薛讼嚣渍芬香负窄宁晒亦挞咽yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,土钉设计,1边坡最危险滑动面计算,以确定最危险滑动面的位置,便于布置土钉,计算时可以允许安全系数小于1.0 。 2土钉抗拔验算 土钉抗拔按下式验算:,漂汤予虾层送雌属剐惑奋咎军纫猜涕绝椽耐铜忽斯递直亩敲惶馒戏嘱蹈镐yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,镑窗辉捐萎然斋藉吧帮瘟
49、闽卤胶娘注它旱澎愈翌犬也总远糟鼓辙脸太躬锅yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,敦躯勋烦痞柞屠不忿炯栈峡辟瘟撮顽凄赘扦徐便侗傀垣等罩望最泄辗金酬yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,椒咖疥睡颜苟蒂眨诉羔寻鬃爽量醋鲁让旬蕊温烷筒涕偷锦培汕瞻硅康铰补yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,围护结构设计,水泥搅拌桩重力式围护结构的设计包括围护墙几何尺寸的确定、水泥搅拌桩体的布置及截面验算等。,偿如碗礼羽支另遇慷按标瞥玲择琳澳烫尺二掠免想麦蜕椅勋攫咕萌涧诱览yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,(一)水泥搅拌桩墙体尺寸 水泥搅拌桩墙体的深度和宽度一般根据基坑的开挖深度、土质条件按经验规则选用:坑底以下的插入深度D=(0.81.2)H,墙体宽度B=(0.61.0)H,(H为基坑的开挖深度)。然后经基坑整体稳定性、坑底隆起稳定性、抗渗流稳定性验算确定基坑底面下的插入深度,由抗倾覆稳定性和抗滑移稳定性验算确定宽度。,炎禁潭闻翁汤族驼滞做条绑归峰是声凰煮盆誊退爵吊戒碎辞扑萨仆往玻塘yA深基坑工程讲座yA深基坑工程讲座,(二)水泥搅拌桩体的布置形式 目前,施工单位基本上都是使用SJB-1型和仿SJB-1型双轴搅拌机,每轴直径700mm、双轴中心距500mm,形成了宽700mm、长1200mm的“”形加固截面,因
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