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1、.引言本次毕业设计从 2005 年 2 月 28 号开始到本年的六月中旬结束,长达四个月。毕业设计是一名在校大学生最后的一次也是最重要的一次设计,说其重要主要是因为它将检验你在大学生活中所学知识的扎实程度,期间你必须复习所学过的一些课程,学习一些要用到的新的知识,它还将练习你的动手能力,思考能力,创新能力,是你在大学学习生活的一次升华,是一个提升阶段,更是走向工作岗位的一次练兵,因此我们都对此极为重视,更是投入了极大的热情与努力来更好的完成它。本次设计在颜竞成教授的悉心指导下分四个阶段按部就班的有条不紊的进行。第一阶段是搜集整理阶段。在本阶段主要是搜集足够的资料信息并对设计题目进行分析和实地调
2、查,做到心中清楚。本设计其实从 2004 年元旦就开始了,截止到 2004 年 3 月份第一张外观图绘制成功为止。第二阶段是机械部分设计阶段,本阶段主要应用大学里面所学到的饿专业知识来进行运丝机构设计和坐标工作台的横向和纵向进给机构设计。另外还要进行储丝筒的三维零件设计。本阶段主要是从三月份到五月份。五月份到六月份则是第三阶段:控制系统设计阶段。主要进行电器电路设计,包括步进电机驱动设计和脉冲功率放大电路设计。本阶段也是一个学习的阶段,对自己不太熟悉的领域的一次学习。六月份开始就是最后一个阶段:整理复习阶段,主要从事前几个阶段的整理温习,写说明书。以及毕业答辩前的各项具体细节的准备。所以说每个
3、阶段都是十分紧张而有难度的,有些问题是由于设计的难度,有些还是因为自己知识上的欠缺和基础不扎实造成的。 可以说这次毕业设计是个查缺补漏的机会。尤其是在同学的协助下,特别是在颜教授的指导下,遇到困难不逃避,主动请教,主动学习,独立思考提出新方案,困难一个个的解决,才有了本次设计的成功。这次毕业设计锻炼了我团体协作精神和独立作业的能力。专业设计基础,对自己将来都是一次具有深远影响的事情。.一、 总体方案设计( 一) 总体方案的拟定1电火花线切割机床具有定位、纵向和横向的直线插补功能;还能要求暂停,进行循环加工等。因此,数控系统选取连续控制系统。2电火花线切割机床属于经济型数控机床,在保证一定的加工
4、精度的前提下,应简化结构,降低成本。因此,进给伺服系统应采用步进电机开环控制系统。3 根据电火花线切割机床最大的加工尺寸,加工精度,控制速度和经济性要求,一般采用 8 位微机。在 8 位微机中, MCS-51系列单片机具有集成度高,可靠性好,功能强,速度快,抗干扰能力强,具有很高的性能价格比。因此,可以选择 MCS-51系列单片机扩展系统。4 根据系统的功能要求,微机控制系统中除了 CPU外,还包括扩展程序存储器,扩展数据存储器, I/O 接口电路;包括能输入加工程序和控制命令的键盘, 能显示加工数据和机床状态信息的显示器;包括光隔离电路和步进电机驱动电路。此外,系统中还应该包括脉冲发生电路和
5、其它辅助电路。5 纵向和横向进给是两套独立的传动链,它们由步进电机、齿轮副、丝杆螺母副组成,起传动比应满足机床所要求的。6 为了保证进给伺服系统的传动精度和平稳性,选用摩擦小、传动效率高的滚珠丝杆螺母副,并应有预紧机构,以提高传动刚度和消除间隙。齿轮副也应有消除齿侧间隙的饿机构。7采用滚动道轨可以减少道轨见的摩擦阻力,便于工作台实现精确和微量移动,且润滑方法简单。在上述的基础上,有条件的还可以进一步实现钼丝的角度调节,使加工过程更加细致。(二)主要技术参数的确定技术参数主要包括运动参数,尺寸参数和动力参数。DK7732电火花线切割机床的主.要技术参数如下:工作台行程 /mm500*320最小切
6、削厚度 /mm30(可调)加工表面粗糙度 Ra/m2.5切割速度 /mm2 /min100加工精度 /mm0.015切割工件最大厚度 /mm300电极丝移动速度1.1m/s电极丝直径0.1 0.2mm二、 储丝走丝部件结构设计(一)储丝走丝部件运动设计运丝机构的运动是由丝筒电机正反转得到的饿。电极通过联轴节与丝筒连接,丝筒装有齿轮,通过过度齿轮与丝杆上的齿轮齿合。丝杆固定在拖板上,螺母固定在底座上,拖板与底座采用装有滚珠的V 形滚动导轨连接,这样丝筒每转一周拖板直线移动相应的距离,因此机床工作前应根据零件厚薄和精度要求可在0.12mm到 0.25mm之间调节。1对高速走丝机构的要求(1)高速走
7、丝机构的储丝筒转动时,还要进行相应的轴向移动,以保证极丝在储丝筒上整齐排绕。(2)储丝筒的径向和轴向窜动量要小。(3)储丝筒要能够正反向旋转,电极丝的走丝速度在 712m/s 范围内无级或有级可调,或恒速转动。(4)走丝机构最好与床身相互绝缘。.(5)传动齿轮副、丝杆副应具备润滑措施。2、高速走丝机构的结构及特点高速走丝机构由储丝筒组合件、上下拖板、丝杆副、齿轮副、换向装置和绝缘件等部分组成,如下图2.1 所示图 2.1DK7732 机床的储丝走丝系统机构结构图储丝筒由电动机通过联轴器带动实现正反向转动。 储丝筒另外一端通过二对齿轮减速后带动丝杆。储丝筒、电动机、齿轮都安装在两个支架上。支架及
8、丝杆则安装在拖板上,调整螺母安装在底座上,拖板在底座上来回运动。螺母具有消除间隙的副螺母和弹簧,齿轮及丝杆螺距的搭配为设旋转一圈拖板移动 0.25mm,所以该储丝筒适用于 0.25mm 以下的钼丝。储丝筒运转时应平稳,无不正常振动。滚筒外圆振摆应小于 0.03mm,反向间隙应小于 0.05mm,轴向窜动应完全彻底消除。高频电源的负端通过碳刷送到储丝筒的尾部,然后传到钼丝上,碳刷应保持良好接触,防止机油或其它赃物进入。储丝筒本身作为高速正反向转动,电机、滚筒及丝杆的轴承应定期拆洗并加润滑脂,换油期限可根据使用情况具体决定。其余中间轴、齿轮、三角导轨及丝杆、螺母等每班应注油一次。.(1)储丝筒旋转
9、组合件储丝筒旋转组合件主要由储丝筒、联轴器和轴承组成。储丝筒 储丝筒是电极丝稳定移动和整齐排绕的关键部件之一, 一般用 45 号钢制造。为了减少转动惯量, 筒壁应尽量薄,按机床规格的不同, 选用的范围一般为 1.55mm。为进一步降低转动惯量,也可选用铝镁合金材料制造。储丝筒壁厚要均匀,工作表面要有较好的表面粗糙度,一般R 为 0.8 m。为保证丝筒组合件动态平衡,应严格控制内孔、外圆对支撑部分的同轴度。储丝筒与主轴装配后的径向跳动量应不大于 0.01mm。一般装配后,以轴的两端中心孔定位,重磨储丝筒外圆和与轴承配合的轴径。联轴器 走丝机构中运动组合件的电极轴与储丝筒中心轴,一般不采用整体的长
10、轴,而是利用联轴器将二者联在一起。由于储丝筒运转时频繁换向,联轴器瞬间会受到正反向的剪切力,但由于这个力不大,且储丝筒中心轴与电极轴有较高的同轴度要求。所以本设计采用YLD6 刚性联轴器J2442 。J1 2438(2)上下拖板走丝机构的上下拖板一般有下面二种滑动导轨。燕尾型导轨,这种结构紧凑,调整方便。旋转调整杆带动塞铁,可改变导轨副的配合间隙。但该结构制造和检验比较复杂,刚性较差,传动中摩擦损失也较大。三角、矩形组合式导轨,如下图所示。导轨的配合间隙由螺钉和垫片组成的调整环节来调整。本设计采用三角、矩形组合式导轨。如下图2.2.图 2.2三角矩形组合式导轨由于储丝筒走丝机构的上拖板一边装有
11、运丝电动机,储丝筒轴向两边负荷差较大。为保证上拖板能平稳的往复移动,应把下拖板设计的较长以使走丝机构工作时,上拖板部分可始终不滑出下拖板,从而保证拖板的刚度、机构的稳定性及运动精度。(3)齿轮副和丝杆副走丝机构上拖板的传动链是由 2 级减速齿轮副和一组丝杆副组成,它使储丝筒在转动的同时,作相应的轴向位移,保证电极丝整齐的排绕在储丝筒上。在本次设计线切割机中,走丝机构是常是通过配换齿轮来改变储丝筒的排丝筒的排丝距离,以适应徘绕不同直径的电机丝的要求。丝杆副一般采用轴向调节法来消除螺纹配合间隙。 为防止走丝电机换向装置的失灵,导致丝杆副和齿轮副的损坏,在齿轮副中,可选用尼龙代替部分金属齿轮。这不但
12、可以在电机换向装置失灵时,由于尼龙齿轮先损坏,保护丝杆副与走丝电机,还可以减少噪声。但是由于要照顾专业知识的复习,所以决定选用传统的金属材料制造。(4)线架、导轮部件结构线架与走丝机构组成了电极丝的运动系统。线架的主要功能是在电极丝按给定线速度运动时,对电极丝起支撑作用,并使电极丝工作部分与工作台平面保持一定的几何角.度。对线架的要求是:具有足够的刚度和强度,在电极丝运动(特别是高速走丝)时,不应出现震动和变形;线架的导轮有较高的运动精度,径向偏摆和轴向窜动不超过0.005mm;导轮与线架本体、线架与床身之间有良好的绝缘性能;导轮运动组合件有密封措施,可防止带有大量放电产物和杂质的工作液进入导
13、轮轴承;线架不但能保证电极丝垂直于工作台面,在具有锥度切割功能的机床上,还具有能使电极丝按给定要求保持与工作台平面呈一定角度的功能。线架按功能可以分为固定式、升降式和偏移式三种类型:按结构可分为悬臂式和龙门式两种类型。悬臂式固定线架主要由线架本体、导轮运动组合件及保持器等组成。(1) 线架本体结构中、小型线切割机床的线架本体常采用单拄支撑、双臂悬梁式结构。由于支撑电极丝的导轮位于悬臂的端部,同时电极丝保持一定张力,因此应加强线架本体的刚度和强度,使线架的上下悬臂在电极丝运动时不致振动和变形。为了进一步提高刚度和强度,在上下悬臂间增加加强筋结构。有的机床的线架本体有的采用龙门结构。这时,工作台拖
14、板只沿一个坐标方向运动,另一个坐标方向的运动通过架在横梁上的线架拖板来实现。此外,针对不同厚度的工件, 还有采用丝臂张开高度可调的分离式结构, 如下图 2.3 所示。活动丝臂在导轨上滑动,上下移动的距离由丝杆副调节。松开固定螺钉时,旋转丝杆带动固定于上丝臂体的丝母,使上丝臂移动。调整完毕后拧紧固定螺钉,上丝臂位置固定下来。为了适用线架丝臂张开高度的变化,在线架上下部分应增设副导轮,如下图 2.4 所示:.图 2.3可调式线架本体结构图 2.4可移动丝臂(2) 导轮部件结构1)导轮是本机床关键零件,关系到切割质量,对导轮运动组合件的要求如下。导轮 V 形槽面应有较高的精度, V 形槽底的圆弧半径
15、必须小于选用的电极丝半径,保证电极丝在导轮槽内运动时不产生轴向移动。在满足一定强度要求下,应尽量减轻导轮的质量,以减少电极丝换向时的电极丝与导轮间的摩擦。导轮槽工作面应有足够的硬度,以提高其耐磨性。.导轮装配后转动应轻便灵活,应尽量减少轴向窜动和径向跳动。进行有效的密封,以保证轴承的正常工作条件。2)导轮运动组合件的结构导轮运动组合件的结构主要有三种;悬臂支撑结构、双支撑结构和双轴尖支撑结构。悬臂支撑结构简单,上丝方便。但是因为悬臂支撑,张紧的电极丝运动的稳定性较差,难于维持较高的运动精度,同时也影响导轮和轴承的使用寿命。双支撑结构为导轮居中,两端用轴承支撑,结构复杂,上丝麻烦。但是此种结构的
16、运动稳定性较好,刚度较高,不容易发生变形及跳动。双轴尖支撑结构。导轮两端加工成300 锥形轴尖,硬度在RC60以上。轴承由红宝石或锡磷青铜制成。该结构易于保证导轮运动部件的同轴度,导轮轴向窜动和径向跳动量可以控制在较小的范围内。缺点是轴尖运动副摩擦力大,易于发热和磨损。为补偿轴尖运动副的磨损,利用弹簧的作用力使运动副良好接触。通过比较以上三种结构的特点,可以看出第二种结构比较适合作为DK7732高速走丝电火花线切割机床的导轮结构。3)导轮的材料为了保证导轮轴径与导向槽的饿同轴度,一般采用整体结构。导轮要求使用硬度高、耐磨性好的材料制成 (如 GCr15、W18Cr4V),也可以选用硬质合金或陶
17、瓷材料制造导轮的镶件来增强导轮 V 形工作面的耐磨性和耐蚀性。4)导轮组合件的装配导轮组合件装配的关键是消除滚动轴承中的问题,避免滚动体与套杯工作表面在负荷作用下产生弹性变形,以及由此引起的轴向窜动和径向跳动。因此,常用对轴承施加预负荷来解决。通常是在两个支撑轴承的外环间放置一定厚度的定位环来获得预负荷。预加负荷必须选择得当,若轴承受预加负荷过大,在运转时会产生急剧磨损。同时,轴承必须清洗得很洁净,并在显微镜下检查滚道内是否有金属粉末、炭化物等,轴承经清洗、干燥后,填以高速润滑脂,起润滑和密封作用。.(二)储丝走丝部件主要零件强度计算1齿轮传动比的确定钼丝丝距选择 0.25mm,储丝筒每转一周
18、,拖板带动储丝筒移动0.25mm,丝杆螺距选择为 3mm。所以储丝筒与丝杆见齿轮的传动比为:u=0.25=1: 12;3采用二级齿轮传动,取u1 =1:4;u 2 =1: 3。(1)齿轮齿数的确定取 Z1 =15;由于齿轮齿根与轴上键的距离不能为零。即 dr 2 - (d+t 1 ) 2m由 d=16mm查设计手册得:t 1 =2.3mm;而 d r 1 =d1 -2h r=(Z1 -2ha * - 2c* )m=(15-2-0.5 )m=12.5m代入上式得: 12.5/2m- (16+2.3 )/22m取 m=2;又有 Z2 =4Z1 =60所以.d =mZ =215=30mm11d =m
19、Z =2 60=120mm22取 Z3 =25;同理可得:取 m=3;又有 Z4 =3Z3 =75所以d3 =mZ3 =3 25=75d 4 =mZ4 =375=225齿轮 1,2 中心距a1 =(30+120)/2=75mm齿轮 3,4 中心距a2 =(75+225)/2=150mm参考书籍机械设计取 b=0.5d 1 =0.5 30=15mm其他数据如下da1 =( Z1 2ha* )m=( 15+2 1) 2=34mmda2 =124mmda3 =81mmda4 =231mm.dr1 =( Z1 2ha* 2c * ) m=( 15-2 1 2 0.25 ) 2=25mmdr2=115m
20、mdr3 =67.5mmdr4=217.5mm1)传动件的估算根据公式d=914 Nmm(n j )其中N该传动轴的输入功率N=Nd其中Nd 电机颌定功率从电机到该转动轴之间传动件的传动效率的乘积nj 该转动轴的计算转速r/min计算转速 n j 是传动件能传递全部功率的最低转速 每米长度上允许的扭转角(deg/m)取=0.995 , Nd =0.55kwN= Nd =0.550.995=0.54725kw.nj =1390r/mind=910.54725100041390400=10.2mm4. 齿轮模数估算齿轮弯曲疲劳估算:m32 3 NZn j=320.5472513903696=1.0
21、39mm齿面点蚀估算:A3703 Nn j=3700.54725313906=49.28mm其中 n j 为该转动轴的计算转速r/min , A 为齿轮中心距中心距 A 及齿数 Z1 、Z2 求出模数mj=2 AZ1 Z 2=249.281560.=1.31取较大的那个模数,在这个设计中,第一对齿轮传动取m=2mm第二对齿轮传动取m=3mm5. 齿轮模数的验算根据接触疲劳计算齿轮模数公式为mj =16300 (i1)k1k2 k3k s N mmm Z 21 I j 式中:N 计算齿轮传递的颌定功率N=Nd kwnj 计算齿轮(小齿轮)的计算转速r/min m 齿宽系数, m =b/m, m
22、常取 610Z1 计算齿轮的齿数,一般取传动中最小的齿轮的齿数i 大小齿轮的齿数比i = Z2 1,“+”用于外齿合,“- ”用于内齿合;Z1k s 寿命系数, k s = kT K n kN K q ;60nTk T 工作期限系数,k T = mC0齿轮等传动件在接触和弯曲交变载荷下的疲劳曲线指数m和基准循环次数C0.n齿轮的最低转速r/minT预定的齿轮工作期限,中型机床推荐T=15000 20000hkn 转速变化系数k p 材料强化系数, 幅值低的交变载荷可使用金属材料的晶粒边界强化,起着阻止疲劳细缝扩展的作用;K N 功率利用系数k1 工作情况系数k2 载荷系数k3 齿向载荷分布系数
23、Y齿形系数 j 、 j 许用弯曲接触能力查表可得: k1 =1.2 , k2 =1.2 , k3 =1.15ks = kT kn kN K q=m 60nT K n kN kqC0601390120000330.78 0.51 0.60=107=0.91N=0.54725kw, m =10, j =600MPa.则m j =16300(2 1)1.21.21.150.910.54725 mm1015226002139013=1.625mm根据弯曲疲劳计算齿轮计算模数公式为:k1k2 k3 ks NmmM w =275Z1Y mn j w =2751.21.21.150.5540.5472511
24、50.4141013602203=0.063mmks = kT k nk N kq= 6 60nT kn k N kq C060139012000036=8 0.89 0.70 0.75210=0.554所以 m=2符合要求同理 m=3也符合要求(三)储丝走丝部件主要零件强度验算1齿轮强度的验算齿轮危险截面的弯曲强度条件公式. F = 2kT1YFa Ysa F d m3 Z12k载荷系数k= k kv k k d 齿宽系数,取0.5k使用系数,取1k v 载荷系数,取1.05k齿间载荷分配系数,k H =1.0 , k F =1.0k 齿向载荷分布系数T1 小齿轮传递的转距T1 =95.5
25、10 5 P1n1=95.5 10 5 0.55/1390=3.78 10 3 Nmmk H =1.11+0.18 (1+6.7d 2 )d 2 +0.15 10 3 b=1.11+0.18( 1+6.7 0.25 ) 0.25+0.15 0.001 0.5=1.23045K=11.05 1.0 1.6=1.218查得: b/h=23/4.5=5.11.kF =1.16YF 载荷作用与齿顶时齿形系数Ysa 载荷作用与齿顶时应力校正系数查表得: YF=2.69 , Ysa =1.575则21.2183.7810002.691.575F =0.58152=18.4MPakFNF limF SFN=
26、60njL h=601390120000=1.668 10 6s疲劳强度安全系数s= sn1, ssF1.25 1.5KN 寿命系数( K FN1.0, K HN 1.0 )lim 齿轮的疲劳强度F limFEYST=340MPaH lim=520MPaF 1.0 340 =272MPa1.25.所以FF 2kT1 (u1) H HZ H Z Ed d13 u其中:ZH 区域系数ZE 弹性影响系数Z HKH = k k vkH kH1 1.05 1.0 1.23045=1.2921.293.78100021H0.560 22.5 189.82=259.89H =520MPa所以HH 因此,所设
27、计的齿轮1、2 也满足齿面接触疲劳强度要求同理也可得到所设立的齿轮3、4 也满足齿面接触疲劳强度要求齿轮设计合格2 主轴的验算按弯扭合成应力校核轴的强度:根据轴的结构图作出轴的计算简图,如图 2.5 (a)。并分别作出水平方向和垂直方向的弯矩图,如图( b),(c),以及扭矩图,如图(d)。.轴的结构图与弯矩图先计算轴上的载荷:T19550000 P195500000.553.78 103 Nmn11390齿轮的分度圆直径为:d1mz215302T123.781000Ft30252Nd1FrFt tan252 tan 2086N.从轴的结构图以及弯矩和扭矩图中可以明显的看出截面 B 是危险截面
28、。先将计算出的截面 C处的 M H , M r 及 M的值列于下表 2.1表 2.1应力计算表载荷水平面 H垂直面 V支反力 FFNH 1195.7N , FNH 231.4NFNH 171.2N , FNH 2 11.4N弯矩 MM H8543.6 N ? mmM V3109.6N ? mm总弯矩M2M V29091.9N ? mmM H扭矩T1 3.7810 3 N ? mm轴的计算应力:M 2(T1 )21 caW如表 2.1中数值得:ca5.7MPa前已经选定的轴的材料为45 号钢,调质处理查得 1 60MPa因此ca1 ,故安全(四)主轴组件结构设计1轴承的配置形式一般来说数控机床的
29、主轴结构的轴承有以下几种配置形式:( 1)前后支承均采用双列短圆柱磙子轴承来承受径向载荷,安装在前断的两个推力球轴承来承受前后方向的轴向负载。这种结构能承受较大的负载(特别是轴向负载),可适应.强力切削,但主轴转速不能太高,轴承在高转速时容易发热。由于推力球轴承轴承安装在主轴的前端,当主轴旋转时前轴承和后轴承温度差较大,热变形对主轴精度影响也较大。前轴承温度高,主轴前端升高量大,后轴承温度低,主轴末端升高量小,因此,这种机构目前应用较小。( 2)前后支承用双列短圆柱磙子轴承来承受径向负荷,用安装在主轴前端的双向向心推力球轴承来承受轴向负载。这种结构刚性较好。( 3)前轴承用单列向心推力球轴承,
30、背靠背安装,由 2 到 3 个轴承组成一套,用以承受径向和轴向负载;后轴承用双列短圆柱磙子轴承。这种结构适应较高转速、较重切削负载,主轴精度较好。但所承受的轴向负载较前两种结构小。( 4)前后支承采用成组单列向心推力球轴承,用以承受径向和轴向负载。这种结构适应高转速,中等负载的数控机床。在中、小规格的数控机床上采用这种机构较多。本设计主轴所采用的轴承支承方式为第四种。2主轴组件的调整和预紧滚动轴承的预紧是采用适当的方法是滚动体和内外套圈之间产生一定的预变形而带伏负游隙运行。预紧的目的是增加轴承的刚度,提高旋转精度,延长轴承寿命。按预载荷的方向可分为轴向预紧和径向预紧。而角接触球轴承主要是轴向预
31、紧,这可明显提高轴向刚度。三、进给传动设计(一)进给传动运动设计1脉冲当量和传动比的确定(1)脉冲当量的确定目前,常用脉冲编码器兼作位置和速度反馈。步进电机每转一转传感器发出一定数量的脉冲,每个脉冲代表电机一定脉冲,每个脉冲代表电机一定的转角。步进电机是一种电脉冲控制的特种电机, 对于每一个电脉冲步进电机都将产生一个恒定的步进角位移,.每一个脉冲或每步的转角称为步进电机的步距角b / 脉冲 ,可由选用的步进电机型号从技术数据表中查出。因此,每脉冲代表电机一定的转角,这个转角经齿轮副和滚珠丝杆使工作台移动一定的距离。每个脉冲所对应的执行件(如工作台0 的移距,称为脉冲当量或分辨率,记为 p ,单
32、位 mm/脉冲。应根据机床或工作台进给系统所要求的定位精度来选定脉冲当量。考虑到机床传动系统的误差存在,脉冲当量必须大于定位精度值。此次设计的电火花成型机床定位精度的设计要求是0.01mm,根据该精度要求可确定脉冲当量为p0.005mm / 脉冲 。(2)传动比的确定设传动副的饿传动比为i ,若为一级传动,则in1z2, n1 , z1 为主动齿轮的n2z1转速和齿数, n2 , z2 为从动齿轮的转速和齿数。若为多级传动,则i 为总传动比。对于步进电机,当脉冲当量p ( mm/ 脉冲 ) 确定,并且滚珠丝杆导程L0 (mm)和电机步距角b ( ) / 脉冲 都也以初步选定后,则可用下式计算主
33、轴系统的传动比b LOi360P=0.3653600.005=1(二)滚珠丝杆螺母副的型号选择和滚珠丝杆的选型和校核1滚珠丝杆螺母副的型号选择(1)最大工作载荷计算滚珠丝杆上的工作载荷Fm ( N ) 是指滚珠丝杆副在驱动工作台时滚珠丝杆所承受的轴向力,也叫做牵引力。它包括滚珠丝杆的走刀抗力及与移动体中立和作用于道轨上的其.它切削分力相关的摩擦力,可用下列实验公式进行计算。对于矩形道轨FmKF Lf (FVFcG )式中:FL 工作台进给方向载荷Fv 工作台垂直载荷FC 工作台横向载荷G移动部件的重力K考虑颠覆力矩影响的实验系数F考虑颠覆力矩影响的摩擦系数对于滚动导轨; f=0.0025 0.005由于电火花线切割是电极丝放电进行加工,可以认为FL , FV .FC 近似为零所以; FmfG取f0.005, G1000 Kg(估算)Fm =fG=10000.005=5(2) 最大动载荷 C 的计算及主要尺寸初选滚珠丝杆应根据断定动载荷C a 选用,最大动载荷计算原理与滚动轴承相同。滚珠丝杆的最大动载荷应用下式计算:C3 L fm Fm , L60nt /106 , n1000v / L0式中: L工作寿命,单位106 rn
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