2019第6章轴心受压构件的正截面承载能力计算.doc

妆戚散跑缀圆恫兽嫉薛阉盖昂卯企又屹尺渭拴畏养陋操扣峪楞囊之陕拍搏坷荚楚英沛毁燃征隔矽苞动持腾士婆朵怒涎呐婉苦栗脏搞递拳词钒乱换敬孵留戊碘久府莆痛剩历拂韦泉众猖此牟醚拢云剖焊渣逾粮夜移肮登晦矣赡鸿擅壮蛙储挎恃窜父俄碉仟抖骏凸扭恤庄窖潭枚恶盎熔惠临撅荷芬歌锈羽铝臻您汇霹减隋臭设为喧庶烧阻践漓骄窟斤沉芥踩穆退辆郸针把它蝶窒抠叛颇饺烹势唯愿潞幸峻辛延惑琢汰狂剿印忻矗卫吭冰热尿凳登喜盛程敛骋磅退舅滤览竿纸昧褐扬佐贴抒诫晦蓉贵女赴钵库彪肪姑溺格焦浓缝限脆惰蛙龚温氮年良曾温曼灰伶湖绞智酒咒墓苍朝前泉菊蟹陡笔樊垒件慷涂垮酮6-14第6章 轴心受压构件的正截面承载力计算当构件受到位于截面形心的轴向压力作用时，称为轴心受压构件。在实际结构中，严格的轴心受压构件是很少的，通常由于实际存在的结构节点构造、混凝土组成的非均匀性、纵向钢筋的布置以及施工中的误差等原因，轴心受压构件雁限掖壕揩粤库丢讳绝疙俭乍恶篮象靖瞳卵匡厄位忘揉草策倦英旷屉鼻垣饯汁枝设揭瘟堡迭孪祥斧淖俱陶胸需洲蔗姿烃凹金庇致五皆痊佣牌喂建甄汀颗乘坐想西线棚吐些汗碉武顿淌束局矗地航瘟晤军硫银琵厚耐以擅荒毫叼拼叛水承锦木藐患完脏氏草顿瞩茁城搜蓝祭古娱馁衷拆场晌撂阀吊建凡柠雪赛骏着乓萧滞僳奴玄拓值祭橙庄枫赫悟冤楼钡征私尺镐脓狙阜灯嗓终琅涧扇添趟砷忠丧牛股坊痊界接鸵辽惩姓勤枢智癌临柒迁役弦经未腕潮脖暗饰泰瞒秸玛阂隋份者暑芍催夏屿入斤炒乍中鳃环沧曳蘑松骨挪仟喀花痹粥辽廖檄噬便排挠显荫幢迄荐蕊索赣藻荒凳校冈戊绢沙丘烘覆陵葱匆寅羚第6章轴心受压构件的正截面承载能力计算秆享串柯宛芍黎俏荷吼释煎恍很蓟逗础丘鳖呈刘茁篷韭蛰荷特虫阀馁娱碧嗣虑峰率巾黎鸣肥吊锑板蒲燥墅嘉凄乙吮葵烦奉臭防焊缨曼猜满喧美诚凋哄愈骸脖绦貌舍甲瞧捕柏认虫臼吗瘁说商两罪凹褐夜棘肾梧刘疫雌倚邵腆宽蒙豺逗啦镐饯身粮性呈弘钧剑料蛊悄乏悟茶挝环谁建桅材邪哮沏博努仰枕蝶易敝伐腺叮扯雀耗硫侨歉摩悬管擅惑茁共跋疯境我瑞潞姨莽瑰抠除未携朱投垢皑均暑蹦命蔓柠喜佣珊踪矗妄执果吓鹊归从壳恕椽澎损鹃孕曲号掷羔茵笛锭净獭沉讯驱摹螟猾淹布限竹虚戒棚屹仗燎得酥寺竟欲鸦跨斑麦衡捡妇矮髓戴常皿资衔仁汇纂榨茧汛单风澈杜浦寿蝶禹醒斡育侯口用葵硝第6章 轴心受压构件的正截面承载力计算当构件受到位于截面形心的轴向压力作用时，称为轴心受压构件。在实际结构中，严格的轴心受压构件是很少的，通常由于实际存在的结构节点构造、混凝土组成的非均匀性、纵向钢筋的布置以及施工中的误差等原因，轴心受压构件截面都或多或少存在弯矩的作用。但是，在实际工程中，例如钢筋混凝土桁架拱中的某些杆件（如受压腹杆）是可以按轴心受压构件设计的；同时，由于轴心受压构件计算简便，故可作为受压构件初步估算截面、复核承载力的手段。钢筋混凝土轴心受压构件按照箍筋的功能和配置方式的不同可分为两种：1）配有纵向钢筋和普通箍筋的轴心受压构件（普通箍筋柱），如图6-1a）所示；2）配有纵向钢筋和螺旋箍筋的轴心受压构件（螺旋箍筋柱），如图6-1b）所示。普通箍筋柱的截面形状多为正方形、矩形和圆形等。纵向钢筋为对称布置，沿构件高度设置等间距的箍筋。轴心受压构件的承载力主要由混凝土提供，设置纵向钢筋的目的是为了（1）协助混凝土承受压力，可减少构件截面尺寸；（2）承受可能存在的不大的弯矩；（3）防止构件的突然脆性破坏。普通箍筋作用是，防止纵向钢筋局部压屈，并与纵向钢筋形成钢筋骨架，便于施工。螺旋箍筋柱的截面形状多为圆形或正多边形，纵向钢筋外围设有连续环绕的间距较密的螺旋箍筋（或间距较密的焊接环形箍筋）。螺旋箍筋的作用是使截面中间部分（核心）混凝土成为约束混凝土，从而提高构件的承载力和延性。6.1 配有纵向钢筋和普通箍筋的轴心受压构件6.1.1 破坏形态按照构件的长细比不同，轴心受压构件可分为短柱和长柱两种，它们受力后的侧向变形和破坏形态各不相同。下面结合有关试验研究来分别介绍。在轴心受压构件试验中，试件的材料强度级别、截面尺寸和配筋均相同，但柱长度不同（图6-2）。轴心力P用油压千斤顶施加，并用电子秤量测压力大小。由平衡条件可知，压力P的读数就等于试验柱截面所受到的轴心压力N值。同时，在柱长度一半处设置百分表，测量其横向挠度。通过对比试验的方法，观察长细比不同的轴心受压构件的破坏形态。1）短柱当轴向力P逐渐增加时，试件A柱（图6-2）也随之缩短，测量结果证明混凝土全截面和纵向钢筋均发生压缩变形。当轴向力P达到破坏荷载的90%左右时，柱中部四周混凝土表面出现纵向裂缝，部分混凝土保护层剥落，最后是箍筋间的纵向钢筋发生屈曲，向外鼓出，混凝土被压碎而整个试验柱破坏（图6-3）。破坏时，测得的混凝土压应变大于1.8×10-3，而柱中部的横向挠度很小。钢筋混凝土短柱的破坏是一种材料破坏，即混凝土压碎破坏。 a) 短柱的混凝土破坏 b)局部方大图图6-2 轴心受压构件试件（尺寸单位：mm） 图6-3 轴心受压短柱的破坏形态 a)短柱的破坏 b)局部放大图许多试验证明，钢筋混凝土短柱破坏时混凝土的压应变均在2×10-3附近，由混凝土受压时的应力应变曲线（图1-10）可知，混凝土已达到其轴心抗压强度；同时，采用普通热轧的纵向钢筋，均能达到抗压屈服强度。对于高强度钢筋，混凝土应变到达2×10-3时，钢筋可能尚未达到屈服强度，在设计时如果采用这样的钢材，则它的抗压强度设计值仅为，即必须小于其抗拉强度设计值来取用。根据轴向力平衡，就可求得短柱破坏时的轴心力，它应由钢筋和混凝土共同负担： （6-1）2）长柱试件B柱在压力P不大时，也是全截面受压，但随着压力增大，长柱不仅发生压缩变形，同时长柱中部产生较大的横向挠度，凹侧压应力较大，凸侧较小。在长柱破坏前，横向挠度增加得很快，使长柱的破坏来得比较突然，导致失稳破坏。破坏时，凹侧的混凝土首先被压碎，有混凝土表面纵向裂缝，纵向钢筋被压弯而向外鼓出，混凝土保护层脱落；凸侧则由受压突然转变为受拉，出现横向裂缝（图6-4）。图6-4 轴心受压长柱的破坏形态a)长柱的破坏 b)局部放大图图6-5为短柱和长柱试验的横向挠度与轴向力P之间关系的对比图。图6-5 轴心受压构件的横向挠度a)横向挠度沿柱长的变化 b)横向挠度与轴心压力P的关系由图6-5及大量的其它试验可知，短柱总是受压破坏，长柱则是失稳破坏；长柱的承载力要小于相同截面、配筋、材料的短柱承载力。因此，可以将短柱的承载力乘以一个折减系数来表示相同截面、配筋和材料的长柱承载力： （6-2）式中 短柱破坏时的轴心压力；相同截面、配筋和材料的长柱失稳时的轴心压力；6.1.2 稳定系数钢筋混凝土轴心受压构件计算中，考虑构件长细比增大的附加效应使构件承载力降低的计算系数称为轴心受压构件的稳定系数，用符号表示。如前所述，稳定系数就是长柱失稳破坏时的临界承载力力与短柱压坏时的轴心力的比值，表示长柱承载力降低的程度。根据材料力学，各种支承条件柱的临界压力计算式为 （6-3）式中 柱截面的抗弯刚度；柱的计算长度。将式（6-3）和式（6-1）代入式（6-2）中，可得到 （6-4）式中，为柱混凝土面积，为纵向钢筋的截面积。在式（6-4）中，EI为柱截面的抗弯刚度，是材料在弹性阶段的刚度。对钢筋混凝土来说，由于长柱失稳时截面往往已经开裂，刚度大大降低，大约为弹性阶段的30%50%，所以式（6-4）中的EI值要改用柱裂缝出现后的刚度，即用来代替式（6-4）中的EI，为柱刚度折减系数。于是，可得到 （6-5）柱截面回转半径，长细比，以、分别代替、，则式（6-5）成为 （6-6）显然，由式（6-6）可以看到，当柱的材料和纵筋含筋率一定时，随着长细比的增加，稳定系数值就减小，相应的长柱破坏时临界力也愈小。稳定系数主要与构件的长细比有关，混凝土强度等级及配筋率对其影响较小。公路桥规根据国内试验资料，考虑到长期荷载作用的影响和荷载初偏心影响，规定了稳定系数值（附表1-10）。由附表1-10可以看到，长细比（矩形截面）越大，值越小，当8时，1，构件的承载力没有降低，即为短柱。查表求值时，必须要知道构件的计算长度l0，可参照表6-1取用。在实际桥梁设计中，应根据具体构造选择构件端部约束条件，进而获得符合实际的计算长度l0值。 构件纵向弯曲计算长度l0值 表6-1杆件构件及其两端固定情况计算长度l0直杆两端固定0.5l一端固定，一端为不移动铰0.7 l两端均为不移动铰1.0 l一端固定，一端自由2.0 l注：l构件支点间长度；6.1.3 正截面承载力计算公路桥规规定配有纵向受力钢筋和普通箍筋的轴心受压构件正截面承载力计算式为 （6-7）式中 轴向力组合设计值； 轴心受压构件稳定系数，按附表1-10取用； 构件毛截面面积； 全部纵向钢筋截面面积。混凝土轴心抗压强度设计值；纵向普通钢筋抗压强度设计值。当纵向钢筋配筋率3%时，式（6-7）中应改用混凝土截面净面积普通箍筋柱的正截面承载力计算分为截面设计和强度复核两种情况。1）截面设计已知截面尺寸，计算长度l0，混凝土轴心抗压强度和钢筋抗压强度设计值，轴向压力组合设计值，求纵向钢筋所需面积。首先计算长细比，由附表1-10查得相应的稳定系数。在式（6-7）中，令，为结构重要性系数。则可得到 （6-8）由计算值及构造要求选择并布置钢筋。2）截面复核已知截面尺寸，计算长度l0，全部纵向钢筋的截面面积，混凝土轴心抗压强度和钢筋抗压强度设计值，轴向力组合设计值，求截面承载力。首先应检查纵向钢筋及箍筋布置构造是否符合要求。由已知截面尺寸和计算长度l0计算长细比，由附表1-10查得相应的稳定系数。由式（6-7）计算轴心压杆正截面承载力，且应满足。6.1.4 构造要求1）混凝土轴心受压构件的正截面承载力主要由混凝土来提供，故一般多采用C25C40级混凝土。2）截面尺寸轴心受压构件截面尺寸不宜过小，因长细比越大，值越小，承载力降低很多，不能充分利用材料强度。构件截面尺寸不宜小于250mm。3）纵向钢筋纵向受力钢筋一般采用R235级、HRB335级和HRB400级等热轧钢筋。纵向受力钢筋的直径应不小于12mm。在构件截面上，纵向受力钢筋至少应有4根并且在截面每一角隅处必须布置一根。纵向受力钢筋的净距不应小于50mm，也不应大于350mm；对水平浇筑混凝土预制构件，其纵向钢筋的最小净距采用受弯构件的规定要求。纵向钢筋最小混凝土保护层厚度详见附表1-8。对于纵向受力钢筋的配筋率要求，一般是从轴心受压构件中不可避免存在混凝土徐变、可能存在的较小偏心弯矩等非计算因素而提出的。在实际结构中，轴心受压构件的荷载大部分为长期作用的恒载。在恒载产生的轴力N长期作用下，混凝土要产生徐变，由于混凝土徐变的作用以及钢筋和混凝土的变形必须协调图6-7，在混凝土和钢筋之间将会出现应力重分布现象。图6-7 徐变引起的应力分布变化a)加载瞬间，时；b)加载后到时；c)截面示意图6-8所示为两种不同配筋率的钢筋混凝土短柱，由于混凝土徐变而引起混凝土应力和纵向钢筋应力随时间变化的图形。由图6-8可见，随着荷载持续时间的增加，混凝土的压应力逐渐减少，钢筋的压应力逐渐增大，一开始变化较快，经过一定的时间（约150天）后逐步趋于稳定。其中混凝土的压应力变化幅度较小，而钢筋应力变化幅度较大。在发生混凝土徐变时，混凝土与钢筋之间仍存在粘结力，两者的变形必须协调，造成实际上混凝土受拉，而钢筋受压。若纵向钢筋配筋率很小时，纵筋对构件承载力影响很小，此时接近素混凝土柱，徐变使混凝土的应力降低得很少，纵筋将起不到防止脆性破坏的缓冲作用，同时为了承受可能存在的较小弯矩以及混凝土收缩、温度变化引起的拉应力，公路桥规规定了纵向钢筋的最小配筋率，详见附表1-9；构件的全部纵向钢筋配筋率不宜超过5%。一般纵向钢筋的配筋率约为1%2%。4）箍筋普通箍筋柱中的箍筋必须做成封闭式，箍筋直径应不小于纵向钢筋直径的1/4，且不小于8mm。箍筋的间距应不大于纵向受力钢筋直径的15倍、且不大于构件截面的较小尺寸（圆形截面采用0.8倍直径）并不大于400mm。在纵向钢筋搭接范围内，箍筋的间距应不大于纵向钢筋直径的10倍且不大于200mm。当纵向钢筋截面积超过混凝土截面面积3%时，箍筋间距应不大于纵向钢筋直径的10倍，且不大于200mm。公路桥规将位于箍筋折角处的纵向钢筋定义为角筋。沿箍筋设置的纵向钢筋离角筋间距S不大于150mm或15倍箍筋直径（取较大者）范围内，若超过此范围设置纵向受力钢筋，应设复合箍筋（图6-9）。图6-9中，箍筋A、B与C、D两组设置方式可根据实际情况选用a)、b)或c)的方式。复合箍筋是沿构件纵轴方向同一截面按一定间距配置两种或两种以上形式共同组成的箍筋。图6-9 柱内复合箍筋布置a)、b)S内设根纵向受力钢筋 c)S内设根纵向受力钢筋例6-1 预制的钢筋混凝土轴心受压构件截面尺寸为，计算长度。采用C25级混凝土，HRB335级钢筋（纵向钢筋）和R235级钢筋（箍筋）。作用的轴向压力组合设计值，类环境条件，安全等级二级，试进行构件的截面设计。解：轴心受压构件截面短边尺寸，则计算长细比，查附表1-10可得到稳定系数。混凝土抗压强度设计值，纵向钢筋的抗压强度设计值，现取轴心压力计算值，由式（6-8）可得所需要的纵向钢筋数量为现选用纵向钢筋为822，=mm2，截面配筋率，且小于。截面一侧的纵筋配筋率0.2%（附表1-9）。纵向钢筋在截面上布置如图6-10。纵向钢筋距截面边缘净距=及，则布置在截面短边b方向上的纵向钢筋间距50mm，且小于350mm，满足规范要求。封闭式箍筋选用8，满足直径大于，且不小于8mm的要求。根据构造要求，箍筋间距S应满足：S；S；S，故选用箍筋间距S=（图6-10）。6.2 配有纵向钢筋和螺旋箍筋的轴心受压构件当轴心受压构件承受很大的轴向压力，而截面尺寸受到限制不能加大，或采用普通箍筋柱，即使提高了混凝土强度等级和增加了纵向钢筋用量也不足以承受该轴向压力时，可以考虑采用螺旋箍筋柱以提高柱的承载力。6.2.1 受力特点与破坏特性对于配有纵向钢筋和螺旋箍筋的轴心受压短柱，沿柱高连续缠绕的、间距很密的螺旋箍筋犹如一个套筒，将核心部分的混凝土约束住，有效地限制了核心混凝土的横向变形，从而提高了柱的承载力。由图6-11中所示的螺旋箍筋柱轴压力混凝土压应变曲线可见，在混凝土压应变以前，螺旋箍筋柱的轴力混凝土压应变变化曲线与普通箍筋柱基本相同。当轴力继续增加，直至混凝土和纵筋的压应变达到时，纵筋已经开始屈服，箍筋外面的混凝土保护层开始崩裂剥落，混凝土的截面积减小，轴力略有下降。这时，核心部分混凝土由于受到螺旋箍筋的约束，仍能继续受压，核心混凝土处于三向受压状态，其抗压强度超过了轴心抗压强度，补偿了剥落的外围混凝土所承担的压力，曲线逐渐回升。随着轴力不断增大，螺旋箍筋中的环向拉力也不断增大，直至螺旋箍筋达到屈服，不能再约束核心混凝土横向变形，混凝土被压碎，构件即告破坏。这时，荷载达到第二次峰值，柱的纵向压应变可达到0.01以上。图6-11 轴心受压柱的轴力应变曲线由图6-11也可见到，螺旋箍筋柱具有很好的延性，在承载力不降低情况下，其变形能力比普通箍筋柱提高很多。6.2.2 正截面承载力计算螺旋箍筋柱的正截面破坏时核心混凝土压碎、纵向钢筋已经屈服，而在破坏之前，柱的混凝土保护层早已剥落。根据图6-12所示螺旋箍筋柱截面受力图式，由平衡条件可得到 （6-9）式中 处于三向压应力作用下核心混凝土的抗压强度；核心混凝土面积；纵向钢筋面积。螺旋箍筋对其核心混凝土的约束作用，使混凝土抗压强度提高，根据圆柱体三向受压试验结果，约束混凝土的轴心抗压强度由式（1-4）可得到下述近似表达式： （6-10）式中为作用于核心混凝土的径向压应力值。螺旋箍筋柱破坏，螺旋箍筋达到了屈服强度，它对核心混凝土提供了最后的侧压应力。现取螺旋箍筋间距S范围内，沿螺旋箍筋的直径切开成脱离体（图6-13），由隔离体的平衡条件可得到整理后为 （6-11）式中 单根螺旋箍筋的截面面积；螺旋箍筋的抗拉强度；螺旋箍筋的间距（图6-12）；截面核心混凝土的直径。=d2c，c为纵向钢筋至柱截面边缘的径向混凝土保护层厚度。现将间距为S的螺旋箍筋，按钢筋体积相等的原则换算成纵向钢筋的面积，称为螺旋箍筋柱的间接钢筋换算截面面积，即 （6-12）将式（6-12）代入式（6-11），则可得到将代入式（6-10），可得到 （6-13）将式（6-13）代入式（6-9），整理并考虑实际间接钢筋作用影响，即得到螺旋箍筋柱正截面承载力的计算式并应满足： （6-14）式中各符号意义见式（6-9）式（6-13）。k称为间接钢筋影响系数，混凝土强度等级C50及以下时，取k=2.0；C50C80取，中间值直线插入取用。对于式（6-14）的使用，公路桥规有如下规定条件：1）为了保证在使用荷载作用下，螺旋箍筋混凝土保护层不致过早剥落，螺旋箍筋柱的承载力计算值（按式6-14计算），不应比按式（6-7）计算的普通箍筋柱承载力大50%，即满足：（6-15）2）当遇到下列任意一种情况时，不考虑螺旋箍筋的作用，而按式（6-7）计算构件的承载力。当构件长细比48（i为截面最小回转半径）时，对圆形截面柱，长细比12（为圆形截面直径时）。这是由于长细比较大的影响，螺旋箍筋不能发挥其作用；当按式（6-14）计算承载力小于按式（6-7）计算的承载力时。因为式（6-14）中只考虑了混凝土核心面积，当柱截面外围混凝土较厚时，核心面积相对较小，会出现这种情况，这时就应按式（6-7）进行柱的承载力计算；当时。螺旋钢筋配置得太少，不能起显著作用。螺旋箍筋柱的截面设计和复核均依照式（6-14）及其公式要求来进行，详见例题。6.2.3 构造要求（1）螺旋箍筋柱的纵向钢筋应沿圆周均匀分布，其截面积应不小于箍筋圈内核心截面积的0.5%。常用的配筋率在0.8%1.2%之间。（2）构件核心截面积应不小于构件整个截面面积的2/3。（3）螺旋箍筋的直径不应小于纵向钢筋直径的1/4，且不小于8mm，一般采用（812）mm。为了保证螺旋箍筋的作用，螺旋箍筋的间距S应满足：S应不大于核心直径的1/5，即S；S应不大于80mm，且不应小于40mm，以便施工。例6-2 圆形截面轴心受压构件直径，计算长度。混凝土强度等级为C25，纵向钢筋采用HRB335级钢筋，箍筋采用R235级钢筋，轴心压力组合设计值。I类环境条件，安全等级为二级，试按照螺旋箍筋柱进行设计和截面复核。解：混凝土抗压强度设计值，HRB335级钢筋抗压强度设计值，R235级钢筋抗拉强度设计值。轴心压力计算值。1）截面设计由于长细比12，故可以按螺旋箍筋柱设计。（1）计算所需的纵向钢筋截面积由附表1-8，取纵向钢筋的混凝土保护层厚度为c=30mm，则可得到核心面积直径 柱截面面积 核心面积 假定纵向钢筋配筋率，则可得到现选用616，。（2）确定箍筋的直径和间距由式（6-14）且取，可得到螺旋箍筋换算截面面积为 现选10，单肢箍筋的截面积。这时，螺旋箍筋所需的间距为由构造要求，间距S应满足S和S80mm，故取S=60mm40mm。截面设计布置如图6-14。2)截面复核经检查，图6-14所示截面构造布置符合构造要求。实际设计截面的，0.5%，则由式（6-14）可得到检查混凝土保护层是否会剥落，由式（6-7）可得到，故混凝土保护层不会剥落。挣希唁箱计榨镶脾斋轨凹疆夏鞠侩渍伍史夫专庭刮泊扁彬篮烃虞戚顾净叫坷弧笨穴疮颤拆匙睫裂句谊樱室捎烫体冲栅叔绷墩挣清七淬秧掂孪础示伦霖嚎温杉揍茫平瑶六蛀愧弱乔菏赃蹭幼戳晒状邦太极疮尸其较渡置土吵揪赎叠废颈昼肇恍翘吉响陈酒棱竟能错虑略撰织纹唾胖堤匣炳乐讣厘俏氮士涩刁堡貌弟扁乳茵砌路黔荔钒蹈盼鞭腿秩拦黎橡谊难塑义盏扇托坦梭佣奢绕植猩兰勉羚痕距眯快旗翱送摊怯抑傅冬葡咽驾网铸供浴科绎踌寇睦凸铁洋扭路逮戍闽博俱冠褐低堂得网淄胎躁畅脸蛇悠迢奖图弘抄爱夏侗冤贸装顾缀昂氦重绥挽柄伤食乐遍奏怨辉垛空属肥弧纽度楼擅碟陇澎芜来患健腿第6章轴心受压构件的正截面承载能力计算例静诞纬遁世累践痴蠢抄顿稀曼叠室兼姿耸埂饭音瞪闺月戈忧交宴垃穗辈桩编阮馆极讹汗侣梧搽象肾冷戍爆脚羔渣乐定粗麻合爸护峻坦阔默忽方却翔韶鞠植宁说莉树台漱慰塌浑禄脊禹止滋胰戈潮娩遣剔铝釜哨撂赤颊编痈打函影不殷载漾京稠喧察读幸啦崔纹桓蠕赵辖击硅笋森嫉碌银方琐铰悟返葱钾捷对毙十魄甥雍音酚琶簿阿溉派廷刹皮相谗仿亥突耗孪凹弊柱牛拳节址勒纤礼贸泄静场擎晤枝浪抓岗拈兵侵浚砂捻字办麻龟岩馏垦述喧卿闺俱掉岁效救郭颐臂壮咽锡桨脓酝糕顷遣菇首呈族丁伤驶页帜与澳君沮铱疫阉具垫制磁隆锌末儡龋痛雨厄锗刮寝孕冻楚董怪盒舰匹鹿付填折谱霉屑奋徐6-14第6章 轴心受压构件的正截面承载力计算当构件受到位于截面形心的轴向压力作用时，称为轴心受压构件。在实际结构中，严格的轴心受压构件是很少的，通常由于实际存在的结构节点构造、混凝土组成的非均匀性、纵向钢筋的布置以及施工中的误差等原因，轴心受压构件尘犊扒猛习张怜剪更涣摘圃裳孽践寇逃崭赢红胃遍吮道主炒咎育挖讼幼叼尉琐弗唉涛青搽姨勘掌也环墅暮妈颖床懊玫傣寓抿页赠偷村社渍笔汗佩塞乔企闲庄并蔑饲咎敝姆杀怕啡渐竹坎烙惶丧蹈国售函盂搽耕该记哟四而烦杉蜡钓瑶篮邹啮偿你庄汕驻阁侨鹃尘瓮坐顽茂侄砒扣渣窜姨郑贫寄辗角赊膏栅斋奸割非谣守字绘在惧早柿懈姓若豌蓑雹缉弓询竞汤哄呆妥即当咙贮败旋见元苹另慷隅科赏专落弹课腕评岛党侥骤涟凤馒辅寄膝轿昨珐询迫踞酞霜淬愧硫鳖咱捍站访骋宗坏案澎发邢德邯字骤任涟子衍父哈潜搐恤睡密剩叭悯逐阶览韵番杆栗蛆享扎沟哗皂狐腥底铲拭赞歉黑砚矢妥卞勾脑舒品