[精品]悬挑脚手架搭拆专项方案090306.doc

银仁·御墅花园项目 专项施工方案 浙 江 海 天 建 设 集 团 有 限 公 司 1 目目 录录 1、工程概况、工程概况.1 2、 、设计设计依据依据.1 3、材、材质质要求要求.2 4、搭、搭设设参数参数.3 5、 、设计计设计计算算.4 6、脚手架、脚手架计计算算书书.4 I、悬挑脚手架 3500 长钢丝绳拉结计算书4 一、大横杆的计算.5 二、小横杆的计算.7 三、扣件抗滑力的计算.8 四、脚手架荷载标准值.9 五、立杆的稳定性计算.11 六、连墙件的计算.14 七、悬挑梁的受力计算.15 八、悬挑梁的整体稳定性计算.17 九、拉杆的受力计算.18 十、拉杆的强度计算.18 十一、锚固段与楼板连接的计算.19 II、固接型钢悬挑脚手架 1150 长钢丝绳拉结计算书 21 一、大横杆的计算.21 二、小横杆的计算.23 三、扣件抗滑力的计算.25 四、脚手架荷载标准值.25 五、立杆的稳定性计算.27 六、连墙件的计算.30 七、悬挑梁的受力计算.31 八、悬挑梁的整体稳定性计算.33 九、拉杆的受力计算.34 十、拉杆的强度计算.34 十一、锚固段与楼板连接的计算.35 银仁·御墅花园项目 专项施工方案 浙 江 海 天 建 设 集 团 有 限 公 司 2 、悬挑式脚手架 3500 长带联梁计算书.36 一、大横杆的计算.36 二、小横杆的计算.38 三、扣件抗滑力的计算.40 四、脚手架荷载标准值.41 五、立杆的稳定性计算.42 六、连墙件的计算.45 七、联梁的计算.46 八、悬挑梁的受力计算.47 九、悬挑梁的整体稳定性计算.49 十、拉杆的受力计算.50 十一、拉杆的强度计算.50 十二、锚固段与楼板连接的计算.51 、阳台处悬挑脚手架 4500 长 14MM钢丝绳拉结计算书 .52 一、大横杆的计算.53 二、小横杆的计算.55 三、扣件抗滑力的计算.57 四、脚手架荷载标准值.57 五、立杆的稳定性计算.59 六、连墙件的计算.62 七、悬挑梁的受力计算.63 八、悬挑梁的整体稳定性计算.65 九、拉杆的受力计算.65 十、拉杆的强度计算.66 十一、锚固段与楼板连接的计算.67 、北侧 700 处阳台 4500 长悬挑脚手架计算书68 一、大横杆的计算.69 二、小横杆的计算.71 三、扣件抗滑力的计算.73 四、脚手架荷载标准值.73 五、立杆的稳定性计算.75 六、连墙件的计算.78 七、悬挑梁的受力计算.79 银仁·御墅花园项目 专项施工方案 浙 江 海 天 建 设 集 团 有 限 公 司 3 八、悬挑梁的整体稳定性计算.81 九、拉杆的受力计算.82 十、拉杆的强度计算.82 十一、锚固段与楼板连接的计算.83 、1600 长阳角型钢计算85 7、构造要求、构造要求.89 I、主杆构造要求89 II、纵向水平杆构造要 90 III、横向水平杆的构造要求.90 IV、脚手板的构造要求.91 V、连墙件的构造要求92 VI、剪刀撑及横向斜撑的设置.93 VII、斜道的设置要求 .94 V、安全撑网的设置95 X、脚手架防雷设置96 XI、其他注意事项.96 8、搭、搭设设的技的技术术要求与容要求与容许许偏差偏差.97 9、拆除要求、拆除要求.98 10、安全管理、安全管理.99 11、工程建、工程建设标设标准准强强制性条文制性条文.100 银仁·御墅花园项目 专项施工方案 浙 江 海 天 建 设 集 团 有 限 公 司 1 1、工程概况、工程概况 本工程位于学前东路南侧 DG200456 号地块，DA3 号楼单体 占地面积为 675.16，单体总建筑面积 21305；DA5 号楼单体占地 面积 642.4，单体总建筑面积 19856.93；地上 34 层、地下 2 层，建筑 高度为 99.7m（最高点为 104.2m），属 一类高层住宅。 本工程耐火等级为一级；抗震设防烈度为 6 度；主要结构类型为剪力 墙结构；结构基础形式为桩筏基础。 室内外高差为 300，±0.000 相当于黄海绝对标高 4.10 米。 本工程 DA3、A5 号楼地下两层地上 34 层，顶面标高为 104M 左 右，地下室施工及地上下部（6 层以下）施工采用落地脚手架，上部采用型 钢悬挑钢管脚手架（每 6 层悬挑一次、共挑 5 次）。 2、 、设计设计依据依据 编制建筑施工脚手架安全技术标准的统一规定(修订)。 建筑施工脚手架实用手册(1994 .5)。 国家行业标准建筑施工安全检查标准(JGJ5999)。 建筑工程安全技术管理手册(1997 .7)。 建筑结构荷载规范(GB50009-2001) 冷弯薄壁型钢结构 4 技术规范(JG1887)。 建筑施工手册第四版 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 本工程施工图纸及强制性规范。 银仁·御墅花园项目 专项施工方案 浙 江 海 天 建 设 集 团 有 限 公 司 2 3、材、材质质要求要求 （1）钢管采用外径为 48mm、壁厚 3.0 mm 的钢材，并应符合国家标 准 3 号钢的技术条件。 （2）钢管脚手架连接所用扣件，应符合部标钢管脚手架扣件 (TGJ2285)的要求。 （3）定货采购的钢管、扣件等零配件，必须规格统一，材质优良，并 应有出厂证明书，不允许采用次品。 （4）严禁使用严重锈蚀、弯曲变形或有裂纹的管材，钢管壁厚应定期 测定。严禁使用脆裂、变型或滑丝的扣件，扣件的规格型号必须与钢管匹 配。 （5）钢管质量检验要求 a.对新钢管的要求： 必须具备产品质量合格证和材质检验报告。 表面质量：表面应平整光滑，不应有裂纹、分层压痕、划道和硬 弯： 端部弯曲： L1.5m 允许偏差5mm 立柱弯曲：3m外径：允许偏差-0.5mm 壁厚：允许偏差-0.35mm 端面应平整，端面切斜允许偏差钢管防锈处理后，必须刷二度防锈漆，钢管油漆面第一步为黄色 与黑色相间(间距 30)，其他色面一律为丹红色。 b.旧钢管的要求： 银仁·御墅花园项目 专项施工方案 浙 江 海 天 建 设 集 团 有 限 公 司 3 钢管锈蚀程度；每年检查一次，锈蚀严重部位应将管子截断进行 检查。 其他同新钢管第(2)、(3)、(4)、(5)项。 （6）2000 密目安全网应符合国定标准的技术条件，必须有出厂合格 证或出厂证明书，须经安全管理部门检验合格后方可使用。 （7）安全撑网采用直径 9mm 的麻绳、棕绳或尼龙绳编织，一般规格 为 3m×6m，网眼 5cm 左右，每块支好的安全撑网应能承受不小于 1600N 的冲击荷载。不得使用次品，必须有出厂合格证明。 4、搭、搭设设参数参数 本工程设计采用如下搭设参数： 立杆纵距 La=1.5m； 立杆横距 Lb=1.05（0.85）m； 脚手架步距 h=1.8m； 双排悬挑式脚手架里立杆离主体结构外墙面 0.25m； 小横杆挑出里、外立杆的长度分别为 20cm 和 15cm； 脚手架与主体结构间的连墙件，必须从底步第一根纵向水平杆处开 始设置；按竖向二步，横向二跨设置。 脚手板的设置，总计按铺设四层考虑，并可 2 层同时施工。 外立杆的里侧，应满张挂 2000 目密目式安全网；在脚手架板层开始 应在 1.2m 高处设一防护栏杆，在 0.6m 高处设一踢脚杆，并在下部设 18cm 高挡脚板(木板厚 2cm)。挡脚板外侧油漆面采用桔黄色与黑色，间 距为 O.4m 分色。 银仁·御墅花园项目 专项施工方案 浙 江 海 天 建 设 集 团 有 限 公 司 4 5、 、设计计设计计算算 51 结构计算采用以概率理论为基础的极限状态方法进行。荷载的 设计值等于标准值乘以荷载的分项系数。永久荷载(结构自重)的分项系 数为 1.2，可变荷载(风载、施工活荷载等)的分项系数为 1.4，组合系数为 0.85。 52 脚手架施工活荷载为 3KN(300) 基本风压为 0.45KN(45) 53 钢管的设计强度按冷弯薄壁型钢结构技术规范(GBJl887) 并考虑材料强度附加系数。 54 按第 4 节所列搭设参数与上述计算原则和设计荷载进行计算， 其结论是本脚手架搭设是安全的。 6、脚手架、脚手架计计算算书书 I、 、悬悬挑脚手架挑脚手架 3500 长钢丝绳长钢丝绳拉拉结计结计算算书书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ130-2001）。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为 18.4 米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距 1.50 米，立杆的横距 0.80 米，步距 1.80 米。 采用的钢管类型为 48×3.0，连墙件采用 2 步 3 跨，竖向间距 3.60 米，水平间距 4.50 米。 施工均布荷载为 3.0kN/m2，同时施工 2 层，脚手板共铺设 4 层。 银仁·御墅花园项目 专项施工方案 浙 江 海 天 建 设 集 团 有 限 公 司 5 卸荷钢丝绳采取 1 段卸荷，吊点卸荷水平距离 1 倍立杆间距。 卸荷钢丝绳的换算系数为 0.82，安全系数 K=10.0，上吊点与下吊点 距离 2.9m。 悬挑水平钢梁采用16a 号槽钢 U 口水平，其中建筑物外悬挑段长 度 1.15 米，建筑物内锚固段长度 2.35 米。 悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物 1.05m。拉杆采用钢丝绳。 一、大横杆的计算一、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的 上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大 弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.800/3=0.093kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×0.800/3=0.800kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.093=0.158kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4×0.800=1.120kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 银仁·御墅花园项目 专项施工方案 浙 江 海 天 建 设 集 团 有 限 公 司 6 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.08×0.158+0.10×1.120)×1.5002=0.280kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.10×0.158+0.117×1.120)×1.5002=- 0.330kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.330×106/4491.0=73.571N/mm2 大横杆的大横杆的计计算算强强度小于度小于 205.0N/mm2,满满足要求足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值 q1=0.038+0.093=0.132kN/m 活荷载标准值 q2=0.800kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.677×0.132+0.990×0.800)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=2. 009mm 大横杆的最大大横杆的最大挠挠度小于度小于 1500.0/150 与与 10mm,满满足要求足要求! 银仁·御墅花园项目 专项施工方案 浙 江 海 天 建 设 集 团 有 限 公 司 7 二、小横杆的计算二、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆 的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038×1.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.800×1.500/3=0.140kN 活荷载标准值 Q=3.000×0.800×1.500/3=1.200kN 荷载的计算值 P=1.2×0.058+1.2×0.140+1.4×1.200=1.917kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的 弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.2×0.038)×0.8002/8+1.917×0.800/3=0.515kN.m =0.515×106/4491.0=114.656N/mm2 小横杆的小横杆的计计算算强强度小于度小于 205.0N/mm2,满满足要求足要求! 银仁·御墅花园项目 专项施工方案 浙 江 海 天 建 设 集 团 有 限 公 司 8 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的 挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.0×0.038×800.004/(384×2.060×105×107780. 0)=0.01mm 集中荷载标准值 P=0.058+0.140+1.200=1.398kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1397.600×800.0×(3×800.02- 4×800.02/9)/(72×2.06×105×107780.0)=1.144mm 最大挠度和 V=V1+V2=1.153mm 小横杆的最大小横杆的最大挠挠度小于度小于 800.0/150 与与 10mm,满满足要求足要求! 三、扣件抗滑力的计算三、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算 (规范 5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取 8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 银仁·御墅花园项目 专项施工方案 浙 江 海 天 建 设 集 团 有 限 公 司 9 横杆的自重标准值 P1=0.038×0.800=0.031kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.800×1.500/2=0.210kN 活荷载标准值 Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN 荷载的计算值 R=1.2×0.031+1.2×0.210+1.4×1.800=2.809kN 单单扣件抗滑承扣件抗滑承载载力的力的设计计设计计算算满满足要求足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达 40-65N.m 时,试验表明:单扣件在 12kN 的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取 8.0kN； 双扣件在 20kN 的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取 12.0kN； 四、脚手架荷载标准值四、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为 0.1070 NG1 = 0.107×18.400=1.968kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为 0.35 NG2 = 0.350×4×1.500×(0.800+0.250)/2=1.102kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手 板挡板，标准值为 0.15 NG3 = 0.150×1.500×4/2=0.450kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.500×18.400=0.138kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.659kN。 银仁·御墅花园项目 专项施工方案 浙 江 海 天 建 设 集 团 有 限 公 司 10 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距 内施工荷载总和的 1/2 取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×2×1.500×0.800/2=3.600kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范 (GB50009-2001)附录表 D.4 的规定采用：W0 = 0.450 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范 (GB50009-2001)附录表 7.2.1 的规定采用：Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 1.134 经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7×0.450×1.250×1.134 = 0.447kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ 考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力 N=(1.2×3.659+0.85×1.4×3.600)/2×1.50=6.506kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力 N=(1.2×3.659+1.4×3.600)/2×1.50=7.073kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 计算公式 MW = 0.85×1.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； 银仁·御墅花园项目 专项施工方案 浙 江 海 天 建 设 集 团 有 限 公 司 11 h 步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.85×1.4×0.447×1.500×1.800×1.800/10=0.258kN.m 五、五、立立 杆杆的的 稳稳定定 性性计计 算算 0.卸荷计算规范外内容，供参考 卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。 在脚手架全高范围内增加 1 吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆 的交点位置；以吊点分段计算。 计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。 经过计算得到 1=arctg2.90/(0.80+0.25)=1.223 2=arctg2.90/0.25=1.485 最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为 6.506kN 和 6.506kN。 最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为 7.073kN 和 7.073kN。 考虑荷载组合，各吊点位置处内力计算为(kN) T1=7.52 T2=7.10 F1=2.56 F2=0.61 其中 T 钢丝绳拉力，F 钢丝绳水平分力。 银仁·御墅花园项目 专项施工方案 浙 江 海 天 建 设 集 团 有 限 公 司 12 所有卸荷钢丝绳的最大拉力为 7.522kN。 选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于 10.000×7.522/0.820=91.735kN。 选择选择 6×19+1 钢丝绳钢丝绳， ，钢丝绳钢丝绳公称抗拉公称抗拉强强度度 1700MPa，直径，直径 12.5mm。 。满满足要求足要求! 吊环强度计算公式为 = T / A Nl， ，连墙连墙件的件的设计计设计计算算满满足要求足要求! 七、悬挑梁的受力计算七、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载 N 的作用，里端 B 为与楼板的锚固点，A 为墙 支点。 本工程中，脚手架排距为 800mm，内侧脚手架距离墙体 250mm，支 拉斜杆的支点距离墙体 = 1050mm， 水平支撑梁的截面惯性矩 I = 866.20cm4，截面抵抗矩 W = 108.30cm3，截面积 A = 21.95cm2。 受脚手架集中荷载 P=7.07kN 水平钢梁自重荷载 q=1.2×21.95×0.0001×7.85×10=0.21kN/m 悬挑脚手架示意图 1 银仁·御墅花园项目 专项施工方案 浙 江 海 天 建 设 集 团 有 限 公 司 16 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=8.436kN,R2=6.392kN,R3=0.041kN 最大弯矩 Mmax=1.007kN.m 抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=1.007×106/(1.05×108300.0) 0.000.02 1.341.18 5.90 5.95 0.44 0.04 1.007 0.474 10010502350 7.07kN 7.07kN 0.21kN/m AB 0.047 0.052 银仁·御墅花园项目 专项施工方案 浙 江 海 天 建 设 集 团 有 限 公 司 17 +3.054×1000/2195.0=10.244N/mm2 水平支撑梁的抗弯水平支撑梁的抗弯计计算算强强度小于度小于 215.0N/mm2,满满足要求足要求! 八、悬挑梁的整体稳定性计算八、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用16a 号槽钢 U 口水平,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=570×10.0×63.0×235/(1050.0×160.0×235.0)=2.14 由于 b 大于 0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录 B 其 值 b'=1.07-0.282/ b=0.938 经过计算得到强度 =1.01×106/(0.938×108300.00)=9.91N/mm2； 水平水平钢钢梁的梁的稳稳定性定性计计算算 Nl， ，连墙连墙件的件的设计计设计计算算满满足要求足要求! 七、悬挑梁的受力计算七、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载 N 的作用，里端 B 为与楼板的锚固点，A 为墙 支点。 本工程中，脚手架排距为 800mm，内侧脚手架距离墙体 250mm，支 银仁·御墅花园项目 专项施工方案 浙 江 海 天 建 设 集 团 有 限 公 司 31 拉斜杆的支点距离墙体 = 1050mm， 水平支撑梁的截面惯性矩 I = 866.20cm4，截面抵抗矩 W = 108.30cm3，截面积 A = 21.95cm2。 受脚手架集中荷载 P=7.07kN 水平钢梁自重荷载 q=1.2×21.95×0.0001×7.85×10=0.21kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 1 1001050 7.07kN 7.07kN 0.21kN/m AB 银仁·御墅花园项目 专项施工方案 浙 江 海 天 建 设 集 团 有 限 公 司 32 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=7.730kN,R2=6.653kN 最大弯矩 Mmax=1.215kN.m 抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=1.215×106/(1.05×108300.0) +2.799×1000/2195.0=11.958N/mm2 水平支撑梁的抗弯水平支撑梁的抗弯计计算算强强度小于度小于 215.0N/mm2,满满足要求足要求! 八、悬挑梁的整体稳定性计算八、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用16a 号槽钢 U 口水平,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=570×10.0×63.0×235/(1050.0×160.0×235.0)=2.14 0.000.02 0.640.47 6.606.65 0.000 0.017 0.442 1.215 银仁·御墅花园项目 专项施工方案 浙 江 海 天 建 设 集 团 有 限 公 司 33 由于 b 大于 0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录 B 其 值 b'=1.07-0.282/ b=0.938 经过计算得到强度 =1.22×106/(0.938×108300.00)=11.96N/mm2； 水平水平钢钢梁的梁的稳稳定性定性计计算算 Nl， ，连墙连墙件的件的设计计设计计算算满满足要求足要求! 七、联梁的计算七、联梁的计算 按照集中荷载作用下的简支梁计算 集中荷载 P 传递力，P=7.07kN 计算简图如下 支撑按照简支梁的计算公式 银仁·御墅花园项目 专项施工方案 浙 江 海 天 建 设 集 团 有 限 公 司 46 其中 n=1.50/1.50=1 经过简支梁的计算得到 支座反力(考虑到支撑的自重) RA = RB=(1-1) /2×7.07+7.07+1.50×0.10/2=7.15kN 通过传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重) 2×0.00+7.07+1.50×0.10=7.22kN 最大弯矩(考虑到支撑的自重) Mmax=(1×1-1)/(8×1) ×7.07×1.50+0.10×1.50×1.50/8=0.03kN.m 抗弯计算强度 f=0.03×106/39700.0=0.69N/mm2 水平支撑梁的抗弯水平支撑梁的抗弯计计算算强强度小于度小于 215.0N/mm2,满满足要求足要求! 八、悬挑梁的受力计算八、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载 N 的作用，里端 B 为与楼板的锚固点，A 为墙 支点。 本工程中，脚手架排距为 800mm，内侧脚手架距离墙体 250mm，支 拉斜杆的支点距离墙体 = 1050mm， 水平支撑梁的截面惯性矩 I = 866.20cm4，截面抵抗矩 W = 108.30cm3，截面积 A = 21.95cm2。 受脚手架作用的联梁传递集中力 N=7.22kN 水平钢梁自重荷载 q=1.2×21.95×0.0001×7.85×10=0.21kN/m 银仁·御墅花园项目 专项施工方案 浙 江 海 天 建 设 集 团 有 限 公 司 47 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 1 10010502350 7.22kN 7.22kN 0.21kN/m AB 0.00 0.02 1.371.20 6.02 6.07 0.45 0.04 1.029 0.481 银仁·御墅花园项目 专项施工方案 浙 江 海 天 建 设 集 团 有 限 公 司 48 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=8.611kN,R2=6.515kN,R3=0.038kN 最大弯矩 Mmax=1.029kN.m 抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=1.029×106/(1.05×108300.0) +3.118×1000/2195.0=10.468N/mm2 水平支撑梁的抗弯水平支撑梁的抗弯计计算算强强度小于度小于 215.0N/mm2,满满足要求足要求! 九、悬挑梁的整体稳定性计算九、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用16a 号槽钢 U 口水平,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=570×10.0×63.0×235/(1050.0×160.0×235.0)=2.14 由于 b 大于 0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录 B 其 值 b'=1.07-0.282/ b=0.938 经过计算得到强度 =1.03×106/(0.938×108300.00)=10.13N/mm2； 水平水平钢钢梁的梁的稳稳定性定性计计算算 Nl， ，连墙连墙件的件的设计计设计计算算满满足要求足要求! 七、七、悬悬挑梁的受力挑梁的受力计计算算 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载 N 的作用，里端 B 为与楼板的锚固点，A 为墙 支点。 本工程中，脚手架排距为 800mm，内侧脚手架距离墙体 250mm，支 拉斜杆的支点距离墙体 = 1050mm， 银仁·御墅花园项目 专项施工方案 浙 江 海 天 建 设 集 团 有 限 公 司 62 水平支撑梁的截面惯性矩 I = 866.20cm4，截面抵抗矩 W = 108.30cm3，截面积 A = 21.95cm2。 受脚手架集中荷载 P=7.07kN 水平钢梁自重荷载 q=1.2×21.95×0.0001×7.85×10=0.21kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 1 168010501770 7.07kN 7.07kN 0.21kN/m AB 0.00 0.35 1.641.48 5.60 5.65 0.44 0.07 0.956 0.449 银仁·御墅花园项目 专项施工方案 浙 江 海 天 建 设 集 团 有 限 公 司 63 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=9.063kN,R2=6.084kN,R3=-0.071kN 最大弯矩 Mmax=0.956kN.m 抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=0.956×106/(1.05×108300.0) +3.281×1000/2195.0=9.905N/mm2 水平支撑梁的抗弯水平支撑梁的抗弯计计算算强强度小于度小于 215.0N/mm2,满满足要求足要求! 八、悬挑梁的整体稳定性计算八、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用16a 号槽钢 U 口水平,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=570×10.0×63.0×235/(1050.0×160.0×235.0)=2.14 由于 b 大于 0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录 B 其 值 b'=1.07-0.282/ b=0.938 0.108 0.037 银仁·御墅花园项目 专项施工方案 浙 江 海 天 建 设 集 团 有 限 公 司 64 经过计算得到强度 =0.96×106/(0.938×108300.00)=9.41N/mm2； 水平水平钢钢梁的梁的稳稳定性定性计计算算 Nl， ，连墙连墙件的件的设计计设计计算算满满足要求足要求! 七、悬挑梁的受力计算七、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载 N 的作用，里端 B 为与楼板的锚固点，A 为墙 支点。 本工程中，脚手架排距为 800mm，内侧脚手架距离墙体 430mm，支 拉斜杆的支点距离墙体 = 1280mm， 水平支撑梁的截面惯性矩 I = 866.20cm4，截面抵抗矩 W = 108.30cm3，截面积 A = 21.95cm2。 受脚手架集中荷载 P=7.24kN 水平钢梁自重荷载 q=1.2×21.95×0.0001×7.85×10=0.21kN/m 银仁·御墅花园项目 专项施工方案 浙 江 海 天 建 设 集 团 有 限 公 司 78 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 1 90012802320 7.24kN 7.24kN 0.21kN/m AB 0.000.19 8.998.98 1.741.57 5.675.76 0.57 0.09 1.691 0.766 银仁·御墅花园项目 专项施工方案 浙 江 海 天 建 设 集 团 有 限 公 司 79 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=9.179kN,R2=6.328kN,R3=-0.090kN 最大弯矩 Mmax=1.691kN.m 抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=1.691×106/(1.05×108300.0) +4.051×1000/2195.0=16.715N/mm2 水平支撑梁的抗弯水平支撑梁的抗弯计计算算强强度小于度小于 215.0N/mm2,满满足要求足要求! 八、悬挑梁的整体稳定性计算八、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用16a 号槽钢 U 口水平,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=570×10.0×63.0×235/(1280.0×160.0×235.0)=1.75 由于 b 大于 0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录 B 其 值 b'=1.07-0.282/ b=0.909 经过计算得到强度 =1.69×106/(0.909×108300.00)=17.17N/mm2； 0.128 0.108 银仁·御墅花园项目 专项施工方案 浙 江 海 天 建 设 集 团 有 限 公 司 80 水平水平钢钢梁的梁的稳稳定性定性计计算算 l）； （d）挑空二根立柱（hl）。1-安全扣件；2-横向支撑；3-增设斜杆 N N N N N N N N N AA 2 3 1.5N 1.5N N N N N N N N N N N N N1.5N1.5N N N 2 1 3