2019ou南府河桥拆除施工方案(修正案).doc

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桥梁结构72.3拆除方法确定92.3.1.桥梁拆除方式比较92.3.2拆除方法确定10三、施工总体部署103.1 施工部署103.2 组织机构、设备、安全及人员配备情况113.2.1 组织机构情况113.2.2 设备配备情况133.2.3 安全保护153.2.4 人员配备17四、拆除施工方案184.1 拆除工程总计划进度安排184.2 拆除工程施工步骤分述194.3 拆除工程注意事项254.3.1预应力的切割254.3.2栈桥施工264.4 切割设备及人员配置274.4.1机具274.4.2人员28五、吊运作业设计285.1 施工机具安排计划285.2 劳动力组织285.3 吊装方案设计295.3.1 砼块现场主要吊装施工方法295.3.2 吊装施工流程295.3.3 安全生产及防范措施315.3.4 危险点辨识及有与预控措施34六、支架设计346.1水下平台搭设346.2 贝雷架安装及拆除366.2.1桁架选用366.2.2安装钢桁架注意事项36七、其它各项专项措施387.1 主要设施保护措施387.2 安全施工、环境保护、文明施工397.2.1 安全施工措施397.2.2 降尘措施397.2.3 文明施工措施397.2.4 环境保护407.3 应急预案40八、施工进度计划及其保证措施498.1施工进度计划498.2工期保证措施508.2.1组织保证措施508.2.2制度保证措施508.2.3技术保证措施518.2.4物资设备和后勤保证措施51一、编制依据1、府河桥竣工图；2、公路桥涵施工技术规范；3、公路桥涵设计技术规范；4、现场勘查资料；二、工程概况2.1 周边环境南府河桥位于府河下游出口段，二环路东五段与府河相交的河心村处。现河道规划设计宽度为60m。桥位处河道规划为直段，水流顺直。二环路东五段宽度为60m，快车道14.481m，道路中央绿化带3m,慢车道2×10.33m，人行道2×10m，分隔带2×1.8m。护栏2×0.81m道路西段与九三路相交，道路东段与成仁公路相交。河道与道路方向斜交，水流方向与道路夹角为104°，桥梁斜交角为16°。2.2 桥梁结构本方案计划拆除的快车道桥梁，结构为预应力钢筋混凝土连续钢构，设计荷载汽车-超20，挂-120，人群4.0KN/m²。中跨跨径为66.16m，边跨跨径为28.38m，总跨度为：122.92米东西两端的沿河道路由两边跨通行。上部结构：上部结构为连续钢构，桥墩处梁高为320cm，跨中及边跨梁端高均为150cm，既有老桥桥梁横方向上由沉降缝分成三座桥，快车道箱梁为单箱3室，两边慢车道为单箱2室，顶板厚20cm，底板与桥墩处30cm，向跨中及梁端减薄至15cm，腹板宽为25cm，腹板间距分别为382.7cm、409.5cm。后于2008年在既有老桥的基础上、下游各加宽了一幅连续钢构，桥宽均为10m。下部结构：桥墩为钢筋混凝土薄壁墩，墩斜宽350cm，壁厚为40cm，基础埋深为744cm。府河桥立面示意图602610001000196010331033待拆除部分府河桥横断面示意图2.3拆除方法确定2.3.1.桥梁拆除方式比较本次需要拆除的大桥为府河桥快车道箱梁，待拆桥梁紧邻慢车道桥梁和道路，及桥梁现有墩台需保留且不受破坏，通过现场实地考察提出如下三种拆除方案进行对比：拆除方式顶升切割吊装机械拆除控制爆破各项指标比较施工安全安全性高安全性较高安全性高周围环境影响噪音较小，几乎无扬尘，对环境影响最小噪音大，扬尘可控，对环境影响较大起爆时周边一定距离需警戒封闭；爆破扬尘大；待拆大桥周边需的建（构）筑物多，预处理工程量大；爆破可能对大桥需保留的部分造成影响；爆破后需要机械二次破碎清理，噪音大。桥下河道防护没有大块物体着地或掉河道里,不需要重点防护梁板掉河道要产生的堵塞,需用大量的清理工作对河道进行疏导不现实。爆破时梁板着地产生的冲击及振动大，必须进行防护施工；可能会伤及不需要拆除部分桥梁（墩），预处理工程量大；爆破后调入河道的残渣块度较大，清理困难。对二环路交通影响采用打围隔离分流交通方法，对二环路的交通影响最小，可保证双向6车道通行采用全封闭施工的方式，二环路方向交通需中断3050天爆破时周边300米范围必须中断交通，爆破后二次破碎需中断二环路方向交通并且影响两边不需要拆除的桥梁主体工期61天55天60天施工费用高相对较低相对较高2.3.2拆除方法确定通过以上3种方案的对比，为保证拆除施工期间二环路交通不中断，最大化的减小拆除施工对周围环境、群众日常生活的影响（特别是施工噪音、扬尘对环境的污染和建渣对河道堵塞的影响），在确保安全的情况下尽量缩短施工期限，决定采用顶升切割吊装的拆除方式对二环路南府河桥进行拆除。三、施工总体部署3.1 施工部署施工时重点考虑如下几方面因素：1、由于本钢构桥当初并非对称双悬臂施工，钢绞线为全桥张拉。同时，钢绞线切断后，主梁将失去“锚固效应“，受力无法计算。故不能仅桥上悬臂作业，必须同时在桥下搭设支撑架。以保障切割时的安全。2、由于目前桥下净空不够打桩，不能搭设支撑架，需将桥梁抬高5m，同时桥梁抬高后每横向平移1m切除1m，也能保证桥梁切割时的安全。3、桥梁结构应为预应力钢筋混凝土整体现浇箱式桥梁，钢筋较密，砼标号较高。首先对桥梁拆除部分画线，采用目前世界最先进的液压绳锯进行切割。4、待拆桥梁紧邻慢车道桥梁和道路，需保障其不能损伤，紧邻路面不能损伤。吊装工具采用两台24米跨2X30T门式起重机进行吊装。5、桥梁现有墩台需保留部分不受破坏，对中部箱室拆除时，不能对墩台结构及承重能力破坏。在切割前对切割部分先进行切割打孔便于架设绳锯的绳索以及贝雷架锁定打孔固定切割段箱梁以释放预应力。5、拆除施工作业需24小时进行，以保证施工进度；吊装及运输作业在夜间进行，不影响二环路交通正常通行。6、拆除施工前，需进行打围作业（打围方式和范围见后说明），保证不影响二环路交通正常通行。7、府河桥两侧桥洞下方设置有成都市防洪抢险物资堆放点，施工作业前需其业主单位跟相关部门协调，对该堆放点进行迁改。8、南府河桥东侧边跨28.38m桥梁下方有城市双车道道路（河滨路）通行，将分阶段对该处交通进行组织，具体调整情况见拆除方案设计及相应图纸。（或者采用封道分流车辆的方式，待定） 9、桥面待拆除快车道中间现设置有绿化带，需进行预处理，对绿化带进行拆除，并对绿化带中5根照明路灯杆进行拆除。同时为保证二环路的畅通，拆除施工前需拆除慢车道两侧的绿化带，并做临时道路路面硬化处理。10、府河桥周边城市输电线路、通信线路等较多，施工前需提前对线路进行保护，以防破碎飞石造成破坏。11、南府河桥下河岸东侧滨河路西侧人行道和绿化带做拆除，硬化以及必须拆除河道上游距桥梁以北10处栏杆10米，用于河道施工便道。3.2 组织机构、设备、安全及人员配备情况3.2.1 组织机构情况为了安全、快速完成本次拆除任务，应从人员上给与强有力保障，成立以项目经理为负责人的府河桥拆除项目经理部，项目部设工程、安质、物设和财务4个部门，下设数个施工班组。施工队长施工副队长施工总工总工工程部物设部财务部安质部各施班组施工副队长项目组织机构设置图项目部人员配备情况表序号职务职称人数备注1施工队长高工1负责施工全面工作2施工副队长高工1负责施工对外协调工作3施工副队长高工1负责施工现场生产管理4项目总工高工1负责项目技术管理5工程部部长工程师1负责项目技术工作6物设部部长工程师1负责项目机械设备管理7安质部部长工程师1负责项目安全工作8拆除组组长1负责工程拆除施工9顶升组组长1负责桥梁顶升作业10吊运组组长1负责工程吊运施工11搭架组长1负责工程搭架施工12现场管理员3负责现场生产调度13现场安全员3负责现场施工安全3.2.2 设备配备情况施工主要设备及操作人员配备表序号设备(仪器)名称规格及型号数量（台）用途人员配置（人）（两班）1装载机ZL50C 1砼碎渣清运22小型挖掘机（含破碎锤）WZ30-25C2破除及挖除砼碎渣43滑移装载机（含破碎锤，清扫机）1破除及挖除砼碎渣24自卸汽车T-8152砼碎渣清运45汽车吊徐工QY130K1梁体切割块吊运备选26门式起重机24米跨2X30T2梁体切割块吊运47液压绳锯207型30KW2梁体及墩身切割48液压绳锯307型40KW4梁体及墩身切割89液压墙锯207型30KW2梁体及墩身切割410液压岩石分裂机C12 4KW2桥梁破除411平板运输车60t6桥梁运输、距离40公里812发电机250KWA2备用发电13洒水车东风301降尘环保114手持内燃锯3502辅助切割415PLC控制的同步顶升系统EC821-06套桥梁顶升216变频泵站SXSLC-BP-B-2-700-500台1017顶升千斤顶QYS200T-140MM/63MPa台5218拉线传感器NS-WY06把1619顶推千斤顶台桥梁平移10金刚石切割机切割示意图破碎锤照片 长臂机照片割枪 汽车吊T-815自卸汽车门式起重机3.2.3 安全保护（1）本工程配备专职安全人员现场监督检查施工情况，所有施工人员统一着装（荧光服或反光背心、救生衣）、戴安全帽、手套及其它劳保护具，参加施工的人员经过安全教育，现场需配备如灭火器、消防用水等安全消防器材。荧光服救生衣 劳保护具（2）本工程拆除部分为不影响二环路车辆通行安全和人员安全，必须在拆除界限外2.5米采用PVC围挡进行封闭，围挡内侧设置永久性预制砼防撞墩，以防止车辆、非机动车等冲撞围板而发生意外。施工范围安全防护效果图注：打围宽度：拆除部分19.6米+旁边桥梁翼板1.5*2+门式起重机轨道0.6米*2+砼永久性防撞墩0.5米*2+间隔0.3米*2=25.4米；打围长度：拆除部分122.6米+平板运输车辆装载区+拆卸块临时堆放区60米，两侧同时作业=182.6米预制混凝土防撞墩注：永久性防撞墩长度：320米；防撞墩的设置位置在围挡内20cm处；与桥面的固定方法：预制砼防撞墩时预留铁件与桥面植筋焊接固定，墩与墩之间采用50mm的钢管串联固定。3.2.4 人员配备由于工期短，因此考虑每天三班作业，涉及到对交通影响较大的工序拟考虑在夜间车流量较小时进行。各工种劳动力安排如下：现场项目管理人员（分三班）：每班3人×3=9人电工：2人/班×3=6人机操工：16人/班×3=48人架子工：20人交通疏导员：8人/班×3=24人安全保洁员：5人/班×3=15人安装工：10人普工：20人/班×3=60人顶升操作人员：50人上述合计高峰期需要技术工人合计140人。四、同步顶升及平移为保证顶升中桥梁结构的安全，就要严格要求顶升千斤顶的顶升同步性。本工程拟采用PLC变频同步顶升系统,该系统已在上海音乐厅整体顶升与平移工程，天津狮子林桥顶升工程、天津北安桥顶升工程、上海吴淞江桥顶升工程、南浦大桥抬升工程、厦门等多项抬升工程中成功运用。4.1同步顶升系统（一）系统组成PLC控制变频同步系统由液压系统（油泵、油缸、变频电机、变频器等）、检测传感器、计算机控制系统等几个部分组成。液压系统由计算机控制，可以全自动完成同步移位，实现力和位移控制、操作闭锁、过程显示、故障报警等多种功能。（二）系统特点该系统具有以下优点和特点：1.具有友好Windows用户界面的计算机控制系统（见图4-1）；整个操纵控制都通过操纵台实现，操作台全部采用计算机控制，通过工业总线，施工过程中的位移、载荷等信息，被实时直观地显示在 控制室的彩色大屏幕上，使人一目了然，施工中的各种信息被实时记录在计算机中，长期保存。由于实现了实时监控，工程的安全性和可靠性得到保证，施工的条件也大大改善。图4-1控制主机2.整体安全可靠，功能齐全。软件功能：位移误差的控制；行程控制；负载压力控制；紧急停止功能；误操作自动保护等。硬件功能：油缸液控平衡阀可防止任何形式的系统及管路失压，同时防止油缸内部压力过高造成爆缸，从而保证负载有效的支撑；3.所有油缸组既可同时操作，也可单组操作；4.同步控制点数量可根据需要设置，适用于大体积桥梁或构件的同步或变坡抬升。（三）主要技术指标1、一般要求 液压系统工作压力： 70 MPa 尖峰压力： 75 MPa 工作介质： ISOVG46#抗磨液压油 介质清洁度： NAS9级 供电电源电压：380VAG； 50HZ；三相四线制 功 率： 7.5KW（MAX）运 转 率： 24小时连续工作制2、顶升装置 顶升缸推力：200 T 顶升缸行程：140 mm 偏载能力：5° 顶升缸最小高度：395 mm 最大顶升速度：10mm/min 正常顶升速度： 3mm/min 组内顶升缸控制形式：压力闭环控制 压力控制精度5% 组与组间控制形式：位置闭环控制 同步精度 ±2.0 mm3、操纵与检测常用操纵： 按钮方式人机界面： 笔记本电脑位移检测： 位移传感器分辨率： 0.02 mm压力检测： 压力传感器 精度0.5%压力位移参数自动记录。（四）液压控制系统及原理多点同步液压控制系统，采用变频调速比例控制，依靠内置PLC,组成力或位置闭环回路，因此可以实现各种高精度的多点同步顶升、顶推控制，并满足各点之间力均衡的要求(见图4.2)。图4.2位置闭环与力闭环多点同步液压控制系统采用模块化结构，用户可以根据施工需要，选用一点、两点、四点、各种不同的液压控制单元，每台液压控制单元作为一个控制子站，依靠工控总线联结在一起，由一台主控制器控制，协同工作同步运行。图4.3为系统组成示意图，图中1为主控器，每台主控器可以控制36个子站，2为液压控制子站，每台子站最多可有四路独立闭环控制回路，每个闭环控制回路既可组成位置闭环，也可组成力闭环。在选择位置闭环工作状态时，工控总线输入的指令值为位置，需要外配位移传感器4，作位置检测反馈元件；选择力闭环工作状态时，工控总线输入指令为力，液压系统内已经配有压力传感器，作力检测元件。实际使用中究竟是用位置闭环还是力闭环要视工程对象而定。 图4.3多点同步控制系统的组成2.多点同步的超静定问题 多点同步超过两点共线或超过三点共面时，就会遇到超静定问题，对于小刚度结构只需要简单的位置同步就能克服超静定问题，但对于大刚度结构就需要使用复杂的力均衡技术才能满足同步要求。（见图4.4）。所谓小刚度与大刚度，是指构件变形相对油缸位移控制精度而言；本公司的同步系统，控制精度可达0.5mm以上，如果相邻两点发生0.5mm的误差，油缸的负荷变化不超过5%，则可视为小刚度结构；如果相邻两点发生0.5mm误差，可引起油缸负荷发生20%以上的变化，则应看作大刚度结构。图4.4小刚度同步与大刚度同步对于建筑物平移，由于平移过程中存在地基下沉现象，因此只能采取力闭环顶升方式（见图4.5）。力闭环无法控制施工对象的姿态，所以在力闭环工作状态下，还要辅以位置闭环。如果顶升点是以直线分布，只需两个位置检测传感器，来控制施工对象的姿态；而顶升点以平面分布时，则需要三个以上位置检测控制点。在图4.4所示的大刚度同步控制中，H1、H5是两个位置检测控制点，H0为指令位移。1,2,3,4,5为各个控制点的施力权值，该值既可通过理论计算确定，也可以通过实地称重确定，通常实地称重的方法更为简单精确。 3.同步顶升的安全保护问题 同步顶升的安全保护有赖于平衡阀的采用，平衡阀为无泄漏锥阀结构，有3个主要功能；第一个功能是平衡油缸的负荷压力，使带载下降的顶升油缸不至失压下滑，即使在油管破裂时也不会让工件跌落。于是无论是上升还是下降都变成进油调速，安全性大增。第二个功能是保护油缸不发生过载，当油缸内的压力超过调定压力时，平衡阀能自动开启，卸掉过高的油压，保护油缸免遭过载。第三个功能是重载先开，可使多缸并联时，各缸载荷自动均衡。平衡阀可以直接安装在油缸上，最大限度地减少了外接管道带来的意外。使用平衡阀以后，无论油缸上升还是下降，都是由进油流量控制油缸运动速度，而与油缸负载无关。从图3.6可以看出使用液控单向阀的系统，油缸下降时要使用背压节流阀调速，下降速度受油缸负载影响，当下降速度大于油泵供油流量时，液控单向阀便会震荡，十分危险。因为是背压节流调速，如果发生破管情况，液控单向阀无法保持油缸下降安全，而使用平衡阀的系统，因回油管无压力，所以破管时油缸仍可安全下落。 图4.6液控单向阀与平衡阀的不同调速方式用四油缸顶升一个重物时，通常会出现同步问题，尤其是油缸带载下降时，更易出现过载现象；也就是一个油缸下降稍快时，大部分的载荷就会压到另一条对角线的两个油缸上，使油缸压力增大近一倍，为确保油缸安全，不得不把油缸的负荷能力降低一倍使用，顶升1000吨的工件，要用四个500吨的油缸，很不经济。 图4.7液控单向阀控制的同步系统图4.7为使用液控单向阀的四点顶升液压控制回路；在油缸带载下落时，液控单向阀的开启条件为：P B > PAO/6.5；负荷较轻的油缸，液控单向阀首先开启，负荷较重的油缸，液控单向阀则稍晚开启，这造成晚开启的顶升缸负荷进一步加重，使液控单向阀更难开启，直至大部份载荷落在这条对角线的两个油缸上为止，可见使用液控单向阀的四点顶升液压控制回路，每次带载下降时，都会造成偏载。 图4.8平衡阀控制的同步系统图4.8为使用平衡阀的四点顶升液压控制回路；它的带载下落开启条件为：PB>（72PAO）/6.5，其中72为平衡阀的调定压力（Mpa），这表明负荷较重的顶升缸会较早开启，将负荷转移至负荷较轻的油缸上，这样它就有一种自然均载的作用。此外，当油缸下腔压力PAO>72MPa时，平衡阀会过压泄油，于是可以保护油缸在任何情况下都不发生过载。4.2顶升施工（一）施工前桥梁检查根据改造总体布置，部分既有桥梁需进行顶升改造利用，为充分掌握既有桥梁的现状、使用情况，以方便既有桥梁的改造，保证改造后桥梁结构的安全，需对改造范围内的既有桥梁进行以下检测工作：1）测量顶升桥梁各构件高程（1）量测既有桥梁墩、台处的地面高程。（2）量测既有桥梁墩顶高程及支座垫石厚度。2）观量顶升桥梁混凝土箱梁的线型和裂缝（1）重点观察既有桥梁顶升前裂缝宽度超过0.3mm的竖向裂缝，并注意观察有无斜向裂缝及顺主筋方向的纵向裂缝。对所有宽度等于大于0.3mm的裂缝应观测其深度和是否贯穿。如有裂缝应绘制裂缝深度、走向、宽度及深度图。（2）观测既有桥梁顶升前梁的上拱度变化，并注意观察有无不容许出现的垂直于主筋的竖向裂缝。（3）按左、中、右三点分别量测顶升前伸缩缝处箱梁顶、底面的梁缝宽度。3）观量顶升桥梁墩台外观和裂缝（1）观察既有墩台及其承台有无风化剥落、裂纹及破损。如有裂缝，应对裂缝及具体位置、宽度、长度、深度进行量测和描述，绘制成图。（2）了解既有墩台有无下沉、位移和倾侧变位等情况。尽可能查清地基基础情况，特别是墩台基础埋深有无变化，有无超过设计规定的局部冲刷现象。观察梁端部、支座及墩台的相对位置关系。（二）受力面处理1、桥台受力面考虑顶升完成之后需要横向平移，在梁底下直接安装滑脚，间距1m。滑脚下设置顶升分配梁，顶升完成后可用作横向平移下滑梁。滑脚与梁底采用钢板加垫，如有楔形角可用楔形钢板垫死或灌浆料注满。2、桥墩受力面桥墩处千斤顶安装在墩壁内，为了防止顶升过程中局部受力过大，造成结构破坏，在千斤顶。（三）顶升反力基础综合考虑承台面积，承台下桩基础，钢支撑位置，螺栓预埋，墩柱接高时模板安装，施工空间等条件，桥台拟利用原承台基础作为顶升时的基础，对原基础进行加宽加厚，顶升到位后此加固部分承台作为永久结构的一部分予以保留。桥墩则直接理由原墩壁做反力基础，考虑局部受力影响，需在受力面下加垫钢板。施工步骤为：（1）基坑开挖（2）凿毛:（3）植筋（4）绑扎钢筋 （5）支模板（6）混凝土浇筑及养护（7）浇筑过程中预埋钢支撑螺栓图4-9顶升基础施工照片（四）支撑系统支撑系统在顶升桥梁过程中起到“临时墩柱”的功能，将桥梁上部荷载托换至支撑上，其中包含了钢支撑、专用垫块、分配梁等。1、钢支撑钢支撑托架体系的主要作用是承担上部结构桥梁箱梁的重量，此结构需要考虑他的承载力、刚度及稳定性，保证梁体顶升时托架体系本身的状态不变，同时保证梁体在顶升过程中的受力状态不变，包括附加应力、位移等。托架体系由支撑钢筒、临时垫块以及水平连系杆等组成。每个墩柱顶升支撑的主体采用精加工609×12mm钢管作为支撑杆。钢管上下两端焊接厚为12mm的法兰，侧面焊有连接用构件。每根钢管支撑下部通过植入M20锚栓与原承台连接。上下两节钢管支撑间通过螺栓连接，钢支撑通过水平连系杆连成一个三角格构柱，三角格构柱之间再连接形成水平稳定体系。图4-10钢支撑托架体系安装照片1图4-11钢支撑托架体系安装照片22、专用垫块顶升专用临时钢垫块用在千斤顶与临时支撑之间。临时钢垫块与顶升托架体系的钢管相对应，也采用500×12mm钢管，两端焊接厚为12mm的法兰。每个临时支撑顶部均配置一对楔块和薄厚不一的钢板，以满足不同顶升高度的要求。为避免顶升过程中支撑失稳，钢垫块间通过法兰连接）。钢垫块共有、四种类型，为适应千斤顶的顶升行程，钢垫块的高度分别为100mm、200mm（见图4-12）。图4-12 垫块示意图当顶升高度到达1.0米时，增加一节钢管支撑用以替换临时垫块，以增强支撑稳定性。支撑结构之间连结牢固，即临时垫块之间栓接、钢管支撑与承台栓接、钢管支撑间及临时垫块间均用螺栓进行连接。通过以上措施保证支撑结构有良好的整体性，防止因桥梁顶升可能发生的滑移造成支撑体系的失稳破坏。3、分配梁分配梁固定在箱梁底部，位于箱梁与千斤顶之间，分配梁直接承担上部梁体的重量，并将力转移给千斤顶。分配梁需要有足够的刚度、强度及稳定性，保证顶升过程中不产生变形，同时在顶升过程中，梁体有纵向位移，则分配梁随梁体同时移动，但是千斤顶和下部钢支撑体系位置固定，不产生水平位移，则千斤顶与分配梁有相对滑动，则需考虑梁体的偏心受压，局部失稳等。施工步骤：1、分配梁制作2、分配梁吊装至梁体底部指定位置3、分配梁调平4、分配梁与梁底受力点处理5、分配梁与梁体连接图4-13分配梁安装照片4.3千斤顶选型及安装（1）千斤顶选型千斤顶的选用和钢支撑的尺寸、混凝土局部受压、上部梁体受力等有关，同时需考虑一个千斤顶失效时钢支撑、混凝土局部受压及上部梁体受力等是否满足要求。本次顶升选用200T小吨位千斤顶，其优点如下：1、因千斤顶在运行过程中可能失效，此时要更换新的千斤顶，通过计算在一个千斤顶失效更换时对桥梁本身及支撑系统无影响；2、桥梁墩柱部位的最大荷载为2000T，如果选用400T的千斤顶，仅需10台则可达到2倍的安全系数，如果一台失效则安全倍数降低为1.5，同时梁体的受力变得极不对称，偏于不安全，选用200T千斤顶，则需要20台，失效一台之后安全系数为1.75，同时对梁体的受力影响较小；4、200T的千斤顶重量约为120kg，400吨的千斤顶重量约为300kg，在安装及施工过程中的水平调整200T千斤顶较为便利。200吨的千斤顶，200吨的顶身长度395mm，底座直径375mm，顶帽258mm，行程为140mm。千斤顶均配有液压锁及机械锁，可防止任何形式的系统及管路失压，从而保证负载的有效支撑。图4-9 千斤顶调平图顶升用千斤顶图4-14 顶升千斤顶（2）千斤顶分组：每个墩（台）的千斤顶分为二组，共分八组，每组千斤顶设一个监控点，每个监控点设一台监测位移传感器。图4-15 拉线式位移传感器（3）千斤顶安装为便于顶升操作，所有千斤顶均按向下方向安装，即千斤顶底座固定在梁下方分配梁上。千斤顶安装时应保证千斤顶的轴线垂直。以免因千斤顶安装倾斜在顶升过程中产生水平分力。千斤顶的上下均设置钢垫板以分散集中力，保证结构不受损坏。4.4限位系统由于桥梁旋转施工梁体的水平投影会变长及梁体热胀冷缩造成的梁体变化，则顶升系统与梁板会产生相对滑移，为保证此情况下顶升系统的安全及梁板的结构安全，需设置纵向限位装置，同时限制横向可能发生的位移。桥梁顶升是一个动态的过程，需时刻保证梁体不产生横向水平位移，特别是在顶升高度最大的桥台部位。考虑在桥梁四角设置纵横向限位，能同时约束其纵横向位移，起到限位作用。4.5顶升系统连接在采用传统的顶升工艺时，往往由于荷载的差异和设备的局限，无法根本消除油缸不同步对顶升构件造成的附加应力从而引起构件失效，具有极大的安全隐患。我公司采用的PLC变频同步顶升技术，从根本上解决了这一长期困扰移位工程界的技术难题，填补了我国在该领域的一项空白，且已达到国际先进水平。PLC控制液压同步顶升是一种力和位移综合控制的顶升方法，这种力和位移综合控制方法，建立在力和位移双闭环的控制基础上。由液压千斤顶，精确地按照桥梁的实际荷重，平稳地顶举桥梁，使顶升过程中桥梁受到的附加应力下降至最低，同时液压千斤顶根据分布位置分组，与相应的位移传感器（拉线传感器）组成位置闭环，以便控制桥梁顶升的位移和姿态，同步精度为±2.0mm，这样就可以很好的保证顶升过程的同步性，确保顶升时梁体结构安全。PLC控制变频同步顶升系统由液压系统（变频电机、变频器、油泵、油缸等）、检测传感器、计算机控制系统等几个部分组成。图4-16 PLC液压同步顶升控制系统连接示意图1顶升千斤顶 2位移传感器 3回油开关 4减压阀 5回油管 6进油管 7传感线 8中央控制器 9分配阀 10变频泵站 11油箱 12电脑控制台4.6控制点布置控制点的划分原则为顶升过程安全可靠，特别着重同步性和桥体的姿态控制。控制区域设置拉线传感器控制位移的同步性，根据桥梁的结构，位移同步精度控制在2mm。位移传感器与中央控制器相连形成位移的闭环控制从而实现顶升过程中位移的精确控制。位移传感器固定于墩柱侧面支座中心线上，与梁底相连，顶升梁体时，记录梁体顶升高度并控制梁体的位移及姿态。图4-17桥台纵横向限位图4.7试顶升为了观察和考核整个顶升施工系统的工作状态，在正式顶升之前，应进行试顶升，试顶升高度10-20mm。试顶升结束后，提供整体姿态、结构位移等情况，为正式顶升提供依据。4.8正式顶升试顶升后，观察若无问题，便进行正式顶升，千斤顶最大行程为140mm，每一顶升标准行程为100mm，最大顶升速度34mm/min。1、顶升总流程 ：见图4-18。是全过程支墩保护 顶升准备设定一次行程比例顶升同步顶升系统连接监测系统安装临时支撑油缸缩缸油缸下加垫块另一套顶升设备顶升否否全过程实时监测拆除设备是否到达行程是否到达预定施工所需的高度是 固定临时支撑平移切割拆除图3-11顶升流程图2、正式顶升，须按下列程序进行，并作好记录：操作：按预设荷载进行加载和顶升；观察：各个观察点应及时反映测量情况。测量：各个测量点应认真做好测量工作，及时反映测量数据；校核：数据报送至现场领导组，比较实测数据与理论数据的差异；分析：若有数据偏差，有关各方应认真分析并及时进行调整。决策：认可当前工作状态，并决策下一步操作。五、拆除施工方案5.1 拆除工程总计划进度安排拆除工程主要分为以下五个主要部分：1、 场地准备2、 顶升准备3、 同步顶升4、 拆除主梁及外运具体工程进度安排详见下表：序号工程内容工作日起讫日期进度横道图9月份10月份1020301020311场地准备22顶升准备203同步顶升104水中支架搭设45拆除主梁及外运255.2 拆除工程施工步骤分述南府河桥拆除工程施工步骤分述如下（顶升及平移上节已经介绍，不再叙述）：一、场地准备场地工程内容包括施工期二环路交通组织、打围，东边跨桥下河滨路交通组织，材料临时存放、转运、桥下支架、桥下建筑拆除、施工用电等及还建等几部分。分部步骤详述如下：1、清除既有绿化带分隔带及临时路面施工原二环路道路横断面如图南府河桥施工期间断面布置图所示，二环路改造后道路横断面如图南府河桥施工期间断面布置图所示。原绿化分隔带将成为改造后的设计车道部分，结合施工期打围及交通组织的需要，应首先完成本项工程，本项工程需5工作日。2、打围打围平面布置情况见施工总平面布置图及图南府河桥施工期间断面布置图所示。打围范围布置原则为：横桥向宽度25.4米以龙门吊24米布置和永久性防撞墩（南府河桥所有工程完工前必须做的防撞墩）为依据，纵桥向长度包含超出桥台台尾西端加长60米的临时堆场及装卸场的长度。打围完成后，即拆除中幅桥面上的铺装层。3、安装龙门吊龙门吊到场用70T×2汽车吊卸车组装，龙门吊自重30T，最大起吊重量为60T。安装门式起重机轨道，安装在两边不拆除桥梁箱边梁中心线上，轨道铺设采用桥梁路面加100 cm200mm×200mm枕木，每5m间距轨道两侧植筋焊接固定轨道，固定总长度182米，便于起吊和装车。龙门吊跨径布置以固定架（贝雷架22米）支撑跨径24米为基准值；龙门吊轨道中心距22米龙门吊安装总高度为11.55米，起吊高度：7米；龙门吊行走速度：5m/分钟，小车行走速度：7m/分钟；起吊速度：3.5m/分钟(详见横断面图F-14)。70T汽车吊配合安装，试车调试好，并报安检部门。4、清除桥面铺装层，沥青面层洗刨拆除。5、切割分块画线及打孔综合考虑起吊重量、转运能力、施工进度等诸多方面因素，确定分块方案，详见图南府河桥拆除分块示意图F-11。必须按施工设计分块实地放线，以确保上固定架、下支撑、吊重中心正确配合。打孔分为两类：一是吊装固定孔，二是绳锯使用孔。必须人工打孔，以保证孔壁砼的完整性及吊孔的安全性。同时，要准确定位，