拉森钢板桩围堰施工专项方案详细.doc

新建京沪高铁土建工程JHGT-6标蕴藻浜特大桥222号墩 深基坑施工方案京沪高铁蕴藻浜特大桥222号墩深大基坑施工专项方案第一章 工程概况京沪高速铁路于里程DK1284+865.86DK1284+982.06处跨越蕴藻浜河，河流与线路中心线的夹角为73°，蕴藻浜河最高通航水位为1.96m，航道等级现状为五级，规划三级，通航净宽70m，净高7.5m，跨河桥梁结构为1-112m提篮拱。提篮拱主墩（222#）情况如下：桩基18根，直径1.5m，桩顶标高-6.855m，桩底标高-89.855m，桩长83m，承台为双层承台，承台总高4.5m，下承台尺寸22.1×10.6×3.0m，上层承台尺寸21.2×7.25×1.5m，墩身高11.5m，墩身长19.2m，总宽5.25m。桩基分布情况见下图：根据现场实测的地面标高为+2.44，承台底标高-6.855，地面到承台底高差为9.3米，该处地质条件以淤泥质粉质黏土和粉土为主。基坑开挖深度达10.3米（考虑混凝土封底1.0m）。承台工程量及施工尺寸如下：序号尺寸数量（个）混凝土方量（立方）/每个备注110.6*22.1*3（7.25*21.2*1.5）1上承台230.55方下承台702.78方第二章 编制依据及技术指标1、TB10002.5 J464-2005铁路桥涵地基和基础设计规范2、TZ213-2005高速铁路桥涵工程施工技术指南3、蕴藻浜特大桥京沪高徐沪施图（桥）-1174、京沪高徐沪施图（桥参）-承台及钻孔灌注桩钢筋布置参考图5、时速350Km客运专线铁路通用设计图双线矩形空心桥墩（图号：肆桥设（2008）4381-1）6、相关标准规范等第三章 施工难点分析该基坑所处位置地质条件很差，地下水位较高，基坑边缘距蕴藻浜河20多米，蕴藻浜河河面标高+1.08，该处从现有地面以下6米范围内为蕴藻浜河河道内清理出来的河底淤泥，给大面积挖土卸载造成相当大的困难，原有土质以淤泥质粉质黏土和粉土为主，状态以流塑和软塑为主，基本承载力较低，土体内摩擦角平均16°，土容重平均取值为19kN/m3，而且该基坑属于深大基坑，开挖深度达10.3m，产生的土压力和水压力相当大，平面开挖尺寸为26.1×14.6m，再加之承台及墩身下部作业施工需要在基坑内完成，给内部支撑造成很大困难，而且从基坑开挖到墩台身施工过程中需要进行数次受力体系的转换，给各道围檩及内支撑的确定增加难度。第四章 基坑及墩台身施工基坑施工流程：施工准备测量定位插打抗滑钢管插打钢板桩开挖基坑逐层进行钢板桩内支撑排水浇筑封底混凝土承台施工基坑回填逐步拆除内支撑墩身施工基坑回填钢板桩拔出抗滑钢管拔出。第一节 施工准备首先在钢板桩堆放基地对钢板桩进行分类、整理，选用同种型号的板桩，进行弯曲整形、修正、切割、焊接，整理出施工需要的型号（拉森IV号钢板桩）、规格（450×310×15.5）、数量（24m×190根）的钢板桩。    钢板桩进场前需要检查整理，发现缺陷随时调整，整理后在运输和堆放时尽量不使其弯曲变形，避免碰撞，尤其不能将连接锁口碰坏。 钢板桩的设置位置应便于基础施工，应在原地面下结构边缘之外，并留有支、拆模板的操作空间； 钢板桩平面不直的，应尽量使其平直整齐，避免不规则的转角，以便顺利将钢板桩插打入地下，并利于围檩支撑的设置。第二节 测量定位对墩位承台控制点标明并经过复核无误后加以有效保护，同时距离承台边线2米的位置放出钢板桩插打位置，并用槽钢定位，在保证钢板桩垂直度的情况下逐根插打。222号墩采用在陆地上直接插打，插打前对钢板桩边线进行放样，在保证钢板桩垂直的前提下逐根打入钢板桩。第三节 钢板桩、围檩及支撑布置经设计计算，该基坑开挖深度为10.3m，开挖尺寸为26.1×14.6m，共布置五道支撑，具体布置见下图。第一、二道围檩均采用一根H型钢（400×400×20×20），直撑、斜撑采用外径62cm，壁厚1cm的钢管；第三道围檩采用两根H型钢（400×400×20×20），直撑钢管外径62cm，壁厚1cm，斜撑采用外径82cm，壁厚1cm的钢管；第四、五道围檩采用两根H型钢（400×400×20×20），临时支撑均采用外径82cm，壁厚1cm的钢管。第一道钢管的顶面与原地面平齐，第二道围檩中心距第一道围檩中心3.7m，第三道围檩中心至第二道围檩中心1.7m，第一道临时支撑位置在第三道支撑下1.4m，该道围檩直接支撑在桩头上，因此，可根据实际情况稍作上下移动，第二道临时支撑安装在封底混凝土顶面上50cm处。基坑支撑布置图：计算书详见附件。第四节 钢板桩施工1、将钢板桩运到工地后，钢板桩在拼组前必须对其进行检查、丈量、分类、编号，同时对两侧锁口用一块同型号长23m的短桩作通过试验，以23人拉动通过为宜。锁口通不过或桩身有弯曲、扭曲、死弯等缺陷，采用冷弯，热敲（温度不超过8001000），焊补、铆补、割除、接长等方法加以整修。插打钢板桩之前须检查振动锤。振动锤是打拔钢板桩的关键设备，在打拔前一定要进行专门的检查，确保线路畅通，功能正常。且功率达到40KW以上，而夹板牙齿磨损不宜太多。2、履带吊停在离打桩点就近的基坑边，侧向施工，便于测量人员观察。挂上振动锤，升高，理顺油管及电缆。3、锤下降，开液压口，拉一根桩至打桩锤下，锁口抹上润滑油，并起锤。4、钢板桩计算长度为24米（基坑10.3米、入土13.7米），待钢板桩尖离开地面30cm时，停止上升。锤下降，使桩至夹口中，开动液压机，夹紧桩。上升锤与桩至打桩地点。5、钢板桩插打时，单桩的锁口内均涂以黄油混合物油膏，以减少插打时的摩阻力并加强防渗性能。插打钢板桩时从第一块就应保持平整，几块插好后即插打一块深的以保持稳定，然后继续插打。6、在插打过程中，加强测量工作，发现倾斜，及时调整，为保证插桩顺利合拢，要求桩身垂直。在整个钢板桩插打过程中必须保证合拢密实，以防漏水。7、对准钢板桩与定位桩的锁口，靠震动锤与桩自重压到桩所要插打的位置。8、试开打桩锤30秒左右，停止振动，利用锤惯性打桩至计算标高，开动振动锤打桩下降，控制打桩锤下降的速度，尽可能的使桩保持竖直，以便锁口能顺利咬合，提高止水能力。9、 板桩至设计高度前40cm时，停止振动，振动锤因惯性继续转动一定时间，打桩至设计高度。10、松开液压夹口，锤上升，打第二根桩，以上类推至打完所有桩。打桩前一般应在锁口内涂以黄油、锯末等混合物，在打完钢板桩后，开始进行钢板桩围堰内的止水处理。第五节 基坑开挖及墩台施工由于222号墩处承台开挖基坑的深度较深（10.3m），尺寸较大（下承台尺寸22.1×10.6×3.0m，上层承台尺寸21.2×7.25×1.5m），土压力和水压力很大，基坑开挖宜采用长臂挖机，施工时机械离基坑越远越好，减小基坑边缘处的动载。各阶段开挖时应在支撑位置向下多开挖50cm，利于施工围檩及支撑的设置，开挖到各道支撑位置后应及时安装围檩及内部支撑。钢板桩插打完后，向下开挖1.0m，安装第一道围檩支撑；继续开挖至标高-2.06m处，安装第二道围檩及支撑；开挖到标高-4.06m，安装第三道围檩及支撑；安装完第三道支撑后，继续开挖1.5m，随即安装第一道临时支撑，该支撑采用钢管支撑在桩头上；继续开挖，在距离封底混凝土顶面50cm处，安装第二道临时支撑，仍然支撑在桩头上，待第二道临时支撑安装完后，进行受力转换，由第二道临时支撑受力，将第一道临时支撑拆除；继续开挖土方到承台底一下100cm，迅速施工封底混凝土层，待封底混凝土强度达到要求后，再进行受力转换，由封底混凝土受力，拆除第二道临时支撑，即可进行后续破桩头、桩基检测、绑扎钢筋、支模板等工作，以上施工的同时，应及时抽出基坑内的积水。在下承台混凝土浇筑结束达到拆模要求后，拆除模板，基坑用透水性材料回填密实到下承台顶面后，可拆除第三道支撑，开始施工上承台；上承台施工完成后，养护拆模，基坑用透水性材料回填密实后，拆除第二道支撑；开始施工墩身，该墩身高11.5m，截面面积较大（），墩身混凝土方量较大（），墩身底面与地面高差4.8m，考虑施工安全方便，墩身施工时可分段浇筑，墩身底以上4m浇筑一次，浇筑完成进行养护后拆模，及时回填透水性材料，密实后拆除第一道围檩，继续施工上部墩身。第六节 基坑排水在渗水较小的情况下，采用汇水井排水，在基坑内承台范围外侧较低处挖4个汇水井，并在周围挖边沟，使其低于基坑底面。对汇水井井壁要加以支护，井底铺一层粗砂或者碎石，采用抽水机从汇水井抽水来排除渗水；如果承台低于砂土层且渗水较大时，采用井点法降低地下水位，在距基坑边3-5m距离进行钻孔，埋下井点管，周围填以砂石作过滤层，上用黏土填封，地面上通过主管与抽吸设备相联进行抽水，以降低基坑四周的地下水位。第七节 混凝土垫层施工采用直接浇筑混凝土垫层，可能造成钢板桩无法拔出，所以浇筑垫层时在钢板桩围堰内侧支模，或在底部钢板桩四周用编织袋或土工布将钢板桩与封砼隔离，以便钢管桩在承台施工完后顺利拔出。在混凝土浇筑之前，尽量要把水抽干，封底混凝土强度等级采用C25，直接采用汽车泵输送混凝土到指定位置，按一般砼施工进行。封底时由一边向另一边推进，但保证连续、不间断、不留接缝、一次性完成。混凝土垫层厚度初定为100cm。第八节 围檩支撑拆除下层承台浇筑养护完成，拆除模板，回填透水性材料，回填时分层整平，灌水密实，待回填到下层承台顶标高（-3.855m）后，拆除第三道围檩及支撑。拆除第三道围檩及支撑后进行上层承台的钢筋绑扎，模板支立，混凝土浇筑等后续工作；上层承台施工完成后，基坑回填透水性材料密实，拆除第二道围檩及支撑，继续施工下部墩身（4m范围），施工完成后即可拆除第一道围檩，完成后续各项工作。第九节 钢板桩拔出承台墩身混凝土浇筑结束，将基坑回填完毕后，要将钢板桩拔出再重新利用，拔桩时，尽量使钢板桩下部与混凝土脱离，然后再进行拔桩。先略锤击振动各拔高12m，然后按次序将所有钢板桩均拔高12m，使其松动后，再依次拔除，对桩尖打卷及锁口变形的桩，可加大拔桩设备的能力，将相邻的桩一齐拔出。并注意一下几点：1、为防止将临近板桩同时拔出，宜将钢板桩和加固的支撑围檩逐根解除。2、按与插打钢板桩顺序相反的次序拔桩。3、将钢板桩用振动锤再复打一次，可克服土的黏附力。4、拔出的钢板桩应及时清除土砂，涂以油脂。变形较大的板桩需调直，完整的板桩要及时运出工地，堆置在平整的场地上。第五章 基坑开挖安全措施1、基坑开挖必须根据有关规范要求进行设计，并有计算书。2、挖掘机等机械在坑顶进行挖基出土作业时，机身距坑边的安全距离应视基坑深度、坡度、土质情况而定，确保基坑的安全。3、深基坑四周设防护栏杆，人员上下要有专用爬梯。4、开挖中，当坑沿顶面裂缝、坑壁松塌或遇有涌水、涌砂影响基坑边坡稳定时要立即加固防护。5、基坑需抽排水开挖时，须配备足够的抽排水设备。6、基坑开挖所设置的各种围堰和基坑支撑，其结构必须坚固牢靠。基础施工中，挖土、吊运、浇筑混凝土等作业，严禁碰撞支撑，并不得在支撑上放置重物。施工中发现围堰、支撑有松动、变形等情况时，应及时加固，危及作业人员安全时要立即撤出。7、基坑支撑拆除时，应在施工负责人的指导下进行。拆除支撑应与基坑回填相互配合进行。有引起坑壁坍塌危险征兆时，必须采取加固措施。8、 人工修整基坑时，操作人员之间要保持安全距离，一般大于2.5m。多台机械开挖，挖土机间距要大于10m。挖土自上而下，逐层进行，严禁先挖坡脚的危险作业。9、运土道路的坡度、转弯半径要符合有关规定。10、在开挖基槽时要做好降雨防护措施，施工现场和基坑四周设排水沟及集水井，确保将场地内的积水及时排除。11、距离开挖边线4m内不允许堆放材料、挖出的土方和停放机具，4m外堆放高度不宜超过1.5m,危险时必须采取加固措施；不得从基坑上方倾倒或抛掷毛石、砖等材料，应用滑槽输送；半成品材料应做具体的运输方案。12、在开挖基坑边沿处，必须按规范设两道1.2m高的牢固栏杆和悬挂危险标志，并在夜间挂红标志灯。严禁任何人在深坑处休息。13、夜间施工时，施工场地应有足够的照明。14、非机电专业操作人员不得擅自动用基础机电设备。第六章 安全应急救援预案一、安全生产事故应急救援实施在发生重大安全事故时的救援工作，尽量减少事故的危害，保障员工和周边居民的人身健康和安全、项目财产安全和周边单位财产安全。特成立应急救援组织机构。二、处理突发事件应急预案的原则为认真贯彻落实中华人民共和国安全生产法和建设工程安全生产管理条例，增强忧患意识，居安思危，减少施工事故的发生，提高自防自救意识，结合本工程的施工特点，主要针对可能出现的安全生产事故和自然灾害制定蕴藻浜特大桥222号墩施工安全生产应急预案，其基本原则为:坚持“以人为本，预防为主”的原则。通过强化日常安全管理，落实各项安全防范措施，查堵各种事故隐患，做到防患于未然。施工前期，针对施工过程中存在的重大危险源，提前预测，并制定生产安全事故应急救援预案，建立应急救援组织及配备应急人员，配备必要的应急救援器材、设备，以防突发事件，并定期组织演练，确保施工安全。各作业班组紧紧结合各自实际情况，成立应急小组，做好相关应急准备工作，确保施工安全。安全生产机构框图如下：三、应急救援领导小组应急救援领导小组由组长、副组长、成员三部分组成：组长由项目经理担任，副组长由副经理、总工程师担任。成员由项目其他领导、各部门负责人、安全员、质量员、现场管理人员组成。四、应急救援预案人员分工成立应急响应指挥小组，负责指挥及协调工作，具体分工及联系方法如下：组长： 李灏成员： 杨晓武、 张小宁 、 张康宁、 赵元栋、 王永峰 、 李相成 、 罗连 1、 李灏 负责现场，任务是掌握了解事故情况，组织现场抢救。2、张小宁、韩国梁 负责联络，任务是根据指挥小组命令，及时布置现场抢救，保持与当地医疗、建设行政主管部门及劳动部门等单位的沟通。3、张康宁、赵元栋负责维持现场秩序，做好当事人、周围人员的问讯记录。4、张小宁、韩国梁 负责安排调度车辆及其他救援物资并妥善处理好善后工作，负责保持与当地相关部门的沟通联系。通讯联系方法医院急救中心：120 工地现场值班电话： 021-59504660 项目负责人： 李灏 手机：13310979666安全员： 王永峰 手机：13681698129技术负责人： 马伟珊 手机：15921291088副经理： 叶珠东 手机：15000675108现场技术员： 张康宁 手机：15000973961现场技术员： 赵元栋 手机：15021142875附件：基坑支撑布置图钢板桩及围檩、支撑计算书- 24 -钢板桩及围檩、内支撑计算书一、计算参数钢板桩计算方法采用等值梁法。基坑开挖总深度按10.3m计算。施工机械荷载按20KPa的均布荷载进行计算。钢板桩长度取24m，每延米截面矩2037cm3，钢板桩容许抗弯应力。土层容重取为19kN/m3，浮容重取值9kN/m3，水容重取值10kN/m3，地质情况以粘性土为主，据调查土体内摩擦角平均值为16°，主动土压力系数，被动土压力系数，被动土压力修正系数K=1.44，取每延米钢板桩为计算单元。二、设计工况及荷载组合设计工况一钢板桩内侧已开挖至第二道围檩处，开挖深度4.5m，第一道支撑已经安装，第二道支撑未安装，在工况一条件下最不利荷载组合：施工机械荷载+水压力+主动土压力+被动土压力。钢板桩外侧水位按+1.08m计算。设计工况二钢板桩内侧已开挖至第二道围檩处，开挖深度4.5m，第一、二道支撑已经安装，但尚未向下开挖，在工况二条件下最不利荷载组合：施工机械荷载+水压力+主动土压力+被动土压力。钢板桩外侧水位按+1.08m计算。设计工况三钢板桩内侧已开挖至第三道围檩处，开挖深度6.5m，第一、二道支撑已经安装，第三道支撑未安装，在工况三条件下最不利荷载组合：施工机械荷载+水压力+主动土压力+被动土压力。钢板桩外侧水位按+1.08m计算。设计工况四钢板桩内侧已开挖至第三道围檩处，开挖深度6.5m，第一、二、三道支撑已经安装，但尚未开挖，在工况四条件下最不利荷载组合：施工机械荷载+水压力+主动土压力+被动土压力。钢板桩外侧水位按+1.08m计算。设计工况五钢板桩内侧已开挖至第四道围檩处，开挖深度7.9m，第一、二、三道支撑已经安装，第四道围檩未安装，在工况五条件下最不利荷载组合：施工机械荷载+水压力+主动土压力+被动土压力。钢板桩外侧水位按+1.08m计算。设计工况六钢板桩内侧已开挖至第四道围檩处，开挖深度7.9m，第一、二、三、四道支撑已经安装，但尚未开挖，在工况六条件下最不利荷载组合：施工机械荷载+水压力+主动土压力+被动土压力。钢板桩外侧水位按+1.08m计算。设计工况七钢板桩内侧已开挖至第五道围檩处，开挖深度9.3m，第一、二、三、四道支撑已经安装，第五道围檩未安装，在工况七条件下最不利荷载组合：施工机械荷载+水压力+主动土压力+被动土压力。钢板桩外侧水位按+1.08m计算。设计工况八钢板桩内侧已开挖至第五道围檩处，开挖深度9.3m，第一、二、三、四、五道支撑已经安装，但尚未开挖，在工况八条件下最不利荷载组合：施工机械荷载+水压力+主动土压力+被动土压力。钢板桩外侧水位按+1.08m计算。设计工况九钢板桩内侧已开挖至封底混凝土底，开挖深度10.3m，第一、二、三、五道支撑已经安装，第四道支撑已经拆除，封底混凝土尚未浇筑，在工况九条件下最不利荷载组合：施工机械荷载+水压力+主动土压力+被动土压力。钢板桩外侧水位按+1.08m计算。设计工况十钢板桩内侧已开挖至封底混凝土底，开挖深度10.3m，第一、二、三道支撑已经安装，临时支撑已全部拆除，封底混凝土已经达到要求强度，在工况十条件下最不利荷载组合：施工机械荷载+水压力+主动土压力+被动土压力。钢板桩外侧水位按+1.08m计算。三、各工况下钢板桩分析计算1、工况一钢板桩围堰外的主动土压力等于内侧的被动土压力的平衡点距开挖底面的距离y19×1.36×0.5678+9×（3.14+y）×0.5678+10×（3.14+y）=19×1.44×1.761y 解得：y=1.878m计算简图：弯矩图：支反力：查看计算结果图形得出，钢板桩的最大弯矩为281.85kN.m，钢板桩采用拉森IV型钢板桩，每延米钢板桩的抗弯模量W=2037cm3，则钢板桩应力为：钢板桩的强度满足要求。验算钢板桩埋深tt=1.1（x+y）=8.73m<24-3.5=20.5m,入土深度满足要求。2、工况二钢板桩围堰外的主动土压力等于内侧的被动土压力的平衡点距开挖底面的距离y19×1.36×0.5678+9×（3.14+y）×0.5678+10×（3.14+y）=19×1.44×1.761y 解得：y=1.878m计算简图：弯矩图：支反力：查看计算结果图形得出，钢板桩的最大弯矩为60.16kN.m，钢板桩采用拉森IV型钢板桩，每延米钢板桩的抗弯模量W=2037cm3，则钢板桩应力为：钢板桩的强度满足要求。验算钢板桩埋深tt=1.1（x+y）=8.73m<24-3.5=20.5m,入土深度满足要求。3、工况三钢板桩围堰外的主动土压力等于内侧的被动土压力的平衡点距开挖底面的距离y19×1.36×0.5678+9×（5.14+y）×0.5678+10×（5.14+y）=19×1.44×1.761y 解得：y=2.56m计算简图：弯矩图：支反力：查看计算结果图形得出，钢板桩的最大弯矩为136.15kN.m，钢板桩采用拉森IV型钢板桩，每延米钢板桩的抗弯模量W=2037cm3，则钢板桩应力为：钢板桩的强度满足要求。验算钢板桩埋深tt=1.1（x+y）=8.2m<24-5=19m,入土深度满足要求。4、工况四钢板桩围堰外的主动土压力等于内侧的被动土压力的平衡点距开挖底面的距离y19×1.36×0.5678+9×（5.14+y）×0.5678+10×（5.14+y）=19×1.44×1.761y 解得：y=2.56m计算简图：弯矩图：支反力：查看计算结果图形得出，钢板桩的最大弯矩为55.84kN.m，钢板桩采用拉森IV型钢板桩，每延米钢板桩的抗弯模量W=2037cm3，则钢板桩应力为：钢板桩的强度满足要求。验算钢板桩埋深tt=1.1（x+y）=8.2m<24-5=19m,入土深度满足要求。5、工况五钢板桩围堰外的主动土压力等于内侧的被动土压力的平衡点距开挖底面的距离y19×1.36×0.5678+9×（6.54+y）×0.5678+10×（6.54+y）=19×1.44×1.761y 解得：y=3.2m计算简图：弯矩图：支反力：查看计算结果图形得出，钢板桩的最大弯矩为209.75kN.m，钢板桩采用拉森IV型钢板桩，每延米钢板桩的抗弯模量W=2037cm3，则钢板桩应力为：钢板桩的强度满足要求。验算钢板桩埋深tt=1.1（x+y）=9.7m<24-6.4=17.6m,入土深度满足要求。6、工况六钢板桩围堰外的主动土压力等于内侧的被动土压力的平衡点距开挖底面的距离y19×1.36×0.5678+9×（6.54+y）×0.5678+10×（6.54+y）=19×1.44×1.761y 解得：y=3.2m计算简图：弯矩图：支反力：查看计算结果图形得出，钢板桩的最大弯矩为88.3kN.m，钢板桩采用拉森IV型钢板桩，每延米钢板桩的抗弯模量W=2037cm3，则钢板桩应力为：钢板桩的强度满足要求。验算钢板桩埋深tt=1.1（x+y）=9.7m<24-6.4=17.6m,入土深度满足要求。7、工况七钢板桩围堰外的主动土压力等于内侧的被动土压力的平衡点距开挖底面的距离y19×1.36×0.5678+9×（7.94+y）×0.5678+10×（7.94+y）=19×1.44×1.761y 解得：y=3.84m计算简图：弯矩图：支反力：查看计算结果图形得出，钢板桩的最大弯矩为289.29kN.m，钢板桩采用拉森IV型钢板桩，每延米钢板桩的抗弯模量W=2037cm3，则钢板桩应力为：钢板桩的强度满足要求。验算钢板桩埋深tt=1.1（x+y）=11.1m<24-7.8=16.2m,入土深度满足要求。8、工况八钢板桩围堰外的主动土压力等于内侧的被动土压力的平衡点距开挖底面的距离y19×1.36×0.5678+9×（7.94+y）×0.5678+10×（7.94+y）=19×1.44×1.761y 解得：y=3.84m计算简图：弯矩图：支反力：查看计算结果图形得出，钢板桩的最大弯矩为136.4kN.m，钢板桩采用拉森IV型钢板桩，每延米钢板桩的抗弯模量W=2037cm3，则钢板桩应力为：钢板桩的强度满足要求。验算钢板桩埋深tt=1.1（x+y）=11.1m<24-7.8=16.2m,入土深度满足要求。9、工况九钢板桩围堰外的主动土压力等于内侧的被动土压力的平衡点距开挖底面的距离y19×1.36×0.5678+9×（8.94+y）×0.5678+10×（8.94+y）=19×1.44×1.761y 解得：y=4.53m计算简图：弯矩图：支反力：查看计算结果图形得出，钢板桩的最大弯矩为372.82kN.m，钢板桩采用拉森IV型钢板桩，每延米钢板桩的抗弯模量W=2037cm3，则钢板桩应力为：钢板桩的强度满足要求。验算钢板桩埋深tt=1.1（x+y）=12.43m<24-10.3=13.7m,入土深度满足要求。10、工况十钢板桩围堰外的主动土压力等于内侧的被动土压力的平衡点距开挖底面的距离y19×1.36×0.5678+9×（8.94+y）×0.5678+10×（8.94+y）=19×1.44×1.761y 解得：y=4.53m计算简图：弯矩图：支反力：查看计算结果图形得出，钢板桩的最大弯矩为248kN.m，钢板桩采用拉森IV型钢板桩，每延米钢板桩的抗弯模量W=2037cm3，则钢板桩应力为：钢板桩的强度满足要求。验算钢板桩埋深tt=1.1（x+y）=12.43m<24-10.3=13.7m,入土深度满足要求。四、围檩及支撑分析计算80钢管截面特性：60钢管截面特性：H型钢截面特性值1、第一、二道围檩计算取最不利情况即工况三，最大荷载为310.25kN/m。计算简图：弯矩图：剪力图：轴力图：第一、二道围檩采用一根H型钢（400×400×20×20），直、斜撑钢管尺寸均为内径60cm，壁厚1cm。（1）围檩验算经计算，最大弯矩值为515.372kN.m,最大剪力值714.5kN。围檩采用一根H型钢强度、刚度均满足要求。（2）支撑钢管验算支撑钢管最大轴力为1373.793kN。钢管长细比，查表得压杆稳定系数，支撑采用60钢管，强度满足要求。（3）斜撑钢管验算最大轴力为2362kN，最大弯矩为125.07kN.m。钢管长细比，查表得压杆稳定系数斜撑采用60钢管强度满足要求。2、第三道围檩计算取最不利情况即工况五，最大荷载为394kN/m。计算简图：弯矩图：剪力图：轴力图：第三道围檩采用两根H型钢（400×400×20×20），直撑钢管尺寸为内径60cm，、斜撑钢管尺寸为内径80cm，壁厚1cm。（1）围檩验算经计算，最大弯矩值为654.5kN.m,最大剪力值907.368kN。围檩采用两根H型钢强度、刚度均满足要求。（2）支撑钢管验算支撑钢管最大轴力为1744.639kN。钢管长细比，查表得压杆稳定系数，支撑采用60钢管，强度满足要求。（3）斜撑钢管验算最大轴力为2998.475kN，最大弯矩为158.84kN.m。钢管长细比，查表得压杆稳定系数斜撑采用80钢管强度满足要求。3、临时支撑第四、五道围檩属于临时支撑，钢管支撑在未破除的桩头上，可以利用同种材料以周转使用，因此，围檩作用力可取各工况下最大最不利情况考虑，经比较，最不利情况为工况九，最大均布荷载为715kN/m。计算简图：弯矩图剪力图轴力图：临时支撑围檩采用两根H型钢（400×400×20×20），钢管尺寸内径80cm，壁厚1cm。经计算，最大弯矩值为1021.2kN.m,最大剪力值1481kN，钢管最大轴力值2962.815kN。（1）围檩验算围檩采用两根H型钢强度、刚度均满足要求。（2）钢管验算钢管长细比，查表得压杆稳定系数，临时支撑采用80钢管强度满足要求。支撑布置见下图：基坑开挖及支护材料使用量表