ma钢便桥施工方案.doc

金融高新区站钢便桥专项施工方案目 录1. 编制依据22. 概述23. 钢便桥设计及验算43.1桥面钢板验算63.2 纵梁验算73.3 横梁验算113.4 贝雷架主梁验算154. 钢便桥施工方法225. 主要材料计划246. 施工质量保证措施247. 施工安全保证措施25附图一 刚便桥立面图附图二 1-1剖面图1. 编制依据珠江三角洲城际快速轨道交通广州至佛山段工程南海汽车站站基坑设计（ 中水珠江规划勘测设计有限公司 ）；公路桥涵设计通用规范（JTG D602004）；钢结构设计规范（GB50017-2003）；钢结构施工质量验收规范（GB50205-2001）；装配式公路钢桥多用途施工手册；建筑施工手册。2. 概述珠江三角洲城际快速轨道交通广州至佛山段项目施工7标段【金融高新区站】存车线（里程位置约YDK12+823.221YDK13+171.447）位于海八路南，为明挖法施工；其南侧有一“BP加油站”、“精艺石材有限公司”、“新华强玻璃工艺有限公司”、“黎明活动板房”等厂房，以及聚龙北村居民区。为满足基坑施工期间的交通疏解，需在加油站前设2座钢便桥（即1#、2#钢便桥）。钢便桥的平面位置及交通疏解图见图1。刚便桥处基坑宽度为21.3m钢便桥设计为单跨桥，跨度为24m，桥面总宽度为6.727m，其中行车道净宽6.13m。钢桥设4条主梁，其主梁由3榀国产“321”式贝雷架拼装成，单片贝雷架长3m，高1.5m。贝雷架上弦杆上布置间距1m的I22b横梁，横梁上布置间距0.3m热扎普通16a作纵梁，纵梁上铺18mm厚钢板。因交通疏解道主要满足海八路南面厂房车辆和村民通过，其交通流量较小，且钢桥位于施工场地上方，钢便桥设计为汽车-20级、汽车-超20级单车通过。图1 钢便桥平面位置及交通疏解图3. 钢便桥设计及验算钢便桥设计遵循安全可靠、方便快捷并能满足交通需求原则。钢桥跨度为24m，桥面总宽度为8.676m，其中行车道净宽6.476m，人行道宽0.6m，行车道与人行道间设250mm×300mm的护轮木。桥主桥采用贝雷架桁架，桥面系采用型钢和钢板铺垫；钢桥设4根主梁，每根主梁由三排贝雷架拼装成；贝雷架主梁上弦杆上架设间距1m的I22b型钢做横梁，横梁与贝雷架上弦杆采用U型螺栓连接；横梁上采用间距0.3m的热扎普通16a作纵梁，横梁与纵梁间焊接；纵梁上铺设18mm厚Q235钢板作桥面面板，钢板与总量焊接。桥座基础为基坑连续墙（800mm厚）墙顶冠梁（800×1000mm，C30砼），在冠梁施工时预埋一端桥基座螺栓，另一端预埋钢板作自由端。引桥采用C30混凝土。钢便桥设计详见附图一 刚便桥立面图、附图二 1-1剖面图。本工程钢便桥活载按汽车-20级、汽车-超20级计算，因桥梁跨度较小且派专职交通协管员指挥车辆过桥，所以每次只有一辆车通过；桥梁各种车辆荷载的轴重、纵向排列、横向排列以及车轮着地面积根据公路桥涵设计通用规范（JTG D602004）取值，荷载效应组合时恒载分项系数取1.2，活载取1.4。汽车车队的纵向排列和车辆平面尺寸分别见图2和图3。各级汽车荷载的主要指标见表1。因桥面平整，同时钢桥出入口两端设立减速带，汽车应以较慢速度驶过钢桥，不计汽车的冲击力。 因钢桥为直线型，且两端出入口处转弯半径大于250m，认为车辆在钢桥上无转弯动作，不考虑车辆离心力。本钢便桥内力计算时选取汽车20级重车（30t）和汽车超20级重车（55t），按移动荷载计算。图2 各级汽车车队的纵向排列图（单位为m）图3 各级汽车车队的平面尺寸图（单位为m）表1 各级汽车荷载主要指标 主要指标单位汽车总重量kN100150200300550前轴重力kN3050706030中轴重力kN2×120后轴重力kN701001302×1202×140前轮着地宽度及长度m0.25×0.200.25×0.200.3×0.20.3×0.20.3×0.2中、后轮着地宽度及长度m0.5×0.20.5×0.20.6×0.20.6×0.20.6×0.23.1 桥面钢板验算因汽车-20级重车和汽车超20级重车中、后轮的着地宽度为0.6m，而纵梁采用热扎普通16a，间距为0.3m，则可认为车辆后轮至少直接作用在一根纵梁上，对于车辆后轮桥面钢板不再验算。汽车-20级重车和汽车超20级前轮最大轴重为70kN，单轮重为35kN，作用面积为0.3m×0.2m。桥面钢板厚度为18mm，验算时按跨距为0.3m的单跨简支梁计算，车轮作用宽度为300mm，按均布荷载考虑。钢板的截面性质为：；。取0.2m宽钢板计算，钢板所受均布线荷载为：,则内力如下： ,钢板强度验算： 钢板刚度验算：（满足）综上，钢板的强度和刚度均满足要求。3.2 纵梁验算纵梁采用热扎普通16a，间距0.3m，跨度为1m，因车辆最小轴距为1.4m，单边轮压作用宽度为0.6m，则车辆通过时轮压作用于2根纵梁上，为简化计算，忽略桥面钢板的弹性分布影响，按集中荷载直接作用在纵梁上面的三等跨简支连续梁计算。热扎普通16a截面性质：tw6.5mm Ix866.2cm4 Wx108.3cm3 Sx63.9cm3 E210×103N/mm2 G0.173kN/m 恒载0.6m宽度恒载标准值： q=0.6×1.413+2×0.1731.19kN/m则由恒载产生的内力和挠度为： 汽车-20级、汽车-超20级重车活载重车后轴最大重140kN，后轮着地0.6×0.2m，按跨度1m的三等跨简支梁计算，忽略钢板的弹性分布，取2个间距1.4m集中移动荷载作用于2根纵梁上：计算模型图：找最不利位置，最不利荷载在第一跨，后轮距0m处为0.5m的位置，由于是对称结构，或在第二跨，后轮距0m处为0.5m的位置。弯矩图：剪力图：18广东水电二局股份有限公司则在移动荷载下纵梁最大弯矩为17.5 kN·m，最大剪力为63kN。设最不利位置为后轮距0m处为0.5m的位置，挠度计算简化为70kN的集中力作用于单跨简支梁的跨中，则：恒载、活载效应组合：弯矩：1.2×0.12+1.4×17.5=26.372kN·m剪力：1.2×0.71+1.4×63=99.43kN挠度：1.2×0.002+1.4×0.4=0.6mm纵梁强度验算： 纵梁刚度验算：所以，纵梁的强度和刚度都满足要求。3.3 横梁验算横梁采用I22b，间距1m，按跨度为1.95m的三等跨连续梁计算。 I22b截面性质：tw9.5mm Ix3583cm4 Wx325.8cm3 Sx189.8cm3 E2.1×105N/mm2 G0.365kN/m 恒载计算恒载为桥面钢板、纵梁、横梁的自重，按均布荷载，则q=0.365+1.19×1/0.6=2.35kN/m计算简图： 由恒载产生的内力和挠度为： 汽车-20级、汽车-超20级重车活载汽车后轮恰好作用在横梁上时，此时横梁受力最大，横梁计算时按2个移动集中力作用于跨度为1.95m三等跨连续梁上计算。F=140/2=70kN/m计算模型：找最不利荷载在后轮距0m处为1m的位置。弯矩图：剪力图：则在移动荷载下横梁最大弯矩为34.103 kN·m，最大剪力为35.90kN。设最不利位置为后轮距0m处为1m的位置，挠度计算简化为2个70kN的集中力作用于三等跨简支梁上，则：恒载、活载效应组合得：弯矩：1.2×0.9+1.4×34.103=48.82kN·m剪力：1.2×2.75+1.4×35.90=53.56kN挠度：1.2×0.003+1.4×0.69=1.00mm横梁强度验算： 横梁刚度验算：所以，横梁的强度和刚度满足要求。3.4 贝雷架主梁验算 钢桥共设4条主梁，每条主梁由3排单层贝雷架组成，跨距24m。恒载包括贝雷架自重（含斜撑、支撑架、连板、抗风拉杆等）、横梁、纵梁、钢板： g=(2.7×96+0.11×36+0.28×32+0.12×36+0.33×32)+( 0.365×6.726×25)+（0.173×24×30）+（1.413×6.726×24)=287+79.17+124.56+294.22=784.95 kN一条主梁的均布荷载设计值为：q=784.95/(4×24)=8.17kN/m 恒载作用下的内力为： 汽车-20级、汽车-超20级重车活载分别取30t重车和55t平板车驶过钢桥，因车轮荷载横向距离为1.8m，而贝雷架主梁中心距为1.95m，净距为1.25m，考虑桥面系的荷载分配，主梁荷载按轴重的一半计算。1、则对30t重车主梁的受力模型为：找最不利位置，最不利荷载在后轮距0m处为10.2m的位置：弯矩图：剪力图：当30t重车驶过钢桥时，主梁的最大弯矩为799kN·m，最大剪力为74.13kN，最不利位置为后轮距离支座边10.2m处。2、对55t板车主梁的受力模型为： 金融高新区站钢便桥专项施工方案找最不利荷载在后轮距0m处为7.5m的位置：弯矩图：剪力图：当55t板车驶过钢桥时，主梁的最大弯矩为1080kN·m，最大剪力为145.6kN，最不利位置为后轮距离支座边7.5m处。恒载、活载效应组合得：弯矩：1.2×588.24+1.4×1080=2217.89kN·m剪力：1.2×98.04321.49+1.4×145.6=53.56kN查装配式公路钢桥多用途施工手册知，3排单层贝雷架容许抗弯能力为：2246.4kN·m，容许剪力为698.9kN。所以贝雷架强度满足要求。贝雷架的挠度由受荷后的弹性挠度和销孔之间空隙的非弹性变形组成。 贝雷架的弹性挠度计算：将贝雷架简化为，的实腹梁，同时考虑腹杆的剪切变形，则。贝雷架为3排单层，单根弦杆面积25.48cm2，则：将贝雷架弹性挠度简化为恒载下和活载下叠加： 跨中按集中力 则： 式中； 贝雷架的非弹性变形主要为销孔之间的空隙，当贝雷架节数为偶数节时，对于国产“321”式贝雷架的跨中非弹性挠度为：综上，有，所以贝雷架刚度满足要求。4. 钢便桥施工方法为保证钢便桥工程工程“安全、优质、高效”的进行施工，由项目经理牵头成立钢便桥施工管理组织领导小组，具体安排见图4： 连续墙冠梁（桥基座）施工，贝雷架支座预埋贝雷架架设横梁布置（纵梁布置）铺钢板引桥施工验收。1. 在围护结构和冠梁施工完后，将刚便桥处土方开挖约1m深，以保证以后的土方开挖机械与贝雷架有一定的安全距离。2. 贝雷架采用现场拼装，螺栓连接，由吊车整体吊装架立在支座上。3. 贝雷架主梁架设完成后，安装横梁，横梁为I22b，每隔1m一条，横梁与贝雷架采用U型螺栓连接。4. 纵梁为热扎普通16型钢，纵梁间距0.3m，每根纵梁搭在4根横梁上，为防止汽车的震动使纵梁跑位而发生滑落，纵梁与横梁应焊接。5. 桥面钢板为18mmQ235钢，钢板铺在纵梁上。钢板搭接满焊，且接口应正位于纵梁上方。6. 为车辆使出桥面，在桥面板上的两侧布置250×300mm的护轮木，护轮木两侧用角钢焊接在桥面板上固定。7. 贝雷架拉风杆必须拧紧。8. 贝雷架主梁、横梁、纵梁以及桥面板的高程差必须控制在5mm以内，以防造成偏心荷载。9. 钢便桥上应设警示牌，以防施工机械碰撞钢桥。在桥端入口必须设警示牌，以提醒超重车不得通过此桥，车辆过桥应慢速、依次通过。钢便桥入口处必须设交通协管员24小时值班。10. 钢便桥计划施工时间为：2#钢便桥：2009年4月15日2009年4月22日；1#钢便桥：2009年4月30日2009年5月8日。项目经理 蔡安生项目常务副经理 张远辉 安 全 部 敖水龙 设备物资部 梁 斌 综合办公室 张国兴后勤组文明施工组测 量 组试 验 组技 术 组工地治安组技术指导质量控制价款结算加工组造价合同部 张利风 质 检 部 马 鹃 财 务 部 黄玉华 工 程 部 刘 敏项目总工程师 贾剑虹安全管理吊装组拼装组图4 钢便桥施工管理组织机构图5. 主要材料计划序号构件规格单位数量单重（kg）总重（kg）合重（t）1贝雷架“321”式节96.00 270.00 25920.00 51.84 2斜撑I8，1.04m根36.00 11.00 396.00 0.79 3支撑架1.18m个32.00 28.00 896.00 1.79 4联板0.36m块36.00 12.00 432.00 0.86 5拉风杆4.89m根32.00 33.00 1056.00 2.11 6横梁I22a，6.726mm168.15 36.50 6137.48 12.27 7纵梁热扎普通16am772.00 17.30 13355.60 26.71 8钢板18mmm2161.40 141.30 22805.82 45.61 9护轮木250*300mmm33.60 7.20 6. 施工质量保证措施 建立健全质量管理机构，成立以项目总工为组长的质量管理小组，全面负责并领导本项目的质量控制工作。如图4。项目总工：贾剑虹质检部部长：马鹃吊装组加工组拼装组图4 质量管理组织机构图 不选用锈蚀严重、变形严重的桁架单元和型钢进行拼装；拼装完成后安排专人对连接销及支撑螺栓进行检查确保桁架单元之间已连接牢固。 每星期定期对贝雷架挠度进行监测3次，车辆频繁时应加大频率，对出现挠度过大的情况（按跨中70mm控制）及时增加贝雷架榀数。 土方开挖过程中应防止挖掘机碰撞贝雷架，并在贝雷架上悬挂警示标志。 雷雨台风天气过后应安排人员对贝雷架连接件进行检修。 时刻安排交通协管员值班，严格要求车辆按照设计要求通过。7. 施工安全保证措施 建立健全安全生产管理机构，成立以项目经理为组长的安全生产领导小组，全面负责并领导本项目的安全生产工作。如图5。项目经理：蔡安生项目常务副经理：张远辉安全部：敖水龙卢焕科、梁文雄吊装组加工组拼装组图5 安全管理组织机构图 本项目实行安全生产三级管理，即：一级管理由项目经理负责，二级管理由专职安全员负责，三级管理由班组长负责。 按照我司颁布的安全生产责任制的要求，落实各级管理人员和操作人员的安全生产责任制，做到纵向到底，横向到边，各自作好本岗位的安全工作。实行逐级安全技术交底制，由安全部进行详细安全技术交底，凡参加安全技术交底的人员要履行签字手续，并保存资料。项目经理部专职安全员对安全技术措施的执行情况进行监督检查，并作好记录。 认真执行安全检查制度安全部、工程技术部在每星期必须进行2次以上全面细致的检查，发现问题或隐患及时整改。25广东水电二局股份有限公司