整体式单向板肋没梁楼盖计算书.doc

整体式单向板肋梁楼盖计算书整体式单向板肋梁楼盖结构平面布置如图1所示,墙体厚370。楼面面层为水磨石，梁板底面为15厚混合砂浆抹平。采用C25混凝土；梁中纵向受力钢筋为HRB335级，其余钢筋为HPB235级。（楼梯间在此平面之外，不考虑）（一类环境）。图1.楼盖结构平面布置图（1）、基本设计资料1）材料C25混凝土：²，²，²钢筋：HPB235级（²），HRB335级（）。2）荷载标准值活荷载标准值：qk=5.0kN/mm²；水磨石地面：0.65 kN/mm²；钢筋混凝土：25 kN/mm³；混合砂将：17 kN/mm³。（2）板的设计（按塑性理论方法）1）确定板厚及次梁截面 板厚hhl/40=2000/40=50，并应不小于民用建筑楼面最小厚度70，取h=80。 次梁截面b×h次梁截面高h按l/20l/12初估，选h=450，截面宽b=（1/21/3）h，选b=200。2）板荷载计算楼面面层 0.65KN/m²板自重 0.08×25=2.0 KN/m²板底抹灰 0.015×17=0.255 KN/m²恒荷载g 1.2×2.905=3.49 KN/m²活荷载q 1.3×5.0=6.5 KN/m²g+q=9.99 KN/m²q/g=6.5/3.49=1.86<33）计算简图 取板宽b=1000mm作为计算单元，由板和次梁尺寸可得板的计算简图（实际9跨，可按5跨计算）如图2所示。其中中间跨的计算跨度0=n；边跨的计算跨度0=n+h/2。边跨与中间跨的计算跨度相差×100%=1.1%，故可按等跨连续板计算内力。图2.板的计算简图4）弯矩及配筋计算取板的截面有效高度h0=h-20=80-20=60mm，并考虑轴线间的弯矩折减，可列表计算如下（表1）。对四周与梁整浇的单向板跨中和中间支座处，弯矩可减少20%（如上表2.4中括号数字），也可直接采用钢筋面积折减，即将非折减处的钢筋面积直接乘以0.8，这样计算简便些，且误差不大，偏于安全。表1 板的配筋设计截面1B2C弯矩系数a0.073-0.0720.0483-0.0555(-0.0441)As=248245164(131)189(150)选用钢筋820082006150(6180)6150(6180)实际钢筋面积（mm2）251251189(157)189(157)注:括号内数字用于轴间。minbh=75mm2。图3.板配筋平面图在一般情况下，楼面所受动力荷载不大，可采用分离式配筋图如图3所示。板配筋选择法：板的配筋用间距s表示。在求出钢筋面积As后，习惯上是通过查“板配筋表”得到间距的；通过该表的编制可知间距s、钢筋直径d、计算面积As的关系是：故在算出钢筋面积后，可将其存储于计算器内，然后选择常用直径d与28相乘，再平方；然后除以As即得间距s，此法快速方便，可称为板配筋的“28d”法。（3）次梁设计（按塑性理论计算）1）计算简图的确定荷载板传来的恒荷载 3.49×2=6.98 KN/m主梁次重 1.2×25×0.2×（0.45-0.08）=2.22 KN/m次梁粉刷 1.2×17×0.015×（0.45-0.08）×2=0.23 KN/m恒荷载 g=9.43 KN/m活荷载 q=1.3×5.0×2=13.0 KN/m g+q=22.43 KN/m q/g=13.0/9.43=1.383 主梁截面尺寸选择主梁截面高度h为（1/141/18）0=430750，选h=600；由b=（1/21/3）h,选b=250；则主梁截面尺寸b×h=250×600。 计算简图根据平面布置及主梁截面尺寸，可得出次梁计算简图（图3）。中间跨的计算跨度0=n=5.75；边跨的计算跨度0=n+a/21.025n=5.90m。边跨和中间计算跨度相差，可按等跨连续计算。图3.次梁计算简图的确定2）内力及配筋计算 正截面承载力计算次梁跨中截面按T形截面计算，翼缘计算宽度按规定有：a. bf 0/3=5750/3=1917mmb. bfb+sn=200+1800=2000mm取h0=450-35=415mm, hf/h0=80/415/0.1930.1,故取bf=1917mm。且bfhf(h0-)=11.9×1917×80×（415-）=684.4KNm以此作为判别T形截面类别的依据。次梁支座截面按b×h=200mm×450mm的矩形截面计算，并取h0=450-35=415，支座截面应满足0.35。以下计算过程列表进行（表2）。次梁受力纵筋采用HRB335级（b=0.55，=300N/mm2）。 表2 次梁正截面受弯承载力计算截面位置1B2C弯矩系数am截面类别及截面尺寸（mm）一类T形b×h=1917×450矩形b×h=200×450一类T形b×h=1917×450矩形b×h=200×450001810185001190139As=571609376458选用钢筋216+114218+114314314实际钢筋面积（mm2）556663462462注：Asmin=minbh=0.15%×200×450=135mm2。 斜截面受剪承载力计算a. 剪力设计值（表3）表3 剪力设计值计算表截面AB左B右C剪力系数v0.450.60.550.55V=v(g+q)n(kN)0.45×22.43×5.755=58.020.6×22.43×5.755=77.450.55×22.43×5.75=70.930.55×22.43×5.75=70.93b.截面尺寸校核hw/b=415/20040.25fcbh0=0.25×11.9×200×415=246.9KNV故截面尺寸满足要求。b. 箍筋设计（表4）表4 箍筋计算表截面AB左B右CV(kN)58.0277.4570.9370.930.7bh0(N)73787737877378773787bh0(N)105410105410105410105410箍筋肢数、直径26262626V0.7bh00.29V0.7bh0V0.7bh0S(mm)180180200200注：smax=200mm（4）主梁设计（按弹性理论计算）1）计算简图的确定荷载主梁传来恒荷载 9.43×6=56.58KN主梁自重 1.2×25×2×0.25×（0.6-0.08）=7.8 KN梁侧抹灰 1.2×17×2×0.015×（0.6-0.08）×2=0.64 KN恒荷载G =65.02KN活荷载Q 13×6=78.0KNG+Q =143.02 KN 计算简图假定主梁线刚度与钢筋混凝土柱线刚度比大于5，则中间支承按铰支座考虑，边支座为砖砌体，支承长度为370（图4）。图4.主梁几何尺寸与支承情况按弹性理论计算时，各跨计算跨度均可取支座中心线间距离。则中间跨0=6m，边跨0=6.06m。计算简图详图如图5。图5.主梁计算简图2）内力计算和内力包络图计算结果见混凝土结构设计规范；3）截面配筋计算跨中截面在正弯矩作用下，为T形截面，其翼缘宽度按规定（混凝土结构设计规范附表3）取用为：bf0/3=6000/3=2000mmbfb+sn=6000mm故取bf=2000。跨中钢筋按一排考虑，h0=h-as=600-35=565。支座截面在负弯矩作用下，为矩形截面，按两排钢筋考虑，取h0=h-as=600-90=510。主梁中间支座为整浇支座，宽度b=350，则支座边Mc=M-，v0=G+Q=143.02KN。配筋计算结果如表5、表6所示。表5 主梁正截面受弯计算截面边跨中中间支座中间跨中M(kN)231.79-232.56119.94(-36.42)截面尺寸b= bf=2000h0=565b=250h0=510b= bf=2000(250)h0=5650.0310.3680.016(0.039)As=13901861717(219)选用钢筋222+220620318(220)实际钢筋面积（mm2）13891885764（628）注：bfhf(h0-)=11.9×2000×80×（565-）=999.6KN mM，边跨中和中间跨中均为一类T形截面； 中间支座弯矩已修正为Mc;括号内数字指中间跨中受负弯矩的情形； Asmin=0.2%×250×600=3002。表6 主梁斜截面受剪计算截面边支座边B支座左B支座右V(kN)115.21184.94160.340.25bh0(N)353.13V318.75V318.75V0.7bh0(N)122571113347113347bh0(N)175101VVbh0Vbh0箍筋肢数、直径n=2,8n=2,8n=2,80.24×250×=0.363计算值S(mm)277188286实配箍筋间距（mm）200150200注：抗剪计算时的b均为腹板宽度，b=250。4）附加横向钢筋计算由次梁传至主梁的集中荷载设计值：F=56.58+78=134.58KN附加横向钢筋应配置在s=3b+2h1=3×200+2×(600-450)=900的范围内。方案1：仅选择箍筋由FmnAsol并取8双肢箍，则m=6.37个取m=8个，在主次梁相交处的主梁内，每侧附加4870箍筋。方案2：选择吊筋由F2Asb?,并选用HRB335级钢，则Asb可选214（Asb=3082）吊筋。本例集中荷载不大，可按方案1配附加箍筋。5）主梁配筋图按比例画出主梁的弯矩包络图。按同样比例（长度方向）画出主梁纵向配筋图。本例不需纵向钢筋弯起抗剪，故纵向钢筋弯起时只需满足正截面受弯承载力要求（材料图覆盖弯矩图）及斜截面受弯承载力要求（弯起钢筋弯起点距该钢筋充分利用截面距离不小于h0/2）。作材料图。确定纵向钢筋的弯起位置和截断位置，具体做法应满足相关构造规定。例如负弯矩钢筋截断，当其强度不需要该钢筋截面延伸不小于20d或h，并取两者的较大值。主梁的材料图和实际配筋图详见6图6.主梁材料图与配筋图14