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目录露顶式平面钢闸门设计1一、设计资料1二、闸门结构的形式及布置2三、面板设计4四、水平次梁、顶梁和底梁的设计6五、主梁设计11六、横隔板设计18七、纵向连接系设计20八、边梁设计22九、行走支承设计24十、胶木滑块轨道设计（图13）25十一、闸门启闭力和吊座计算26十二、 设计经验总结与不足29十三、 致谢30十四、参考文献31 露顶式平面钢闸门设计一、 设计资料闸门形式：溢洪道露顶式平面钢闸门；孔口净宽：10.00m；设计水头：6.80m；结构材料：Q235钢；焊条：E43；止水橡皮：侧止水用P形橡皮,底止水用条形橡皮；行走支承：采用胶木滑道，压合胶木为MCS-2；启闭方法：电动固定式启闭机制造条件：金属结构制造厂制造，手工电弧焊，满足级焊缝质量检验标准;执行规范：水利水电工程钢闸门设计规范 （SL 74-1995）。二、闸门结构的形式及布置（1）闸门尺寸的确定（图1）。1）闸门高度：考虑到风浪产生的水位超高为，故闸门高度=6.8+0.2=7.0（m）；2）闸门的荷载跨度为两侧止水的间距： 3）闸门的计算跨度：；图1 闸门的主要尺寸图（单位：m）（2）主梁的形式。主梁的形式应根据水头的大小和跨度的大小而定，本闸门属于中等跨度，为了方便制造和维护，决定采用实腹式组合梁。（3）主梁的布置。根据闸门的高跨比，决定采用双主梁。为使两个主梁设计水位时所受的水压力相等，两个主梁的位置应对称于水压力合力的作用线(图1) 并要求下悬臂和、上悬臂 ,今取 主梁间距则（满足要求）（4）梁格的布置和形式。梁格采用复式布置和等高连接，水平次梁穿过横隔板上的预留孔并被横隔板所支撑。水平次梁为连续梁，其间距应上疏下密，使面板各区格需要的厚度大致相等，梁格布置具体尺寸如 (图2) 所示。图2 梁格布置尺寸图 （5）连接系的布置和形式。1）横向连接系，根据主梁的跨度，决定布置3道横隔板，其间距为 2.60 m，横隔板兼作竖直次梁。2）纵向连接系，设在两个主梁下翼缘的竖平面内，采用斜杆式桁架。（6）边梁与行走支承。边梁采用单腹式，行走支承采用胶木滑道。三、面板设计根据水利水电工程钢闸门设计规范 （SL 74-95）及2006修订送审稿，关于面板的计算，先估算面板厚度，在主梁截面选择之后再验算面板的局部弯曲与主梁整体弯曲的折算应力。（1）估算面板厚度。假定梁格布置尺寸 (图2) 所示。面板厚度按计算 当b/a 3 时，a = 1.5 ， 当b/a> 3 时，a = 1.4 ，则现列表1进行计算。表1 面 板 厚 度 的 估 算区格a(mm)b(mm)b/akP(N/mm2)t(mm)I186325901.390.5240.0080.0658.23II114025902.270.5000.0240.1108.53III97125902.670.5000.0350.1328.72IV86925902.980.5000.0450.1508.86V77925903.320.5000.0500.1588.62VI59925904.320.7500.0620.2169.06注 1、面板边长a、b都从面板与梁格的连接焊缝算起，主梁上翼缘宽为140mm (详见后面)2、区格I、VI中的系数k由三边固定一边简支板查得。 根据表1计算，选用面板厚度t=10mm。 （2）面板与梁格的连接计算。面板局部挠曲时产生的垂直于焊缝长度方向的横向拉力P按式max计算，则max =N/mm）面板与主梁连接焊缝方向单位长度内的剪力为由计算面板与主梁连接的焊缝厚度为面板与梁格连接焊缝取其最小厚度。四、水平次梁、顶梁和底梁的设计表2 水 平 次 梁 、 顶 梁 和 底 梁 均 布 荷 载 的 计 算梁号梁轴线处水压强度梁间距（m）（m）（kN/m）备注 1顶梁顶梁荷载按下图计算1.9421961.60931.541.283上主梁30.11.17535.371.07440.61.01141.050.95549.90.93246.510.926下主梁58.90.80047.120.687底梁65.50.27518.01（1）荷载与内力计算。水平次梁和顶、底梁都是支承在横隔板上的连续梁，作用在它们上面的水平压力可按式计算。 列表2计算后得根据 表2计算，水平次梁计算荷载取46.51kN/m,水平次梁为四跨连续梁，跨度为2.6m（图3）。水平次梁弯曲时的边跨中弯矩为支座B处的弯矩为图3 水平次梁计算简图和弯矩图（2）截面选择。考虑到利用面板作为次梁截面的一部分，初选 20a 由附表6.3查得： ；;。面板参加次梁工作有效宽度分别按式及式或（其中）计算，然后取其其中较小值。（对胯间正弯矩段） （对支座负弯矩段） 按5号梁计算，设梁间距。确定式或中面板的有效宽度系数时，需要知道梁弯矩零点之间的距离与梁间距b比值。对于第一跨中正弯矩段取。对于支座负弯矩段取 。表3 面 板 有 效 宽 度 系 数 和 0.51.01.52.02.53456810120.200.400.580.700.780.840.900.940.950.970.981.000.160.300.420.510.580.640.710.770.780.830.860.92根据查表3，得 对于，得，则; 对于 ，得，则。对第一跨中选用，则水平次梁组合截面面积(图4) 为组合截面形心到槽钢中心线的距离为跨中组合截面的惯性矩及截面模量为对支座段选用，则组合截面面积为图4 面板参加水平次梁工作后的组合截面组合截面形心到槽钢中心线的距离为支座处组合截面的惯性矩及截面模量为（3）水平次梁的强度验算。由支座B（图3）处弯矩最大，而截面模量最小，故只需验算支座B处的截面的抗弯强度，即说明水平次梁选用 20a 满足要求。轧成梁的剪应力一般很小，可不必验算。（4）水平次梁的挠度验算。受均布荷载的等跨连续梁，最大挠度发生在边跨，由于水平次梁在B支座处截面的弯矩已经求得，则边跨挠度可近似地计算为 故水平次梁选用 20a 满足强度和刚度要求。（5）顶梁和底梁。顶梁所受的荷载较小，但考虑水面漂浮物的撞击等影响，必须加强顶梁的刚度，所以也采用 20a。底梁也采用 20a。五、主梁设计（1）设计资料。1）主梁跨度（图5）；净跨（孔口宽度） ，计算跨度 ,荷载跨度 ；图5 平面钢闸门的主梁位置和计算简图2）主梁荷载： ；3）横向隔板间距：2.6m ；4）主梁容许挠度。（2）主梁设计。主梁设计包括：截面选择；梁高改变；翼缘焊缝；腹板局部稳定验算；面板局部弯曲与主梁整体弯曲的折算应力验算。 1）截面选择。弯矩与剪力。弯矩与剪力计算如下需要的截面模量。已知Q235 钢的容许应力 ，考虑钢闸门自重引起的附加应力作用，取容许应力为 ，则需要的截面模量为 腹板高度选择。按刚度要求的最小高梁（变截面梁）为经济梁高 由于钢闸门中的横向隔板重量将随主梁增高而增加，故主梁高度宜选得比 小，但不小于 。现选用腹板高度 。 腹板厚度选择。按经验公式计算： ，选用。 翼缘截面选择。每个翼缘需要截面为 下翼缘选用（符合钢板规格） 需要，选用(在 之间）。 上翼缘的部分截面积可利用面板，故只需设置较小的上翼缘板同面板相连，选用，。 面板兼作主梁上翼缘的有效宽度取为 上翼缘截面积为弯应力强度验算。主梁跨中截面（图6）的几何特性见表4。截面形心矩为图6 主梁跨中截面积截面惯性矩截面模量： 上翼缘顶边 下翼缘底边 弯应力表4 主 梁 跨 中 截 面 的 几 何 特 性部位截面尺寸cmcm截面面积A(cm2)各形心离面板表面距离y(cm)Ay (cm3)各形心离中和轴距离y=y-y1(cm)Ay(cm)面板部分39.20.3513.7-52.25107018上翼缘板142.028.01.747.6-50.972543腹板1001.010052.752700.11下翼缘342.068.0103.7705251.1177562合计235.212383357124整体稳定性与挠度验算。因主梁上翼缘直接同钢面板相连，按设计规范规定，可不必验算整体稳定性。又因梁高大于按刚度要求的最小梁高，故梁的挠度不必验算。2)截面改变。因主梁跨度较大，为减小门槽宽度和支承边梁高度（节省钢材），有必要将主梁支承端腹板高度减小为（图7）梁高开始改变的位置取在邻近支承端的横向隔板下翼缘的外侧（图8），离开支承端的距离为。图7 主梁支承端截面图图8 主梁变截面位置图剪切强度验算：考虑到主梁端部的腹板及翼缘都分别同支承边梁的腹板及翼缘相焊接，故可按工字形截面来验算剪应力的强度。主梁支承端截面的几何性质见 表5 。 表5 主 梁 端 部 截 面 的 几 何 特 性部位面板部分39.20.3513.7-32.741916上翼缘板28.01.747.6-31.327431腹板6032.71962-0.35.4下翼缘68.063.7433230.764089合计195.26355133441 截面形心距 截面惯性矩 截面下半部对中和轴的面积矩 剪应力 3）翼缘焊缝。翼缘焊缝厚度（焊脚尺寸）按受力最大的支承端截面计算。最大剪应力，截面惯性矩。 上翼缘对中和轴的面积矩 下翼缘对中和轴的面积矩 需要 角焊缝最小厚度 全梁的上、下翼缘焊缝都采用。4）腹板的加劲肋和局部稳定验算。加劲肋的布置：因为，故需设置横向加劲肋，以保证腹板的局部稳定性。因闸门上已布置横向隔板可兼作横向加劲肋，其间距a = 260cm 。腹板区格划分如 （图8）所示。 梁高与弯矩都较大的区格II可按式验算：区格II左边及右边截面上的剪力分别为 区格II截面的平均剪应力为 区格II左边及右边截面上的弯矩分别为区格II的平均弯矩为 区格II的平均弯应力为计算 计算，由于区格长短边之比为 2.6/1.0 > 1.0，则则 将以上数据代入公式有（这里无局部压应力）。 满足局稳要求，故在横隔板之间（区格II）不必增设横向加劲肋。 再从剪力最大的区格I来考虑； 该区格的腹板平均高度，因，不必验算，故在梁高减小的区格I内也不必另设横向加劲肋。 5）面板局部弯曲与主梁整体弯曲的折算应力的验算。从上述的面板计算可见，直接与主梁相邻的面板区格，只有区格IV所需要的板厚较大，这意味着该区格的长边中点应力也较大，所以选取区格IV(图2)按式（其中，）验算其长边中点的折算应力。 面板区格IV在长边中点的局部弯曲应力为对应于面板区格IV在长边中点的主梁弯矩（图5）和弯应力为 面板区格IV的长边中点的折算应力为 上式中、和的取值均以拉应力为正号，压应力为负号。故面板厚度选用7mm,满足强度要求。六、横隔板设计（1）荷载和内力计算。横隔板同时兼作竖直次梁，它主要承受水平次梁、顶梁和底梁传来的集中荷载以及面板传来的分布荷载，计算时可把这些荷载用以三角形分布的水压力来代替（图1），并且把横隔板作为支撑在主梁上的双悬臂梁。则每片横隔板在上悬臂的最大负弯矩为（2）横隔板截面选择和强度计算。其腹板选用与主梁腹板同高，采用，上翼缘利用面板，下翼缘采用的扁钢。上翼缘可利用面板宽度按确定，其中,按，从表3查得有效宽度系数，则，取。计算如 (图9) 所示的截面几何特性。图9 横 隔 板 截 面 图截面形心到腹板中心线的距离为截面惯矩为 截面模量为验算弯应力为由于横隔板截面高度较大，剪切强度更不必验算。横隔板翼缘焊缝采用最小焊缝厚度6mm。七、纵向连接系设计（1）荷载和内力计算。纵向连接系承受闸门自重。露顶式平面钢闸门门叶自重G按附录10中的式计算下游纵向连接系承受 纵向连接系视作简支的平面桁架，其桁架腹板杆布置如(图10)所示，其结点荷载为杆件内力计算结果如(图10) 所示。（2）斜杆截面计算。斜杆承受最大拉力N = 19.32kN，同时考虑闸门偶然扭曲时可能承受压力，故长细比的限制值应与压杆相同，即200。图10 纵向连接系计算图 选用单角钢L,由表附表6.4查得 截面面积回转半径 斜杆计算长度 长细比 验算拉杆强度 考虑到单角钢受力偏心的影响，将容许应力降低15%进行强度验算。（3） 斜杆与结点板的连接计算（略）。八、边梁设计边梁的截面形式采用单腹式（图11），边梁的截面尺寸按构造要求确定，即截面高度与主梁端部高度相同，腹板厚度与主梁腹板厚度相同，为了便于安装压合胶木滑块，下翼缘宽度不宜小于300mm。边梁是闸门的重要受力构件，由于受力情况复杂，故在设计时可将容许应力值降低20%作为考虑受扭影响的安全储备。（1）荷载和内力计算。在闸门每侧边梁上各设两个胶木滑块。其布置尺寸见 （图12）。图11 边梁截面图 图12 边梁计算图 1）水平荷载。主要是主梁传来的水平荷载，还有水平次梁和顶、底梁传来的水平荷载。为了简化起见，可假定这些荷载由主梁传给边梁。每个主梁作用于边梁的荷载R =357KN。 2）竖向荷载。有闸门自重、滑道摩阻力、止水摩阻力、启吊力等。 上滑块所受的压力下滑块所受的压力最大弯矩 最大剪力 最大轴向力为作用在一个边梁上的启吊力，估计为200kN（详细计算见后面）。在最大弯矩作用截面上的轴向力，等于启吊力减去上滑块的摩阻力，该轴向力。（2）边梁的强度验算。 截面面积 面积矩 截面惯性矩 截面模量 截面边缘最大应力验算腹板最大剪应力验算 腹板与下翼缘连接处折算应力验算 以上验算均满足强度要求。九、行走支承设计胶木滑道计算：滑块的位置如 （图12） 所示，下滑块受力最大，其值为。设滑块长度为350mm，则滑块单位长度的承压力为根据表6查得轨顶弧面半径R=150mm，轨头设计宽度为b=35mm。表6 钢 轨 工 作 表 面 宽 度 与 圆 弧 半 径支承压力q(N/mm)<1000100020002000300030004000轨道圆弧半径R(mm)100150200300轨道设计宽度b(mm)25354050注 b值不得与滑块中间的一条胶木同宽。 胶木滑道与轨顶弧面的接触应力按式进行验算 选定胶木高30mm，宽120mm，长350mm。十、胶木滑块轨道设计（图13）（1）确定轨道底板宽度。轨道底板宽度按混凝土承压强度确定。根据C20混凝土由附表9.2查得混凝土的容许承压应力为，则所需的轨道底板宽度为 故轨道底面压应力为图13 胶木滑块支承轨道截面图（2）确定轨道底板厚度。轨道底板厚度按其弯曲强度确定。轨道底板的最大弯应力为 式中轨道底板的悬臂长度，对于Q235钢，查得。 故所需轨道底板厚度为十一、闸门启闭力和吊座计算（1）启门力按式（其中）计算 其中闸门自重 滑道摩阻力 止水摩阻力 因为橡皮止水与钢板间摩擦系数 橡皮止水受压宽度取为 每边侧止水受水压长度 侧止水平均压强故 下吸力底止水橡皮采用I11016型，其规格为宽16mm、长110mm。底止水沿门跨长10.4m。根据水利水电工程钢闸门设计规范：启门时闸门底缘平均下吸强度一般按计算，则下吸力为 故闸门启门力为（2）闭门力按式计算显然仅靠闸门自重是不能关闭闸门的。由于该溢洪道闸门孔口较多，若把闸门行走支承改为滚轮，则边梁需由单腹式改为双腹式，加上增设滚轮等设备，则总造价增加较多。为此，应考虑采用一个重量为200kN的加载梁，在关闭时可以依次对需要关闭的闸门加载下压关闭。图14 吊耳和吊耳板（3）吊轴和吊耳板验算（图14） 1）吊轴。采用Q235钢，查得，采用双吊点，每边启吊力为 吊轴每边剪力 需要吊轴截面积又 故吊轴直径 2）吊耳板强度验算。按局部紧接承压条件，吊耳板需要厚度按式计算，查的Q235钢的，故 因此在边梁腹板上端部分的两侧各焊一块厚度为20mm的轴承板。轴承板采用圆形，其直径取为。 吊耳孔壁拉应力按式计算 式中，吊耳板半径R=120mm；轴孔半径r = 40mm；又查附表1.7得 ，所以孔壁拉应力 故满足要求。十二、 设计经验总结与不足 在课程设计过程中，我不断发现错误，不断改正，不断领悟，不断获取。最终的检测调试环节，本身就是在践行“过而能改，善莫大焉”的知行观。还有最重要的一点，一定要细心，前面的数据错了一个，会导致后面的全部都算错。这次课程设计终于顺利完成了，在设计中遇到了很多问题，最后在老师的指导下，终于游逆而解。在今后社会的发展和学习实践过程中，一定要不懈努力，不能遇到问题就想到要退缩，一定要不厌其烦的发现问题所在，然后一一进行解决，只有这样，才能成功的做成想做的事，才能在今后的道路上劈荆斩棘，而不是知难而退，那样永远不可能收获成功，收获喜悦，也永远不可能得到社会及他人对你的认可！ 课程设计诚然是一门专业课，给我很多专业知识以及专业技能上的提升，同时又是一门讲道课，一门辩思课，给了我许多道，给了我很多思，给了我莫大的空间。同时，设计让我感触很深。使我对抽象的理论有了具体的认识。十三、 致谢水工钢结构的学习中，赵老师给我很大帮助，细心的讲解和很多经验让我收获颇丰，并在这次课程设计中给予我珍贵的指导，让我受益匪浅，在此对赵占彪老师表示诚挚的感谢。十四、参考文献【1】 水利水电工程钢闸门设计规范（SL 74-1995）。【2】 钢结构设计规范（GB 50017-2003）。【3】 建筑结构荷载规范（GB 50009-2001）（9）。【4】 钢结构施工质量验收规范（GB 50205-2001）。【5】 建筑结构设计术语和符号标准（GB/T 50083-97）。【6】 水工钢结构赵占彪，刘丽霞主编.北京：中国水利水电出版社，2009.1231