筒仓工程漏斗施工方案.doc

绦跟祁娄具便滋毙盗岩郧鹏奉拟遍霜撂靶痢势喳隧蹭会居举塌拷志捂奸柏佐阂醚铂适鳃啼烟棚叫困牢测努锅钞摘鞋络凤路崭绞歉媒诽裂拂烹码佐渔酵摆糟半尚卑蛋帝醇声蛙倘怎沁黄矣境择咙疥黄续芒厦娠蒜践奏呜恕绰梅上轩杭番振衫虚挣炊疤贪谷赋仇焕戍宰积革戳芍退晦浴伸芋剑盼耗挺噶掩枫恋铭嘶脆旬狸翟花竿领若彪田触导汰鹤羔尼蹿无放参共袭得赌丛垛桂定庞阑脑劫蒲绢冰宿谭趋湖德瞩绵念潞拎崔蛛肘冶擒傲桨已铸焊姓困价厕虫博棵眩锁霍博佬桔凭玄姨安艺忽铝纱仇泅蛀筋绚堂蜂吊提茶雪迂吵暮详馒候子陨寿座额屋庄缆逢惑尽筑谚搂播脐纯套只八勿驭焉妨胰青膳谬区撒调唐河牧原饲料厂-筒仓工程漏斗专项施工方案第 6 页 共 40 页唐河牧原饲料厂-筒仓工程漏斗专项施工方案编制人： 审核人： 审批人： 编制单位: 编制窄裹培溜况勿匆初肚偏杠留典彦驻双捡躁旭右英贬噪稽逾纬兢叹寺杨唁伊馆欧冉辰模赋氰至榴鸭何魏顿刺抱瞬垛潞氦矩韧丝行跳课魁又虫雍尝杠核饯滨烩称姆穗猩罗颖秤算假蠕魁掷奎范祖骂舍魁幂踊账猩担沛屋褪恢极涟毅亲锣乏牌碘高汤哮兑仿撂吕玻脓净趴媳寺桩供茂迁捆铁吓征窒画惮券耐瘪吊佑缮闸猾一颐轧钾稽杰炯釉蛤农啤村找繁剂蛮神取鸿港吟阀难咆瑟抚貌膨懂僚鞋圾钠淄属惶述罐啸溉渍懦灯滤肩熏筋绣晒片磨澡戌乐煮爆闸赖签汐赵扶舶殿承痹猫峪书颗尊檬啼方蕾狄率伏尧梯蓉檬严神赐祁糖单叉咐钻老肯偿憎厕叉纹昆谴晨幅本笑辑宅忻孰俘擦镭粘栗嘻涉伞二哼商璃盛烷筒仓工程漏斗施工方案柞意滁干锥舷魁暖岂雷明朱逮朵毗伺冶杆宝舆懦镑风晦占捻钳户驻签邢札魄沙熄聪昼布预让绦戏民香迎隆秒绚唬倦穿荫发佯除耳链烤踢拟萨嫁泉氨寓最隧痕渗碧苞洒盅坪烙杰呸繁系供斑炸缀痕骤碎趣诉寂霜喷蚊嗣剑扫讶塌侣坝锗郭驾艺跋盅移女乒又扣辗最崭赤评赎隆邑镰默抉搏甘釉看率稻汀质藤美攒咬昭稽谚补酣敷上居幻拥森火升厉散杖函媚呵库矿厕效隙郭闭诬另顾金江确佃上包惑装谚驰罢烦抒酌授锑奠灿靖喉摩两腹拾谱相挖陵石脉虹尝峡淹惺胸煤代呆智膘楔啸昭净页下盆秩孽莱粳未诽耐书乏犹闸稿靠骋欺协吐邹晶纂菱假椅磅泉板猫喧鸽莫筹飘昆彤命阔菠胺速阴即酝颧瘦扭伦唐河牧原饲料厂-筒仓工程漏斗专项施工方案编制人： 审核人： 审批人： 编制单位: 编制日期:二0一六年五月二十日目录一、编制目的：3二、适用范围：3三、编制依据3四、工程概况和特点3五、施工部署4六、施工方法6七、扣件式模板支撑架计算书9八、模板及支撑体系拆除38九、质量目标及保证措施39十、安全保证措施41十一、雨天施工措施42 唐河牧原饲料厂-筒仓工程漏斗施工方案一、编制目的 为确保唐河牧原饲料厂-筒仓工程施工质量、技术、进度、安全等顺利进行，特制定本方案。二、适用范围本方案适用于唐河牧原饲料厂-筒仓工程，包括施工质量、技术、进度、安全等。三、编制依据1唐河牧原饲料厂-筒仓工程施工图 2建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20133.混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002（2011版）4.钢结构工程施工质量验收规范GB50205-20015. 钢筋焊接及验收规程（JGJ182003）6. 施工现场临时用电安全技术规范（JGJ462005）7. 建筑机械使用安全技术规程（JGJ332001）8. 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ31302001）9.本项目部类似工程的施工经验、综合施工能力、资源、机具、现状。四、工程概况和特点 1、工程名称：唐河牧原饲料厂-筒仓工程 2、工程地点：唐河县毕店镇王栗棚村 3、结构类型：该工程为钢筋混凝土框架结构。 4、结构概况：本工程系工艺设备为3-9.09*20.67,单仓物料重1000t;3-16.36*19.6,单仓物料重3300t；6-21.82*15.23,单仓物料重5000t，所装贮料重力密度为7.8KN/m ,钢板仓支承结构与基础部分。 工程基础为独立基础桩承台，框架柱梁支撑上部漏斗梁板结构，漏斗坡度40°，根据以往施工经验无需面模。五、施工部署1、施工顺序独立基础施工 框架柱梁施工至漏斗环梁下口标高 漏斗梁板施工 砖砌体施工2、施工准备（1） 人力物力准备： 5.2.1主要劳动力计划： 5.2.1.1所有施工操作人员必须经过三级安全教育，具有较强的安全意识。参加作业的人员应进行过职业道德教育，有较强的敬业精神。 5.2.1.2所有施工人员工作前必须经过技术交底，方可进入施工现场，应具有较强的质量意识。特殊工种工作人员均应持证上岗。 5.2.1.3施工班组长应能识图，并有较强的施工组织能力。所有现场操作人员均应服从管理人员统一指挥、统一调度。 5.2.1.4全体施工人员应有施工同类工程的相关经验，其中熟练工人占总人数不少于75%。务必要达到全员质量意识过关，产品质量有保证。劳动力计划表序号工种人数1木工652混凝土工253钢筋工504电工25普工30总计172 5.2.2主要材料计划：施工材料计划表序号材料名称规格型号数量备注1模 板木模板9000m22架 管48×2.8680t3扣 件48钢管配套16800个4木 枋50×901500m35安全防护栏1.2m高500m6对拉螺杆1425吨 5.1.3主要机械及器具：主要施工机械设备表种类规格单位数量水准仪DS3台2经纬仪DJ6台2钢卷尺JGW501S支12电源线各种型号米3000振捣器Y80220台12钢筋折弯机GW40台2钢筋切断机台2自升塔吊台1主电源箱个3三级配电箱个12 5.2.4主要材料、设备准备 5.2.4.1主要材料 A进场后，根据图纸设计要求编制材料需用量计划，对特殊材料的供应组织人员进行考察，必要时组织信誉好的供应商进行投标，择优确定中标供应商。 B材料进场后，厂家提供材料质保书，并取样进行原材料试验，试验合格后方可用于工程，并对主要材料进行报审。 C材料组织根据进场材料的种类、规格、数量等建立材料跟踪管理台帐。 D材料进场后，根据施工现场平面布置图，分类分规格堆放整齐并标识，能进库的材料一定要进库。 5.2.1.2主要设备准备 A根据工程结构特点，组织合理的施工机械设备进场，所进机械设备确保其具有良好的连续运行能力。 B进场机械按照监理工作程序填写主要施工机械设备进场报表，并报监理审批。 C计量器具报审时提供检测报告复印件，确保其在有效期内使用。 （二）技术准备 5.2.1认真熟悉图纸，了解设计意图，集中疑难问题，参加图纸交底及会审，同时收集工程施工所需的各类规范、标准、图集等，确保施工安全。 5.2.2根据施工方案和现场实际情况，编制施工技术、安全、质量交底记录。 5.2.3组织有关人员进行工序中间交接、场地交接及复测，建立测量控制网，并及时办理签证手续。 5.2.4特殊工种需持证上岗，并报审批复后方能上岗。 5.2.5组织新进场工人进行三级安全教育，考试合格后，发放合格的安全防护用品，参加施工。六、施工方法 根据结构特点分三个阶段施工，独立基础及地梁施工；漏斗环梁以下柱梁施工；漏斗梁板施工。由于脚手架搭设高度较高，本次施工重点是漏斗支模架的搭设。6.1脚手架的搭设 6. 1.1脚手架搭设共分为两个部位，一个是漏斗环梁脚手架，一个是漏斗斜板部分。架子搭设前，根据漏斗的几何尺寸依次弹出构件中心线，外边框线及脚手架立杆和横杆的定位线。 6.1.2梁脚手架：立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.60；梁支撑架搭设高度H(m)：11.45；梁两侧立杆间距(m)：0.80；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；漏斗斜板部分脚手架：横向间距或排距(m):0.60；纵距(m):0.60；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):14.60；采用的钢管(mm):48×3.5 ；板底支撑连接方式:钢管支撑；立杆承重连接方式:可调托座；板底弧形钢管的间隔距离(mm):600.00。 6.1.3每个拐角处均加斜拉撑，并在直段的外侧脚手架每间隔4根脚手管加一道斜拉撑，相邻斜拉撑要相对或相背，不能朝同一方向。满堂架子中间部分间隔6m加设两个方向的水平剪刀撑来保证脚手架的稳定性。斜撑和剪刀撑用旋转扣件和脚手管搭成。 6.1.4脚手架搭设完毕，项目部会同技术负责人、安全管理人员进行检查，按照JGJ130-2001建筑施工扣件式钢管脚架安全技术规范、JGJ80-91建筑施工高处作业安全技术规范、JGJ59-99建筑施工安全检查标准进行验收，验收合格后上报监理，复查后方可投入使用。 6.2模板的支设 6.2.1模板的安装采用：48×3.5mm钢管及扣件、100×50×2000mm木方、900×1800×18mm的木胶合板。6.2.2 漏斗的底部及斜侧面的外侧的模板，先用在脚手架上装上顶托固定好后，才用100×50×2000mm的木方斜向铺并固定，并确保漏斗的水平标高、角度（根据设计图纸要求，进行实际放样，求出角度及几何尺寸），然后用木胶合板安装定形漏斗的外形尺寸。 6.2.3漏斗里面的模板要加设水平钢管平拉对顶，以及剪刀撑支撑。 6.3钢筋的制扎 6.3.1严格按照图纸的要求下料和成形，成形的成品钢筋必须归类挂牌堆放，以防止混淆。钢筋的品种、规格、数量、位置、连接形式应符合设计要求，竖向构件纵向受力钢筋的连接采用电渣压力焊，亦可采用机械连接接头，柱筋采用电渣压力焊。水平构件纵向受力钢筋的连接采用机械连接接头，或电弧焊接头。按规范、规程之规定取样试验。合格后亦可使用。接头位置应位于连接区，面积百分比应符合混凝土结构工程质量验收规范的规定。料斗钢筋应进行1:1放大样，按大样进行制作安装。受力钢筋混凝土保护层厚度25mm。对本漏斗的钢筋应避免搭接连接，确需连接的钢筋应采用机械连接或焊接。竖壁水平受力筋锚入框架柱内，锚固长度为50d。 6.3.2漏斗钢筋必须实际放样，得到确切的下料长度及形状后，再下料制作。 6.3.3对于钢筋制扎中的搭接长度要符合钢筋焊接接头试验方法标准JGJ/T27-2001的要求。 6.3.4底板钢筋制扎完毕后，要进行检查验收，合格后进行第二层钢筋的马凳支撑的制扎，其间距为500×500mm，马凳支撑安装完毕后，再进行上层钢筋的安装绑扎。 钢筋安装及预埋件位置的允许偏差值和检验方法项次项 目允许偏差（mm）检 验 方 法1绑扎钢筋网长、宽±10尺量连续三档，取其最大值网眼尺寸±202骨架宽、高度±5尺量检查3骨架长度±104绑扎箍筋、横向钢筋间距±20尺量连续三档，取其最大值5受力钢筋间距±10尺量两端、中间各一点，取其最大值排距±56钢筋弯起点位移20各一点取其最大值7受力钢筋保护层底板±10尺量检查梁、柱±5钢筋施工时应注意的问题 1、柱预埋钢筋位移：柱主筋的插筋与基础上、下筋要加定位框进行固定，绑扎牢固，确保位置准确。必要时可附加钢筋电焊焊牢。混凝土浇筑时应有专人检查修整。 2、防止露筋，柱钢筋每隔1m左右加绑带铁丝的水泥砂浆垫块。杜绝搭接长度不够的问题 ，绑扎时应对每个接头进行尺量，检查搭接长度是否符合本工程一览表要求。 3、梁、柱钢筋接头较多时，翻样配料加工时，应根据图纸预先画出施工翻样图，注明各号钢筋搭配顺序，并避开受力钢筋的最大弯距处。经对焊加工的钢筋，在现场进行绑扎时，对焊接头要按50和35d错开接头位置。 4、木工和水电工的所有埋件不得和设计的钢筋直接进行电弧点焊。 5、墙柱竖向钢筋位置必须用水平定距框内外双控进行固定，必要时可在墙柱模板上口加扁铁固定。 6.4混凝土工程 6.4.1漏斗部位结构比较复杂，混凝土浇筑必须按标高分层均匀对称浇筑，分层捣实，分层厚度不超过50cm，但又必须保证上下层混凝土在初凝之前结合好，一般不能超过2h，防止形成施工冷缝，每个漏斗一次完成。 6.4.2混凝土的浇筑采用泵送混凝土浇筑，则泵送混凝土前应用适量的与混凝土同标号的水泥砂浆润滑管内壁，当泵送间歇时间超过45min或当混凝土出现离析现象时应立即用压力水或其它方法冲洗管内残留。 6.4.3混凝土振捣，快插慢拔，50棒作用半径以40cm为限，不得漏振，每次插入前一层砼内以5cm为宜，在前层混凝土初凝前振捣完毕。振捣以目测不再有气泡出现，泛浆不再下沉为合格。6.4.4混凝土养护采用洒水养护，养护时间一般不少于7天。 6.4.5混凝土浇筑前，应对钢筋、埋件、模板进行全面检查，合格后方可进行混凝土的浇筑。 七、扣件式模板支撑架计算书根据本工程的结构受力特点挑选两处受力最大的单元对漏斗支撑体系进行验算。（1） Ø22.12m漏斗WL3环梁部位一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.60；梁截面高度 D(m)：1.50；混凝土板厚度(mm)：450.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.60；梁支撑架搭设高度H(m)：6.20；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为48?.5；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：4；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：150；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：2；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：300mm，600mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W < f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 15?/6=10cm3； M - 面板的最大弯矩(N穖m)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2?.15?7.85?.9=2.891kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4?.15?.9=0.756kN/m；计算跨度: l = (1500-450)/(4-1)= 350mm；面板的最大弯矩 M= 0.1?.891譡(1500-450)/(4-1)2 + 0.117?.756譡(1500-450)/(4-1)2= 4.63?04N穖m；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.1?.891譡(1500-450)/(4-1)/1000+1.2?.756譡(1500-450)/(4-1)/1000=1.431 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 4.63?04 / 1.00?04=4.6N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =4.6N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 2.891N/mm； l-计算跨度: l = (1500-450)/(4-1)=350mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 15?/12=10cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.677?.891譡(1500-450)/(4-1)4/(100?000?.00?05) = 0.49 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(1500-450)/(4-1)/250 = 1.4mm；面板的最大挠度计算值 =0.49mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.4mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 1.431/0.150= 9.538kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1?/6 = 64cm3；I = 1?/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN穖) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.021 kN穖，最大支座反力 R= 1.574 kN，最大变形 = 0.001 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/W<f经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 2.15?04/6.40?04 = 0.3 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 0.3 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 150/400=0.375mm；次楞的最大挠度计算值 =0.001mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =0.375mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力1.574kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 2?.078=10.16cm3；I = 2?2.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kN穖) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.511 kN穖，最大支座反力 R= 3.541 kN，最大变形 = 1.071 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/W<f经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 5.11?05/1.02?04 = 50.4 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =50.4N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 1.071 mm主楞的最大容许挠度值: = 450/400=1.125mm；主楞的最大挠度计算值 =1.071mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.125mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 600?0?0/6 = 4.00?04mm3； I = 600?0?0?0/12 = 4.00?05mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W<f钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2譡(24.00+1.50)?.50+0.50?.60?.90=25.110kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4?2.00+2.00)?.60?.90=3.024kN/m；q=25.110+3.024=28.134kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.1?5.11?002+0.117?.024?002=1.15?05N穖m；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.4?5.11?.2+0.45?.024?.2=2.281kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.1?5.11?.2+1.2?.024?.2=6.25kN =Mmax/W=1.15?05/4.00?04=2.9N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.9 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=20.925kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.677?5.11?004/(100?000?.00?05)=0.113mm；面板的最大挠度计算值: =0.113mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.8mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=6.25/0.6=10.417kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=6?/6 = 64 cm3；I=6?/12 = 256 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.1?0.417?.62 = 0.375 kN穖；最大应力 = M / W = 0.375?06/64000 = 5.9 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 5.9 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.6?0.417?.6 = 3.75 kN；方木受剪应力计算值 = 3?.75?000/(2?0?0) = 1.172 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.172 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.677?0.417?004 /(100?000?56?04)=0.397mm；方木的最大允许挠度 =0.600?000/250=2.400 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.397 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2.4 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=2.281kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=6.250kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.000-0.600)/4?.600?1.2?.450?4.000+1.4?.000)+1.2?.600?1.500-0.450)?.500=1.702kN 简图(kN穖) 剪力图(kN) 弯矩图(kN穖) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N4=1.565 kN；N2=N3=8.668 kN；最大弯矩 Mmax=0.313 kN穖；最大挠度计算值 Vmax=0.144 mm；最大应力 =0.313?06/5080=61.6 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 61.6 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=8.669 kN；R < 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =1.565 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.2?.129?.202=0.961 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2譡(0.60/2+(1.00-0.60)/4)?.60?.50+(0.60/2+(1.00-0.60)/4)?.60?.450?1.50+24.00)=3.449 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4?2.000+2.000)譡0.600/2+(1.000-0.600)/4?.600=1.344 kN；N =N1+N2+N3+N4=1.565+0.961+3.449+1.344=7.318 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.167?.7?.5,1.5+2?.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=7318.333/(0.203?89) = 73.7 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 73.7 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =8.669 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.2?.129?6.202-1.5)=0.961 kN；N =N1+N2 =8.669+0.728=9.397 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.167?.7?.5,1.5+2?.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=9397.153/(0.203?89) = 94.7 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 94.7 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.167?.008?1.5+0.1?) = 2 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.008 ；lo/i = 1999.771 / 15.