185 某六层一字型框架办公楼建筑图结构图计算书.doc

明珠办公楼毕业设计计算书摘要本设计为混凝土框架结构办公楼，层数为六层，底层层高为3.6m，其他层均为3.5m，建筑总层高为21.1m。本设计包括：1. 工程概况2. 屋盖、楼盖设计3. 结构布置4. 荷载计算：恒载、活载5. 荷载组合6. 内力组合7. 截面设计：正截面设计、斜截面设计8. 楼梯设计9. 基础设计10. 施工图11. 施工图预算关键词：钢筋混凝土、框架、结构设计、施工图预算目录摘要I1.工程概况12.屋盖、楼盖设计22.1屋盖设计22.1.1设计资料22.1.2 屋盖的结构平面布置图22.1.3单向板的设计32.1.4次梁的设计62.2楼盖设计102.2.1设计资料102.2.2楼盖盖的结构平面布置图102.2.3 板的设计112.2.4 次梁的设计123.框架结构布置及计算简图173.1框架结构布置173.1.1 结构布置173.1.2 初估截面尺寸183.2框架计算简图203.2.1 计算简图说明20框架梁柱截面特征22框架梁柱线刚度计算224荷载计算24恒载标准值计算24活载标准值计算275竖向荷载作用下框架受载总图28恒载计算28顶层梁柱28其他层梁柱29活载计算30顶层梁柱30其他层梁柱316水平地震作用计算及内力、位移分析336.1屋面楼面标准值计算336.2各层自重标准值计算346.3横向框架侧移刚度计算356.4横向自振周期计算376.5 水平地震作用及楼层地震剪力计算376.6 水平地震作用下的位移验算396.7 水平地震作用下的框架内力计算397分层法计算竖向荷载作用下框架结构内力448荷载组合及内力组合699截面设计88梁截面设计889.1.1选取最不利组合889.1.2正截面受弯承载力计算88柱截面设计9710楼梯设计10710.1 底层楼梯设计10710.2 其他层楼梯设计11011基础设计11611.1 非抗震设计11611.1.2 地基资料11611.1.2 基础尺寸及埋置深度11611.1.3 基础高度验算11711.1.4 配筋计算11811.2 抗震设计11812施工图11913施工图预算书12013.1 工程量计算12013.1.1 土石方工程（0101）12013.1.2 砌筑方工程（0103）12113.1.3 混凝土工程（0104）122参考文献:12851. 工程概况明珠办公楼工程为六层现浇钢筋混凝土框架结构。屋面板顶面标高为21.1m。工程所在地抗震设防烈度为8度，设计基本地震加速度为0.15g，设计地震分组为第三组，场地类别为类。屋面做法：钢筋混凝土现浇板，20mm水泥砂浆找平，40120厚（1%找坡）膨胀珍珠岩保温层，法防水层，吊顶或粉刷。楼面做法：钢筋混凝土现浇板，20mm水泥砂浆找平，水磨石面层，吊顶或粉刷。墙身做法：由普通砖砌筑而成，普通砖自重18kN/m3，厚度240mm。门窗做法： 窗为钢窗玻璃窗，自重0.5 kN/m2。活荷载：不上人屋面均布活荷载标准值2.0kN/m2，楼面活荷载标准值2.5kN/m2。本设计计算书包括屋盖、楼盖、框架主体结构、楼梯、基础等部分的计算和设计。2. 屋盖、楼盖设计2.1屋盖设计2.1.1设计资料（1）屋面做法：钢筋混凝土现浇板，20mm水泥砂浆找平，100140厚（1%找坡）膨胀珍珠岩保温层，冷地子油热马蹄脂二道，二毡三油防水层，架空隔热层（2）屋面荷载：均布活荷载标准值2kN/m2(上人屋面)（3）材料：混凝土强度等级为C35；梁内受力纵筋为HRB400，其余为HPB235钢筋2.1.2 屋盖的结构平面布置图 图2.1.21 屋盖平面布置图梁截面尺寸估算依据框架结构的主梁截面高度及宽度可由下式确定： 且bb200mm，其中横梁跨度：lAB=lCD=7.2m，lBC=2.4m, 纵梁l0=7.2m。由此估算的截面尺寸如下： L1：b×h=300×750mm L2：b×h=300×500mm L3：b×h=300×500mm L4：b×h=300×750mmL5：b×h=300×500mm 次梁L6：b×h=200×400mm图中括号内为底层梁编号，括号外为其它层梁编号，若只有一个编号，表示顶层与其它层梁相同。图2.1.21 框架梁编号2.1.3单向板的设计（1）荷载计算由于屋面均布活荷载标准值大于屋面雪荷载标准值，故取前者进行计算恒荷载标准值：20厚水泥混凝土找平0.02×20=0.46kN/m240120厚（1%找坡）膨胀珍珠岩(0.08+0.16)÷2×7=0.546kN/m2防水层 0.35kN/m2100mm厚钢筋混凝土楼板 0.1×25=2.56kN/m2冷地子油热马蹄脂二道 0.05 kN/m2架空隔热层 1.47 kN/m2 小计 6.11 kN/m2荷载设计值活载效应控制：g+q=1.2×6.11+1.3×2=10.132kN/m2横载效应控制：g+q =1.35×6.11+1.3×2×0.7=10.21kN/m2最后取g+q=10.21 kN/m2（2）弯矩计算查表得，板的弯矩系数mp 计算过程见下表中表2.1.31 板弯矩（3）截面设计板厚100mm，h0=100-20=80mm。C35混凝土，1=1.0，fc=16.7N/mm2；HPB235钢筋，fy=210 N/mm2。最小配筋率：因为，故取smin=0.33%，则Asmin=0.33%×1000×100=330mm2截面设计时取用的弯矩设计值： 表2.1.32 屋面板配筋计算2.1.4次梁的设计（1）次梁计算跨度及截面选择主梁截面为300mm500mm。计算跨度：边跨 l01= ln=7200-180-150=6870mm中跨 l02= ln=7200-300=6900mm因跨度相差小于10%，可按等跨连续梁计算。次梁ln跨度7.2m，次梁截面高度h=l/18l/12=7200/187200/12=400mm600mm，取h=400mm，截面宽度取b=200mm。（2）荷载设计值 恒载设计值 板传来恒荷载 6.11×1.2×2.4=17.60 kN/m 次梁自重 0.2×（0.4-0.1）×25×1.2=1.8 kN/m 次梁粉刷 0.02×（0.4-0.1）×2×17×1.2=0.244 kN/m 小计： 19.64 kN/m活载设计值 q = 1.3×2×2.4=6.24 kN/m荷载总设计值 g + q =25.88 kN/m（3）内力计算弯矩设计值：表2.1.41 屋盖次梁弯矩计算剪力设计值：跨中 支座 表2.1.42 屋盖次梁剪力计算（4）正截面受弯承载力计算跨中按T形截面计算翼缘宽度的确定如下：，即=2290mm混凝土强度等级为C35，fc=16.7N/mm2，ft=1.57N/mm2。纵向受力钢筋采用HRB400，fy=360N/mm2;箍筋采用HPB235，fyv=210N/mm2 故跨中为第一类T形截面，可按矩形截面进行计算Asmin=200×365×max0.3%,0.45×1.57/360=240mm2跨中1：配置316(As=603mm2) 表2.1.43 屋盖次梁梁端受弯承载力计算支座A：配置316(As=603mm2)表2.1.44 屋盖次梁跨中受弯承载力计算（5）斜截面受剪承载力计算1）验算截面尺寸,，由下式可知截面尺寸满足要求2）计算所需箍筋采用8双肢箍筋，计算截面尺寸,由得，确定箍筋间距，取s=200mm 取非加密8200 加密区8150表2.1.45 屋盖次梁梁端受剪承载力计算2.2楼盖设计以第四层楼盖为例2.2.1设计资料（1）楼面做法：钢筋混凝土现浇板，20mm水泥砂浆找平，水磨石面层。（2）楼面荷载：均布活荷载标准值2.5kN/m2（3）材料：混凝土强度等级为C35；梁内受力纵筋为HRB400，其余为HPB235钢筋2.2.2楼盖盖的结构平面布置图图2.2.21 楼盖平面布置图2.2.3 板的设计（1）荷载计算恒荷载标准值：水磨石面层 0.65 kN/m2100mm厚钢筋混凝土楼板 0.1×25=2.56kN/m2吊顶或粉底 0.5kN/m2 小计 3.65 kN/m2荷载设计值活载效应控制：g+q=1.2×3.65+1.3×2.5=7.88kN/m2横载效应控制：g+q =1.35×3.65+1.3×2.5×0.7=7.38kN/m2最后取g+q=7.88 kN/m2（2）弯矩计算查表得，板的弯矩系数mp 计算过程见下表中表2.2.31 楼盖的弯矩计算（3）截面设计板厚100mm，h0=100-20=80mm。C35混凝土，1=1.0，fc=16.7N/mm2；HPB235钢筋，fy=210 N/mm2。最小配筋率：因为，故取smin=0.33%，则Asmin=0.33%×1000×100=330mm2截面设计时取用的弯矩设计值： 表2.2.32 楼盖的配筋计算2.2.4 次梁的设计（1）次梁计算跨度及截面选取主梁截面为300mm500mm。计算跨度：边跨 l01= ln=7200-180-150=6870mm中跨 l02= ln=7200-300=6900mm因跨度相差小于10%，可按等跨连续梁计算。次梁ln跨度7.2m，次梁截面高度h=l/18l/12=7200/187200/12=400mm600mm，取h=400mm，截面宽度取b=200mm。（2）荷载设计值 1）恒载设计值 板传来恒荷载 3.65×1.2×2.4=10.51kN/m 次梁自重 0.2×（0.4-0.1）×25×1.2=1.8 kN/m 次梁粉刷 0.02×（0.4-0.1）×2×17×1.2=0.245kN/m 小计： 12.57 kN/m2）活载设计值 q = 1.3×2.5×2.4=7.8 kN/m荷载总设计值 g + q =20.37 kN/m（3）内力计算弯矩设计值：表2.2.41 次梁弯矩计算剪力设计值：跨中 支座 表2.2.42 次梁剪力计算（4）正截面受弯承载力计算跨中按T形截面计算翼缘宽度的确定如下：，即=2290mm混凝土强度等级为C35，fc=16.7N/mm2，ft=1.57N/mm2。纵向受力钢筋采用HRB400，fy=360N/mm2;箍筋采用HPB235，fyv=210N/mm2）×（7.2-0.65）-2×1.5×2.5）×2×17=7.15 kN窗：2×1.5×2.52×0.45=3.375kN 总计：58.46kN6) 5层纵墙B：纵墙：0.24×（3.5-0.75）×（7.2-0.65）-2×1.2）×19=71.19kN抹灰：0.02×（3.5-0.75）×（7.2-0.65）-2×1.2）×2×17=10.62kN 总计：81.81kN7) 5层横墙：0.24×19×（3.5-0.5）+2×0.02×17×（3.5-0.5）=14.41kN/m8) 2至4纵墙A：纵墙：0.24×（3.5-0.75）×（7.2-0.7）-2×1.5×2.5）×19=47.31kN抹灰：0.02×（3.5-0.75）×（7.2-0.7）-2×1.5×2.5）×2×17=7.06kN窗：2×1.5×2.52×0.45=3.375kN 总计：57.74kN9) 2至4层纵墙B：纵墙：0.24×（3.5-0.75）×（7.2-0.7）-2×1.2）×19=70.57kN抹灰：0.02×（3.5-0.75）×（7.2-0.7）-2×1.2）×2×17=10.52kN总计：81.09kN10) 2至4横墙：0.24×19×（3.5-0.75）+2×0.02×17×（3.5-0.75）=14.41kN/m底层纵墙A：纵墙：0.24×（4.5-0.75）×（7.2-0.7）-2×1.5×2.5）×19=76.95kN抹灰：0.02×（4.5-0.75）×（7.2-0.7）-2×1.5×2.5）×2×17=11.48kN窗：2×1.5×2.52×0.45=3.375kN 总计：91.8kN11) 底层纵墙B：纵墙：0.24×（4.5-0.75）×（7.2-0.7）-2×1.2）×19=100.2kN抹灰：0.02×（4.5-0.75）×（7.2-0.7）-2×1.2）×2×17=14.94kN 总计：115.15kN12) 底层横墙：0.24×19×（4.5-0.75）+2×0.02×17×（4.5-0.75）=19.65kN/m 活载标准值计算屋面及楼面活载屋面为2.0 kN/m2；楼面为2.5 kN/m25 竖向荷载作用下框架受载总图当结构布置图确定后，荷载的传递路径就已确定。从本例的结构布置图中可知：屋盖和楼盖布置的梁将板划分为单向板体系。由此可知板面均布荷载传递给纵向次梁及纵向框架梁，纵向次梁及纵向框架梁的荷载以集中力的方式传给横向承重的框架主梁，为计算方便将框架主梁的自重简化为集中荷载。受载总图荷载的位置的大小及作用位置的正确是结构内力分析的基础。 恒载计算顶层梁柱 （1） AB及BC跨梁 1）板传给次梁 中间次梁 6.11×2.4×7.2=105.58kN 2）次梁自重 （0.2×（0.4-0.1）×25+0.02×（0.4-0.1）×2×17）×（7.2-0.3）=11.76kN 3）横向框架梁AB自重折算为集中荷载 （0.3×0.5×25+0.02×（0.5-0.1）×2×17）×2.4=9.65kN4）横向框架梁BC自重折算为集中荷载 （0.3×0.5×25+0.02×（0.5-0.1）×2×17）×（2.4/2/2）=2.41kNAB跨主梁跨中集中力小计：（板次梁主梁）+主梁自重 105.58+11.76+9.65=126.99kN（2） 节点集中力1）板传给纵向框架梁A 6.11×（1.2+0.12）×7.2=58.07kN2）板传给纵向框架梁B 6.11×2.4×7.2=105.58kN3）纵向框架梁自重（0.3×（0.5-0.1）×25+0.02×（0.5-0.1）×2×17）×（7.2-0.3）=22.57kN4） 女儿墙：1×7.2×0.24×19=32.83kN小计节点A： 58.07+22.57+32.83+9.6/2=118.3kN节点B： 105.58+22.57+9.6/2+2.41/2=134.19kN其他层梁柱（1） AB及BC跨梁1） 板传给梁中间次梁 3.65×2.4×7.2=63.07kN 2）次梁自重 （0.2×（0.4-0.1）×25+0.02×（0.4-0.1）×2×17）×（7.2-0.3）=11.76kN3） 横向框架梁AB自重+横墙体折算为集中荷载 （0.3×0.75×25+0.02×（0.5-0.1）×2×17+14.41）×2.4=49.1kN4）横向框架梁BC自重折算为集中荷载 （0.3×0.75×25+0.02×（0.5-0.1）×2×17）×（2.4/2/2）=2.41kNAB跨主梁跨中集中荷载小计板次梁主梁 63.07+11.76+49.0=123.97kN（2）5层节点集中力板传给纵向框架梁A 3.65×（1.2+0.12）×7.2=34.7kN板传给纵向框架梁B 3.65×2.4×7.2=63.1kN纵向框架梁自重（0.3×（0.75-0.1）×25+0.02×（0.75-0.1）×2×17）×（7.2-0.3）=36.68kN纵墙A： 67.04kN 纵墙B：90.39柱子自重：10.65×3.5=36.96kN小计：节点A： 34.7+36.68+67.04+36.96=199.96kN节点B： 63.1+36.68+90.39+36.96=252.9kN（3） 4层节点集中力板传给纵向框架梁A 3.65×（1.2+0.12）×7.2=34.7kN板传给纵向框架梁B 3.65×2.4×7.2=63.1kN纵向框架梁自重（0.3×（0.75-0.1）×25+0.02×（0.75-0.1）×2×17）×（7.2-0.3）=36.68kN纵墙A： 58.46kN 纵墙B：81.81柱子自重：10.65×3.5=36.96kN小计：节点A： 34.7+36.68+58.46+36.96=191.38kN节点B： 63.1+36.68+81.81+36.96=244.32kN（4） 1至3层节点集中力板传给纵向框架梁A 3.65×（1.2+0.12）×7.2=34.7kN板传给纵向框架梁B 3.65×2.4×7.2=63.1kN纵向框架梁自重（0.3×（0.75-0.1）×25+0.02×（0.75-0.1）×2×17）×（7.2-0.3）=36.68kN纵墙A： 57.74kN 纵墙B：81.09kN柱子自重：12.25×3.5=42.88kN小计：节点A： 34.7+36.68+87.74+42.88=196.56kN节点B： 63.1+36.68+81.09+42.88=249.5kN 活载计算顶层梁柱AB及BC跨梁 板传给次梁 2×2.4×7.2=36.56kN节点A集中力： 2×（1.2+0.12）×7.2=19kN节点B集中力： 2×2.4×7.2=34.56kN其他层梁柱AB及BC跨梁 板传给次梁 2.5×2.4×7.2=43.2kN节点A集中力： 2.5×（1.2+0.12）×7.2=23.76kN节点B集中力： 2.5×2.4×7.2=43.2kN表 5.2.21 计算框架上恒载表 5.2.22 计算框架上活载图5.2.21 框架竖向受载图 注：单位为kN，图中数值均为标准值，括号内为活载，括号外为恒载。6 水平地震作用计算及内力、位移分析表 61 梁柱重量表62 墙体重量6.1屋面楼面标准值计算屋面恒载标准值屋面活载标准值楼面恒载标准值楼面活载标准值6.2各层自重标准值计算6层（墙+梁+板+柱）6层重力荷载代表值计算其它层同理，其它层的重力荷载代表值如下表表6.21 各层重力荷载代表值图6.21 结构重力荷载代表值 单位：kN6.3横向框架侧移刚度计算地震作用是根据各受力构件的抗侧刚度来分配的，同时，若用顶点位移法求结构的自振周期时也要用到结构的抗侧刚度，为此先计算各楼层柱的抗侧刚度。边框架柱侧移刚度计算 （6.31 ） (1)底层1） 边柱 2） 中柱 (2) 2层：1)边柱 2)中柱 其他层的同理得，如下表表6.31 框架柱侧移刚度D值与层间侧移刚度6.4横向自振周期计算结构顶点的假想侧移计算先由公式计算楼层剪力，在由公式计算层间相对位移，最后由式计算结构的顶点位移。 （6.4-1） （6.42） （6.43）表6.41 结构顶点假想位移计算由计算基本周期，取，由表可知。 所以6.5 水平地震作用及楼层地震剪力计算由房屋的抗震设防烈度为8度，建筑场地土类别为类，设计地震分组为第三组，设计基本地震加速度为0.15g得 各质点水平地震作用的标准值各层横向地震剪力计算见表 （6.51）表6.51 各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表图6.51横向框架各层水平地震作用和地震剪力见图6.6 水平地震作用下的位移验算横向框架抗震变形验算水平地震作用下框架结构的层间位移和顶点位移分别由公式算出结果 多遇地震作用下，层间弹性位移验算见表 （6.61） （6.62）其详细计算过程见表，表中还计算了各层的层间弹性位移转角：。表6.61 横向水平地震作用下的位移验算 层间弹性相对转角均满足要求 6.7 水平地震作用下的框架内力计算对第2轴线横向框架内力进行计算。框架在水平节点荷载作用下，采用D值法分析内力。计算依据由求得框架第i层的层间剪力Vi后，i层j柱分配的剪力Vij及该柱上、下端弯矩Mjiu和Mjib分别按下列各式计算：柱端剪力： （6.71）下端弯矩： （6.72）上端弯矩： （6.83）计算结果横向水平地震作用下2轴框架各层柱端弯矩及剪力计算表表6.71 横向水平地震作用下框架各层柱端弯矩及剪力计算表表6.72 横向水平地震作用下框架各层柱端弯矩及剪力计算表表6.73（左震）横向水平地震作用下2轴框架各层梁端弯矩表6.74 横向水平地震作用下框架梁的剪力计算表表6.75 横向水平地震作用下框架柱的轴力计算表图6.71 横向水平地震作用下框架弯矩图图6.71 横向水平地震作用下框架轴力图7 分层法计算竖向荷载作用下框架结构内力竖向荷载作用下，框架的侧移量很少，按不考虑侧移的分层法进行结构内力分析。考虑内力组合的需要，对恒载、活载作用于满布于AB、BC、CD跨，并受重力荷载代表值作用的框架内力分别进行分析。根据实际情况，分层法的计算按以下步骤具体实施：计算杆端的固端弯矩及节点不平衡弯矩：从框架的受载总图可知，恒载和活载均化为了 集中力，梁受载情况如图所示。图71 框架梁的受载简图固端弯矩： （71） （72） （73）Fp参考框架受载总图 a1=2.192m b1=4.625ma2=2.225m b2=4.595m运用分层法时，除了底层外需对其他层柱的刚度进行修正，则一般楼层柱的线刚度为3.6i，传递系数为1/3。由分层法计算所得的框架节点弯矩一般并不等于零。为减少误差，对于不平衡弯矩较大的节点，可对不平衡弯矩再作一次分配，但不传递。图71 分层法结构计算简图表71 恒载作用下各层框架梁固端弯矩表72 恒载作用下各层框架梁固端剪力表73 活载作用下各层框架梁固端弯矩及剪力 表74 计算框架重力荷载代表值表74重力荷载代表值作用下的梁端弯矩及剪力表75 梁柱的线刚度表76 各节点的弯矩分配系数- 121 -表77 恒载作用下的分层法计算表78 恒载作用下的分层法计算表79 恒载作用下的分层法计算表710 活载作用下的分层法计算表711 活载作用下的分层法计算表712 活载作用下的分层法计算表713 重力荷载代表值作用下分层法计算表714 重力荷载代表值作用下分层法计算表715 重力荷载代表值作用下分层法计算表716 恒载作用下的梁端弯矩及跨中弯矩表717 活载作用下的梁端弯矩及跨中弯矩表718 重力荷载代表值作用下的梁端弯矩及跨中弯矩表719 恒载作用下的梁端剪力表720 活载作用下的梁端剪力表721 重力荷载代表值作用下的梁端剪力图调幅后的内力图。图71 恒载作用下的弯矩图图72 恒载作用下的梁剪力图图73 恒载作用下的梁轴力图图74 活载作用下的弯矩图图75 活载作用下的剪力图图76 活载作用下的轴力图图77 重力荷载代表作用下的弯矩图图78 重力荷载代表作用下的剪力图图79 重力荷载代表作用下的轴力图8 荷载组合及内力组合表81 框架梁由可变荷载效应控制的基本组合表表82 框架梁由可变荷载效应控制的基本组合表表83 框架梁由可变荷载效应控制的基本组合表表84 框架梁由永久荷载效应控制的基本组合表表85 框架梁由永久荷载效应控制的基本组合表表86 框架梁由永久荷载效应控制的基本组合表表87 框架柱A由可变荷载效应控制的基本组合表表88 框架柱A由永久荷载效应控制的基本组合表表89 框架柱B由可变荷载效应控制的基本组合表表810 框架柱B由永久荷载效应控制的基本组合表由于抗震设计要求应该考虑强剪弱弯，故梁的剪力应考虑框架抗震等级进行调整。顶层梁AB左端最大负弯矩组合：（1.2+1.3）剪力组合应考虑强剪弱弯的调整： 式中6.17为梁的净跨：式中0.75是梁端弯矩在组合表中乘的（受弯）承受调整系数，在计算剪力时应除以它，以还原内力。用于承载力计算的框架柱考虑地震作用效应与其他荷载效应的基本组合表分别为表87 表88 表89。由于有抗震设计要求，柱端弯矩 除考虑一般组合外，还要考虑强柱弱梁的作用，对柱端弯矩组合值之和的计算应考虑在相应梁端弯矩组合值之和的基础上作相应的调整（二级抗震，增大系数为1.2），然后在按柱端线刚度的比例分配给各柱端，得到柱端弯矩的组合值。五层A柱上端弯矩： 式中0.5为偏心受压构件的抗震承载力调整系数；0.574为柱端弯矩抗柱线刚度的分配系；1.2为二级抗震强柱弱梁的调整系数。五层A柱下端弯矩： 柱剪力： 式中1.2为二级抗震时强剪弱弯的调整系数，2.75为第五层的净高，0.8是偏压构件的调整系数，在剪力计算时予以还原。最后为基础设计对柱底（即基顶）进行了内力标准值及设计值的组合，因为基底面积计算时要用到标准值组合，而基础高度的抗冲切验算及基底配筋计算用到设计值组合。表811 用于承载力计算的框架梁考虑地震作用效应与其他荷载效应的基本组合表表812 用于承载力计算的框架梁考虑地震作用效应与其他荷载效应的基本组合表表813 用于承载力计算的框架梁考虑地震作用效应与其他荷载效应的基本组合表表814 用于承载力计算的框架柱A考虑地震作用效应与其他荷载效应的基本组合表表815 用于承载力计算的框架柱B考虑地震作用效应与其他荷载效应的基本组合表表816 与AB柱端弯矩调整有关的框架梁端考虑地震作用效应组合表表817 基顶荷载的非抗震标准值组合表表818 基顶荷载9 截面设计梁截面设计以6层AB梁为例计算，其余各梁通过表格形式计算，具体过程详见截面设计表。框架梁正截面承载力计算见表，框架梁斜截面承载力计算见表。9.1.1选取最不利组合（1）非抗震情况左端： M=-222.1kN·m V=204.6kN跨中： M=228.22kN·m右端： M=-235.2kN·m V=206.0kN（2） 抗震情况左端： M=-279.6kN·m V=158.83kN跨中： M=167.29kN·m右端： M=-222.8kN·m V=-162.7kN选取与较大者进行配筋计算。对于楼面现浇的框架结构粱支座负弯矩按矩形截面计算纵筋数量；跨中弯矩按T形截面计算纵筋数量；跨中截面计算弯矩应取该跨间最大正弯矩或支座正弯矩与0.5倍简支梁弯矩中的较大者。（3）实际所用计算内力左端： M=-279.6kN·m V=158.83kN跨中： M=167.29kN·m右端： M=-222.8kN·m V=-162.7kN9.1.2正截面受弯承载力计算混凝土强度等级：C35级ft=1.57N/mm2；ftk=2.20N/mm2；fc=16.7 N/mm2；钢筋强度等级：HRB400级 fy=360N/mm2；HPB235级fy=210N/mm2；（1）6层AB梁A支座梁截面尺寸为300mm×500mm；按矩形截面计算。非抗震时，二级抗震时，实配筋为628（As=3695mm2）（2）跨中截面（跨中截面按T形截面计算）翼缘宽度的确定如下：，即=2273.3mm混凝土强度等级为C35，fc