基坑边坡支护方案.doc

1 编制依据1. 建筑基坑支护技术规程JGJ120-992. 建筑施工计算手册3. 建筑地基基础设计规范GB50007-20024. 建筑安全施工检查标准JGJ59-995. 万林湖项目8.1、8.2期主体建安及室外道路管网工程施工图纸6. 万林湖项目8.1、8.2期工程岩土工程勘察报告2 工程概况aaaa，位于广东省惠州市惠城古塘坳片区金榜南地块，占地面积约102996.0平方米，总建筑面积约159835.87平方米。地下室-1层，地上30层，包括5栋塔楼及-栋商业中心，采用人工挖孔桩及筏形基础，地下室及裙楼采用现浇混凝土框架结构，塔楼采用剪力墙结构体系，结构安全等级为二级，结构抗震设防烈度为7度，人防等级为6级。本工程土地平整后，原地面绝对高程约为42.75m，地下室及基础结构的±0.000相当于绝对高程43.400，地下室土方开挖深度不-，6#塔楼局部承台开挖深达-9.5m，其余塔楼处开挖深度约为-5.5m，2、3、5#塔楼处基坑壁土类型为风化岩，1#、6#、7#楼处为人工填土，目前土方边坡已开挖并修整完毕，边坡放坡系数约为1：0.7，不宜小于1：0.1。勘察期间测得钻孔地下水水位埋深为12.1016.80m，相应标高为28.5124.13m，基坑底部最低承台面绝对标高为33.9m，地下室施工边坡底面均在地下水位以上。地下室施工阶段现场总平面图如下所示：3 施工准备本工程开挖深度超过5m，局部超过8m，属于超过-定规模的危险性较大的分部分项工程，为保证施工安全，必须提前编制专项施工方案，并组织施工人员认真学习，做好三级安全技术交底，在基坑开挖完工后及时进行基坑支护，本工程拟采用土钉墙作为支护方式。支护边坡线长约850m，支护面积约4420m2，钢筋网面积4420m2，锚杆总长度为3000m。目前现场基坑底部已开挖至绝对高程37.55m，2、3、5、6#塔楼筏形基础基坑已开挖完毕，余6#楼深基坑承台处尚未开挖。3.1 技术准备为及时完成土钉墙的施工，防止发生滑坡等危险情况，保证施工安全，技术部应及时编制切实可行的施工方案，并严格按照建设部及我公司相关规定进行审查和审批。现场测量定位已基本完成，根据建设单位提供的高程点，以绝对高程43.4m为±0.000建立了高程控制网，现场施工道路畅通，临时用水、用电均已布置到位，机械、劳动力均已完成调配，进入施工现场。本工程基坑支护的剖面图如下所示：基坑底、顶部距离边坡边缘500处均设置400宽排水沟，间隔15m设置集水井，喷射混凝土厚度为80mm，覆盖至排水沟处，内设钢筋网，并采用直径20的二级钢锚固，锚固角度向下斜向土层约20度，各锚点间用218钢筋贯通连接，压住钢丝网，钢丝网上下搭接长度大于200mm，横向搭接长度不小于200mm。钢丝网挂网图如下：集水井详图如下：本工程基坑深度较大，为方便钻孔施工，需沿边坡线搭设操作平台进行喷锚作业，操作平台采用双排脚手架进行搭设，脚手架立杆横向间距1.5m，纵向跨度1.5m，斜铺搭设至最上层锚杆处，大横杆步距1.5m，距立杆底部200mm处设置纵横向扫地杆，立杆底部必须牢靠支撑于基坑底混凝土垫层上，操作平台高度同各层锚杆的高度，满铺脚手板。其他脚手架搭设要求同外脚手架，具体布置详下图：脚手架侧立面图脚手架正立面图3.2 物资准备3.1.1材料准备确定施工材料的堆放场地，及时做好支护所需钢材、水泥及砂石的进场工作。用于基坑支护的材料必须符合相关规范要求，本工程采用的钢丝网为成品进场，采用6，钢筋网网格规格为150×150，网张大小为1000×2000，20钢筋锚固，锚固深度1500，支护所用刚才必须符合GB1499.1-2008钢筋混凝土用热轧光圆钢筋及GB1499.2-2007钢筋溷凝土用钢第2部分：热轧带肋钢筋中技术要求、力学性能、工艺性能的相关规定。喷射混凝土配合比通过试验确定，粗骨料的最大粒径不宜大于12mm，水灰比不宜大于0.45，并通过添加外加剂来调节所需的混凝土的工作性能。本工程采用干法施工，喷射混凝土应按相关规定留置十块，每批至少留取3组（每组3块）试件。现场水泥堆放上盖下垫，切实做好防雨防潮措施，保证施工质量。掌握好天气的变化情况，对施工进度及时进行调整和防护。施工调度必须提前掌握喷射混凝土预计浇筑时间内的确切天气情况，并在施工过程中及时掌握天气预报。3.1.2施工机具准备根据施工组织设计中施工机械需用量计划，做好施工机具的租赁和购买计划，并做好进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常。3.1.3劳动力准备根据施工进度和劳动力需用量计划，组织工人进场，并安排好工人生活。做好水电管线架设和安装，保证满足工程施工及工程管理、施工人员生活的用水、用电需要。做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明等教育工作，进行岗前培训，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：施工进度计划，各项安全、技术、质量保证措施，质量标准和验收规范要求，设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。4 施工进度及施工部署本工程经汕头市粤东工程勘察院探点勘察，出具了详细的岩土工程勘察报告，根据施工土质，地下室中庭部位底板顶面标高为-5.5m，6#楼西侧较深承台处承台面标高-9.5m结合岩土工程勘察报告及现场实际情况，3#、5#塔楼处边坡高度较小，土质良好，1#、2#、6#塔楼则边坡高度较大，边坡支护施工顺序为2#1#6#5#3#，随土方开挖同步进行。基坑支护采用干法施工，各塔楼支护施工时，现场依次于2#塔楼北侧、7#楼北侧、1#塔楼东侧、6#塔楼南侧设置搅拌点，配置自卸汽车-台进行施工材料及机械的转运。考虑到3#塔楼的施工进度及回填需求，6#塔楼深承台处延迟开挖，待3#塔楼回填需要时再行施工，减少土方转运的费用。5 劳动力计划本工程由于土方开挖已完成，基坑支护施工流水作业，于7个工作日内完成所有喷锚支护，拟安排人员如下表所示：人员数量备注架子工5搭设操作脚手架钻孔施工人员4锚杆钻孔施工加料人员4加料喷锚施工人员2喷锚混凝土司机1施工机械及材料的转运6 施工工艺要求6.1 工艺流程土钉墙的施工工艺流程为：开挖工作面、边坡修整标明土钉位置成孔置入钢筋注浆补浆挂钢丝网设置横、竖向218钢筋固定钢丝网喷射混凝土面层养护。6.2 注意事项6.2.1 技术要点本工程土钉墙支护方案采用分层分段开挖，首层开挖深度2000，以下均为1500，按照楼栋号进行分段施工，基坑支护施工方法为干法施工，满挂6150钢丝网，锚杆采用20，横竖向间距均为1500，锚入深度1500，倾角20°。各锚点之间用218钢筋贯通连接，固定钢筋网片。喷射混凝土强度等级为C25，厚度80mm由于基坑底面在地下水位以上，无需进行降水水迹，在基坑底部距离边坡500处设置排水沟，宽400，深500，半砖砌筑，内壁采用5厚1：2水泥砂浆抹面；沿排水沟长度方向间隔15m设置集水井一个，集水井长×宽×高为1.5m×1.5m×1.2m，内壁采用240墙砌筑，内壁5厚1：2水泥砂浆抹面；在基坑顶部距离边坡500处设置截水沟，规格同坑底排水沟。一般规定：1. 土钉墙的设计与施工必须做好工程的地质勘察工作，因地制宜、正确有效地利用土层的特性。在松散砂土和夹有局部软塑、流塑粘性土的土层中采用土钉支护时，应在开挖前预先对开挖面上的土体进行加固，或其他有利于土体稳定的复合支护，如采用注浆或微型桩托换。2. 土钉支护的设计施工应重视水的影响，并应在地表和支护内部设置适宜的排水系统以疏导地表径流和地表、地下渗透水。当地下水的流量较大，在支护作业面上难以成孔和形成混凝土面层时，应在施工前降低地下水位，并在地下水位以上进行支护施工。3. 土钉支护的设计施工应考虑施工作业周期和降雨、振动等环境因素对陡坡开挖面上暂时裸露土体稳定性的影响，应随开挖随支护，以减少边坡变形。4. 土钉支护应制定详细的监测方案，无监测方案不得进行土钉支护5. 施工前应编制专项施工方案，给出支护施工图，包括支护平面，剖面图及总体尺寸，标明土钉位置、尺寸、倾角及间距，喷射混凝土面层的厚度及钢筋网的尺寸，土钉与喷射混凝土面层的连接构造方法，规定钢材、砂浆、混凝土等材料的规格与强度等级。排水系统施工图，以及需要工程降水时的降水方案设计。规定基坑分层、分段开挖的深度和长度，土钉施工方法、不同土层注浆压力、边坡开挖面的裸露时间限制等，现场测试监控方案，以及为防止危及周围建筑物、道路、地下设施而采取的措施和应急方案。6. 当支护变形需要严格限制且在不良土体中施工时，宜联合使用其他支护技术，将土钉支护扩展为土钉-预应力锚杆联合支护、土钉-桩联合支护、土钉-防渗墙联合支护等，并参照相应标准结合本规程进行设计施工技术要求：1. 土钉墙墙面坡度不宜小于10.102. 土钉钢筋用HRB335,HRB400或RRB400级热轧带肋钢筋，直径在16-32mm的范围内。3. 土钉孔径在70-120mm之间，注浆强度等级不低于12MPa，3天不低于6MPa。4. 喷混凝土面层的厚度在50-150mm之间，混凝土强度等级不低于C20,3天不低于10MPa。喷混凝土面层内应设置钢筋网，钢筋网的钢筋直径6-10mm，网格尺寸150-300mm。当面层厚度大于120mm时，宜设置二层钢筋网。5. 土钉的水平和竖向间距宜在I-2m的范围内，在饱和粘性土中可小到1m，在干硬豁性土中可超过2m;土钉的竖向间距应与每步开挖深度相对应。本工程土钉的水平及竖向间距均为1.5m。6. 土钉钻孔的向下倾角宜在0-20“的范围内，当利用重力向孔中注浆时，倾角不宜小于150，当用压力注浆且有可靠排气措施时倾角宜接近水平。当上层土软弱时，可适当加大下倾角，使土钉插人强度较高的下层土中。当遇有局部障碍物时，允许调整钻孔位置和方向。7. 土钉钢筋与喷混凝土面层的连接可在土钉端部两侧沿土钉长度方向焊上短段钢筋，并与面层内连接相邻土钉端部的通长加强筋互相焊接。对于重要的工程或支护面层受有较大侧压时，宜将土钉做成螺纹端，通过螺母、楔形垫圈及方形钢垫扳与面层连接。8. 土钉支护的喷混凝土面层宜插人基坑底部以下，插人深度不少于0.2m，在基坑顶部设置宽度为1-2m的喷射混疑土护顶。6.2.2 施工要点一般规定：1. 土钉支护施工前必须了解工程的质量要求以及施工中的测试、监控内容与要求，如基坑支护尺寸的允许误差，支护坡顶的允许最大变形，对邻近建筑物、管线、道路等环境安全影响的允许程度。2. 土钉支护施工前应确定基坑开挖线、轴线定位点、水准基点、变形观测点等，并在设置后加以妥善保护。3. 土钉支护施工应按施工组织设计制定的方案和程序进行，仔细安排土方开挖、出土和支护等工序并使之密切配合；力争连续、快速施工，在开挖到基底后应立即构筑底板。4. 土钉支护的施工机具和施工工艺应按下列要求选用：a) 成孔机具的选择和工艺要适应现场土质特点和环境条件，保证进钻和抽出过程中不引起塌孔。可选用冲击钻机、螺旋钻机、回转钻机、洛阳铲等，在易塌孔的土体中钻孔时宜采用套管成孔或挤压成孔。b) 注浆泵的规格、压力和输浆量应满足施工要求。c) 混疑土喷射机的输送距离应满足施工要求，供水设施应保证喷头处有足够的水量和水压（不小于0.2MPa)d) 空压机应满足喷射机工作风压和风量要求，可选用风量9m3/min以上，压力大于0.5MPa的空压机。5. 土钉支护每步施工的-般流程如下：a) 开挖工作面，修整边坡。b) 设置土钉（包括成孔、置入钢筋，注浆、补浆）。c) 铺设、固定钢筋网。d) 喷射混凝土面层根据不同的土性特点和支护构造方法，上述顺序可以变化。支护的内排水以及坡顶和基底的排水系统应按整个支护从上到下的施工过程穿插设置。6. 施工开挖和成孔过程中应随时观察土质变化情况并与原设计所认定的加以对比，如发现异常应及时进行反馈设计。基坑开挖：1. 土钉支护应按设计规定的分层开挖深度按作业程序施工，在完成上层作业面的土钉与喷射混凝土以前，不得进行下-层深度的开挖。当基坑面积较大时，允许在距离四周边坡8-10m的基坑中部自由开挖，但应注意与分层作业区的开挖相协调。2. 当用机械进行土方作业时，严禁边壁出现超挖或造成边壁土体松动。基坑的边壁宜采用小型机具或铲锹进行切削清坡，以保证边坡平整并符合设计规定的坡度。3. 支护分层开挖深度和施工的作业顺序应保证修整后的裸露边坡能在规定的时间内保持自立并在限定的时间内完成支护，即及时设置土钉或喷射混凝土。基坑在水平方向的开挖也应分段进行，可取10-20m应尽量缩短边壁土体的裸露时间。对于自稳能力差的土体如高含水量的粘性土和无天然粘结力的砂土应立即进行支护。4. 为防止基坑边坡的裸露土体发生塌陷，对于易塌的土体可采用以下措施：a) 对修整后的边壁立即喷上-层薄的砂浆或混凝土，待凝结后再进行钻孔。b) 在作业面上先构筑钢筋网喷混凝土面层，而后进行钻孔并设置土钉。c) 在水平方向上分小段间隔开挖。d) 先将作业深度上的边壁做成斜坡，待钻孔并设置土钉后再清坡。e) 在开挖前，沿开挖面垂直击人钢筋或钢管，或注浆加固土。排水系统：1. 土钉支护宜在排除地下水的条件下进行施工，应采取恰当的排水措施包括地表排水，支护内部排水，以及基坑排水，以避免土体处于饱和状态并减轻作用于面层上的静水压力。2. 基坑四周支护范围内的地表应加修整，构筑排水沟和水泥砂浆或混凝土地面，防止地表降水向地下渗透。靠近基坑坡顶宽2-4m的地面应适当垫高，并且里高外低，便于径流远离边坡。3. 在支护面层背部应插人长度为400-600mm、直径不小于40mm的水平排水管，其外端伸出支护面层，间距可为1.5-2.0m，以便将喷射混凝土面层后的积水排出。4. 为了排除积聚在基坑内的渗水和雨水，应在坑底设置排水沟及集水坑。排水沟应离开边壁0.5-1.0m，排水沟及集水坑宜用砖砌并用砂浆抹面以防止渗漏，坑中积水应及时排出。土钉设置1. 土钉成孔前，应按设计要求定出孔位并作出标记和编号。孔位的允许偏差不大于100mm，钻孔的倾角误差不大于30，孔径允许偏差为20mm/-5mm。孔深允许偏差为+200m/-50mm。成孔过程中遇有障碍物需调整孔位时，不得影响支护安全。2. 成孔过程中应做好成孔记录，按土钉编号逐-记载取出的土体特征，成孔质量、事故处理等。应将取出的土体与初步设计时所认定的加以对比，有偏差时应及时修改土钉的设计参数。3. 钻孔后应进行清孔检查，对孔中出现的局都渗水塌孔或掉落松土应立即处理。成孔后应及时安设土钉钢筋并注浆。4. 土钉钢筋置人孔中前，应先设置定位支架，保证钢筋处于钻孔的中心部位，支架沿钉长的间距为2-3m，支架的构造应不妨碍注浆时浆液的自由流动。支架可为金属或塑料件。5. 土钉钢筋置人孔中后，可采用重力、低压（0.4-0.6MPa）或高压（I-2MPa）方法注浆填孔。水平孔应采用低压或高压方法注浆。压力注浆时应在钻孔口部设置止浆塞（如为分段注浆，止浆塞置于钻孔内规定的中间位置），注满后保持压力3-5nrin。重力注浆以满孔为止，但在初凝前需补浆1-2次。6. 对于下倾的斜孔采用重力或低压注浆时宜采用底部注浆方式，注浆导管底端应先插人孔底，在注浆同时将导管以匀速缓慢撤出，导管的出浆口应始终处在孔中浆体的表面以下，保证孔中气体能全部逸出。7. 对于水平钻孔，应用口部压力注浆或分段压力注浆，此时需配排气管并与土钉钢筋绑牢，在注浆前与土钉钢筋同时送人孔中。8. 向孔内注人浆体的充盈系数必须大于1。每次向孔内注浆时，宜预先计算所需的浆体体积并根据注浆泵的冲程数求出实际向孔内注人的浆体体积，以确认实际注浆量超过孔的体积。9. 注浆用水泥砂浆的水灰比宜为0.38-0.45，当用水泥净浆时水灰比宜为0.5，并宜加入适量的速凝剂等外加剂用以促进早凝和控制泌水。施工时当浆体工作度不能满足要求时可外加高效减水剂，不准任意加大用水量。浆体应搅拌均匀并立即使用，开始注浆前、中途停顿或作业完毕后需用水冲洗管路。10. 用于注浆的砂浆强度用70x70x70(mm）立方试件经标准养护后测定，每批至少留取3组（每组3块）试件，给出3天和28天强度。11. 当土钉钢筋端部通过锁定筋与面层内的加强筋及钢筋网连接时，其相互之间应可靠焊牢。当土钉端部通过其他形式的焊接件与面层相连时，应事先对焊接强度作出检验。当土钉端部通过螺纹，螺母、垫板与面层连接时，宜在土钉端部约600-800mm的长度段内，用塑料包裹土钉钢筋表面使之形成自由段，以便于喷射混凝土凝固后拧紧螺母，垫板与喷混凝土面层之间的空隙用高强水泥砂浆填平。12. 土钉支护成孔和注浆工艺的其他要求与注浆锚杆相同，可参照土层锚杆技术规程(CECS22）的要求。喷射混凝土面层1. 在喷射混疑土前，面层内的钢筋网片应牢固固定在边壁上并符合规定的保护层厚度要求。钢筋网片可用插人土中的钢筋固定，在混凝土喷射下应不出现振动。2. 钢筋网片可用焊接或绑扎而成，网格允许偏差为土10mm0钢筋网铺设时每边的搭接长度应不小于-个网格边长或200mm，如为搭焊则焊长不小于网筋直径的10倍。3. 喷射混凝土配合比应通过试验确定，粗骨料最大粒径不宜大于12mm，水灰比不宜大于0.45，并应通过外加剂来调节所需的混凝土工作性能。4. 当采用干法施工时，应事先对操作手进行技术考核，保证喷射混凝土的水灰比和质量能达到要求。喷射混凝土前，应对机械设备、风、水管路和电路进行全面检查及试运转。5. 喷射混凝土的喷射顺序应自下而上，喷头与受喷面距离宜控制在0.6-1.5m范围内，射流方向垂直指向喷射面，但在钢筋部位，应先喷填钢筋后方，然后再喷填钢筋前方，防止在钢筋背面出现空隙。6. 为保证施工时的喷射混凝土厚度达到规定值，可在边壁面上垂直打入短的钢筋段作为标志。当面层厚度超过100mm时，应分二次喷射，每次喷射厚度宜为50-70mm。在继续进行下步喷射混凝土作业时，应仔细清除预留施工缝接合面上的浮浆层和松散碎屑，并喷水使之潮湿。7. 喷射混凝土终凝后2h。应根据当地条件，采取连续喷水养护3-7天，或喷涂养护剂。8. 喷射混凝土强度可用边长100mm立方试块进行测定，制作试块时应将试模底面紧贴边壁，从侧向喷人混凝土，每批至少留取3组（每组3块）试件。9. 墙面喷射混凝土厚度应采用钻孔检测，钻孔数可按300-500m2墙面积-组，每组不应少于3点。10. 土钉支护喷射混凝土的其他要求可参照喷射混凝土施工技术规程(YBJ226)6.3 土钉测试及监控6.3.1 现场测试1. 土钉支护施工必须进行土钉的现场抗拔试验，应在专门设置的非工作钉上进行抗拔试验直至破坏，用来确定极限荷载，并据此估计土钉的界面极限粘结强度。2. 每一典型土层中至少应有3个专门用于测试的非工作钉。测试钉除其总长度和粘结长度可与工作钉有区别外，应与工作钉采用相同的施工工艺同时制作，其孔径、注浆材料等参数以及施工方法等应与工作钉完全相同。测试钉的注浆粘结长度不小于工作钉的三分之一且不短于5m，在满足钢筋不发生屈服并最终发生拔出破坏的前提下宜取较长的粘结段，必要时适当加大土钉钢筋直径。为消除加载试验时支护界面的变形对粘结界面强度的影响，测试钉在距孔口处应保留不小于1.Om长的非粘结段。在试验结束后，非粘结段再采用浆体回填。3. 土钉的现场抗拔试验宜用穿孔液压千斤顶加载，土钉、千斤顶、测力杆三者应在同一轴线上，千斤顶的反力支架可置于喷射混凝土面层上，加载时用油压表大体控制加载值并由测力杆准确予以计量。土钉的（拔出）位移量用百分表（精度不小于0. 02mm，量程不小于50mm）测量，百分表的支架应远离混凝土面层着力点。4. 测试钉进行抗拔试验时的注浆体抗压强度不应低于M7.5。试验采用分级连续加载，首先施加少量初始荷载（不大于土钉设计荷载的1/10)使加载装置保持稳定，以后的每级荷载增量不超过设计荷载的20%。在每级荷载施加完毕后立即记下位移读数并保持荷载稳定不变，继续记录以后1min, 6min, 10min的位移读数。若同级荷载下10min与1 min的位移增量小于1mm，即可立即施加下级荷载，否则应保持荷载不变继续测读15min, 30min, 60min时的位移。此时若60min与6min的位移增量小于2mm，可立即进行下级加载，否则即认为达到极限荷载。根据试验得出的极限荷载，算出界面粘结强度的实测值。这一试验平均值应大于设计计算所用标准值的1.25倍，否则应进行反馈修改设计。5. 极限荷载下的总位移必须大于测试钉非粘结长度段土钉弹性伸长理论计算值的80%，否则这一测试数据无效。6. 上述试验也可不进行到破坏，但此时所加的最大试验荷载值应使土钉界面粘结应力的计算值（按粘结应力沿粘结长度均匀分布算出）超出设计计算所用标准值的1.25倍。6.3.2 施工监控1. 土钉支护的施工监测至少应包括下列内容：a) 支护位移的量测。b) 地表开裂状态（位置、裂宽）的观察。c) 附近建筑物和重要管线等设施的变形测量和裂缝观察。d) 基坑渗、漏水和基坑内外的地下水位变化。在支护施工阶段，每天监测不少于1一2次；在完成基坑开挖变形趋于稳定的情况下可适当减少监测次数。施工监测过程应持续至整个基坑回填结束、支护退出工作为止。2. 对支护位移的量测至少应有基坑边壁顶部的水平位移与垂直沉降，测点位置应选在变形最大或局部地质条件最为不利的地段，测点总数不宜小于3个。测点间距不宜大于30m。当基坑附近有重要建筑物等设施时，也应在相应位置设置测点。宜用精密水准仪和精密经纬仪。必要时还可用测斜仪量测支护土体的水平位移，用收敛计监测位移的稳定过程等。在可能情况下，宜同时测定基坑边壁不同深度位置处的水平位移，以及地表离基坑边壁不同距离处的沉降，给出地表沉降曲线。3. 应特别加强雨天和雨后的监测，以及对各种可能危及支护安全的水害来源（如场地周围生产、生活排水，上下水道、贮水池罐、化粪池渗漏水，人工井点降水的排水，因开挖后土体变形造成管道漏水等）进行仔细观察。4. 在施工开挖过程中，基坑顶部的侧向位移与当时的开挖深度之比如超过3%o（砂土中）和3%一5%（一般粘性土中）时应密切加强观察、分析原因并及时对支护采取加固措施，必要时增用其他支护方法。6.4 质量及验收标准1. 土钉支护的施工应在监理的参与下进行。施工监理的主要任务是随时观察和检查施工过程。根据设计要求进行质量检查，并最终参与工程的验收。2. 土钉支护施工所用原材料（水泥、砂石、混凝土外加剂、钢筋等）的质量要求以及各种材料性能的测定，均应以现行的国家标准为依据。3. 支护的施工单位应按施工进程，及时向施工监理和工程的发包方提出以下资料：a) 工程调查与工程地质勘察报告及周圈的建筑物、构筑物，道路、管线图。b) 初步设计施工图。c) 各种原材料的出厂合格证及材料试验报告。d) 工程开挖记录。e) 钻孔记录（钻孔尺寸误差、孔壁质量、以及钻取土样特征等）。f) 注浆记录以及浆体的试件强度试验报告等。g) 喷混凝土记录（面层厚度检测数据，混凝土试件强度试验报告等）。h) 设计变更报告及重大间题处理文件，反馈设计图，土钉抗拔测试报告。i) 支护位移、沉降及周围地表、地物等各项监测内容的量测记录与观察报告。4. 支护工程竣工后，应由工程发包单位、监理和支护的施工单位共同按设计要求进行工程质量验收，认定合格后于以签字。工程验收时，支护施工单位应提供竣工图以及上条所列的全部资料。5. 在支护竣工后的规定使用期限内，应继续对支护的变形进行监测。7 安全及质量保证措施7.1 安全及环保措施1. 土钉墙的墙面坡度不宜大于1：0.1。2. 当沟槽范围内有地下水时，应在施工前采取排降措施降低地下水。3. 喷射混凝土和注浆作业人员必须按规定佩戴防护用品，禁止裸露身体作业。4. 喷射管道安装应正确，连接处应紧固密封。管道通过道路时，应设置在地槽内井加盖护。5. 喷射支护施工应紧跟土方开挖面。每开挖一层土方后，应及时清理开挖面，安设骨架挂网喷射混凝土或砂浆。并符合下列要求：a) 骨架和挂网应安装稳固，挂网应与骨架连接牢固。b) 喷射混凝土或砂浆配比强度应符合施工设计规定。喷射过程中，应设专人随时观察土壁变化状况发现异常必须立即停止喷射，采取安全技术措施，确认安全后，方可进行。6. 土钉墙支护应按施工设计规定的开挖顺序自上而下分层进行，支护与开挖同步进行。7. 施工中应随时观测土体状况发现墙体裂缝、有坍塌征兆时，必须立即将施工人员撒出基坑、沟槽的危险区，并及时处理，确认安全。8. 钻孔完成后应及时注浆，并符合下列要求：a) 注浆机械操作丁和浆液配制人员，必须经安全技术培训，考核合格方可上岗。b) 注浆初始压力不得大于0.1MPa。注浆应分级、逐步升压至控制压力。填充注浆压力宜控制在0.10.3MPa。c) 浆液原材料中有强酸、强碱等材料时，必须储存在专用库房内，设专人管理，建立领发料制度，且余料必须及时退回。d) 注浆的材料、配比和控制压力等必须根据土质情况、施工工艺1设计要求，通过试验确定。浆液材料应符台环境保护要求。e) 使用灰浆泵应符合下列要求：² 作业后应将输送管道中的灰浆全部泵尽，并将泵和输送管道清洗干净。² 作业前应检查并确认球阀完好，泵内无干硬灰浆等物各连接件紧固牢靠，安全阀已调到预定安全压力。² 故障停机时，应先打开泄浆阀使压力下降再排除故障。灰浆泵压力未达到零时，不得拆卸空气室、安全阀和管道。9. 施工中每一工序完成后，应隐蔽验收，确认合格并形成文件后，方可进入下一工序。10. 遇有不稳定的土体，应结合现场实际情况采取防塌措施，并应符合下列要求：a) 施工中应加强现场观测，掌握土体变化情况，及时采取应急措施。b) 支护面层背后的土层中有滞水时，应设水平排水管，并将水引出支护层外。c) 在修坡后应立即喷射一层砂浆、素混凝土或挂网喷射混凝土。11. 土钉墙的土钉注浆和喷射混凝土层达到设计强度的70后，方可开挖下层土方。7.2 质量保证措施1. 进场钢筋及水泥等施工材料必须按相关规范规定有质量合格证2. 坡面上下段钢筋网搭接长度应大于20cm。3. 土钉的长度为1.5m，水平及竖向间距均为1.5m，与水平面夹角宜为20°。4. 注浆材料宜采用水泥浆或水泥砂浆，其强度等级不宜低于M10。5. 喷射混凝土面层宜配置钢筋网，钢筋直径为6mm网间距宜为150mm；喷混凝土强度等级为C25，面层厚度不宜小于8cm。8 土钉墙计算书一、参数信息:1、基本参数：侧壁安全级别：二级基坑开挖深度h(m)：5.270；土钉墙计算宽度b'(m)：13.00；土体的滑动摩擦系数按照tan计算，为坡角水平面所在土层内的内摩擦角；条分块数：20；不考虑地下水位影响；2、荷载参数：序号 类型 面荷载q(kPa) 基坑边线距离b0(m) 宽度b1(m) 1 满布 10.00 - -3、地质勘探数据如下：序号 土名称 土厚度 坑壁土的重度 坑壁土的内摩擦角 内聚力C 极限摩擦阻力 饱和重度 (m) (kN/m3) (°) (kPa) (kPa) (kN/m3) 1 填土 8.00 18.00 30.00 15.00 112.00 20.00 4、土钉墙布置数据：放坡参数：序号 放坡高度(m) 放坡宽度(m) 平台宽度(m) 1 1.30 0.86 0.50 2 3.97 2.78 9.00 土钉数据： 序号 孔径(mm) 长度(m) 入射角(度) 竖向间距(m) 水平间距(m) 1 50.00 4.50 20.00 1.50 1.50 2 50.00 3.00 20.00 1.50 1.50 3 50.00 3.00 20.00 1.50 1.50 二、土钉(含锚杆)抗拉承载力的计算:单根土钉受拉承载力计算，根据建筑基坑支护技术规程JGJ 120-99，R=1.250Tjk1、其中土钉受拉承载力标准值Tjk按以下公式计算：Tjk=eajksxjszj/cosj其中 -荷载折减系数 eajk-土钉的水平荷载 sxj、szj-土钉之间的水平与垂直距离 j-土钉与水平面的夹角按下式计算：=tan(-k)/2(1/(tan(+k)/2)-1/tan)/tan2(45°-/2)其中 -土钉墙坡面与水平面的夹角。 -土的内摩擦角eajk按根据土力学按照下式计算： eajk=(i×szj)+q0×Kai-2c(Kai)1/22、土钉抗拉承载力设计值Tuj按照下式计算Tuj=(1/s)dnjqsikli其中 dnj-土钉的直径。 s-土钉的抗拉力分项系数，取1.3 qsik-土与土钉的摩擦阻力。根据JGJ120-99 表6.1.4和表4.4.3选取。 li-土钉在直线破裂面外穿越稳定土体内的长度。层号 有效长度(m) 抗拉承载力(kN) 受拉荷载标准值(kN) 初算长度(m) 安全性 1 3.38 45.70 0.00 1.12 满足 2 2.32 31.45 2.31 0.85 满足 3 2.77 37.50 9.32 0.92 满足 第1号土钉钢筋的直径ds至少应取：0.000 mm；第2号土钉钢筋的直径ds至少应取：3.134 mm；第3号土钉钢筋的直径ds至少应取：6.289 mm； 三、土钉墙整体稳定性的计算:根据建筑基坑支护技术规程JGJ 120-99要求，土钉墙应根据施工期间不同开挖深度及基坑底面以下可能滑动面采用圆弧滑动简单条分法如下图，按照下式进行整体稳定性验算： 公式中：k-滑动体分项系数，取1.3；0-基坑侧壁重要系数；i-第i条土重；bi-第i分条宽度；cik-第i条滑土裂面处土体固结不排水(快)剪粘聚力标准值；ik-第i条滑土裂面处土体固结不排水(快)剪内摩擦角标准值；i-第i条土滑裂面处中点切线与平面夹角；j-土钉与水平面之间的夹角；Li-第i条土滑裂面的弧长；s-计算滑动体单元厚度；Tnj-第j根土钉在圆弧滑裂面外锚固与土体的极限抗拉力，按下式计算。Tnj=dnjqsiklnjlnj-第j根土钉在圆弧滑裂面外穿越第i层稳定土体内的长度把各参数代入上面的公式，进行计算可得到如下结果：计算步数 安全系数 滑裂角(度) 圆心X(m) 圆心Y(m) 半径R(m) 第1步 1.307 33.624 -0.005 1.930 1.930 示意图如下：计算步数 安全系数 滑裂角(度) 圆心X(m) 圆心Y(m) 半径R(m) 第2步 1.716 44.914 0.004 2.469 2.469 示意图如下：计算步数 安全系数 滑裂角(度) 圆心X(m) 圆心Y(m) 半径R(m) 第3步 1.480 40.612 -0.021 4.877 4.877 示意图如下：计算步数 安全系数 滑裂角(度) 圆心X(m) 圆心Y(m) 半径R(m) 第4步 1.402 38.984 -0.040 7.149 7.149 示意图如下：计算步数 安全系数 滑裂角(度) 圆心X(m) 圆心Y(m) 半径R(m) 第5步 1.367 38.247 -0.014 8.295 8.295 示意图如下：计算结论如下：第 1 步开挖内部整体稳定性安全系数 Fs= 1.307>1.30 满足要求! 标高 -1.300 m第 2 步开挖内部整体稳定性安全系数 Fs= 1.716>1.30 满足要求! 标高 -1.500 m第 3 步开挖内部整体稳定性安全系数 Fs= 1.480>1.30 满足要求! 标高 -3.000 m第 4 步开挖内部整体稳定性安全系数 Fs= 1.402>1.30 满足要求! 标高 -4.500 m第 5 步开挖内部整体稳定性安全系数 Fs= 1.367>1.30 满足要求! 标高 -5.270 m四、抗滑动及抗倾覆稳定性验算(1)抗滑动稳定性验算抗滑动安全系数按下式计算：KH=f'/Eah1.3式中，Eah为主动土压力的水平分量(kN)； f'为墙底的抗滑阻力(kN)，由下式计算求得：f'=(W+qBaSv) 为土体的滑动摩擦系数； W为所计算土体自重(kN) q为坡顶面荷载(kN/m2)； Ba为荷载长度； Sv为计算墙体的厚度，取土钉的一个水平间距进行计算1级坡：KH=17.40>1.3，满足要求！2级坡：由于主动土压力的水平分量Eah为零，所以2级坡满足要求！(2)抗倾覆稳定性验算抗倾覆安全系数按以下公式计算：KQ=MG/MQ式中，MG-由墙体自重和