1、毕业设计(或论文)说明书页摘 要提升机是矿山的大型固定设备之一，是联系井下与地面的主要运输工具。本次设计2JK-5/10.5型矿用提升机主轴装置，主要目的是改良他的主轴结构,要求它的体积小、重量轻、适于恶劣环境、提升量大的工作场所，稳定性能好，效率高。重点进行设计提升机的主轴尺寸和卷筒结构。并且对其参数进行了理论计算；对其主要部件进行校核。最后，对所设计的提升机的使用与维护进行必要的说明。使其能满足客户的要求.关键词 提升机 主轴 卷筒 结构设计AbstractPromotion machine is one of mining large scale regular equipment ,
2、is to connect well to take off the major conveyance with ground. The design type mine of 2 JK-5 / 10.5 is installed with promotion machine main shaft, major purpose is to improve his structure of main shaft, ask its volume little , weight is bad environment and promotion light and is suitable for th
3、e working place of big quantity, stability can be good , efficiency is high. It is key to design reel structure and the size of main shaft of promotion machine. And for it, parameter has carried out theoretical calculation; For it major parts check nucleus. The final use and maintenance for the prom
4、otion machine designed carry out necessary explanation. Make it satisfy the requirement of customer.Key words Promote machine Main shaft Reel Structure is designed 目录摘要IAbstractII第1章绪论11.1选题的意义11.2提升机的发展概况11.3提升机的主要用途和特点2第2章主轴的强度计算32.1原始数据32.2固定载荷分配于主轴各轮毂的作用力42.2.1.主轴自重42.2.2.卷筒、轮毂、调绳装置等自重52.2.3.缠绕于
5、卷筒上的钢丝绳重量52.2.4.合成的固定静载荷Ph62.3钢丝绳张力分配于主轴个轮毂作用点上的力72.3.1钢丝绳张力及其位置的计算72.3.2钢丝绳张力在个轮毂上的分配102.4作用于轴上水平方向及垂直方向的合力122.5计算弯矩142.5.1计算支点反力142.5.2计算垂直弯距、水平弯距及合成弯距152.5.3合成弯距162.6计算扭距172.7计算危险断面的安全系数192.7.1第工况3断面安全系数的计算192.7.2第工况4断面安全系数的计算212.8计算挠度22第3章卷筒的结构和强度计算243.1已知条件243.2计算钢丝绳张力降低系数243.3计算双层缠绕时的缠绕系数263.4
6、计算筒壳强度263.4.1自由筒壳区263.4.2在支撑处的钢丝绳降低系数263.5计算支轮的强度28第4章键销的强度计算与校核304.键销的强度计算与校核30第5章提升机使用说明书315.1矿井提升机的结构315.2 安装325.3 润滑335.4 试运转335.5 操作与绞车的安全运转345.7 检查35第6章经济分析37结论39参考文献40外文部分错误!未定义书签。专题部分41空气压缩机事故分析41致谢56IV毕业设计(或论文)说明书共58页第1章 绪论1.1 选题的意义矿井提升机是沿井筒提运矿石和废石，升降人员，下放材料，工具和设备。提升容器有罐笼和箕斗。罐笼可用来提升矿石、人员、材料
7、与设备等，但是箕斗不能用来提升人员。所以提高它的安全性是最重要的,人的生命是最珍贵的.其次要求它的体积小、重量轻、寿命长，适于恶劣环境、提升量大的工作场所，稳定性能好，效率高。1.2 提升机的发展概况矿井提升设备是沿井筒提升煤炭，矸石，升降人员和设备，下放材料的大型机械设备它是矿山井下生产系统和地面工业广场相连接的枢纽，是矿山运输的咽喉因此，矿井提升设备在矿山生产的全过程中占有极其重要的地位随着科学技术的发展及生产的机械化和集中化，目前，世界上经济比较发达的一些国家，提升机的运行速度已达2025m/s，一次提升量达到50t，电动机容量已超过10000kW,我国的煤矿建设也是符合上述发展规律的而
8、且，目前我国矿井最大井深也在1000m以上；最大年产量百万吨甚至千万吨的矿井正在多处兴建甚至能力更大的矿井也在设计中在发达国家，电力电子技术较早就用于矿井提升机的传动，并且发展迅速，从60年代的模拟控制SCR-D直流提升机发展到目前最先进的同步机内用交流电机，没有电刷问题，提升机容量可以大幅度增加，例如南非帕拉波矿井内装式提升机电机功率达6300kW。目前，全数字电力电子器件构成的国产直流提升机已占领了国内市场，并开始出口。但是由于我国的科技和生产水平的限制，我国的矿井提升机还有很大一部分需要依赖于进口发达国家的设备。1.3 提升机的主要用途和特点矿井提升机的主要用途 提升机是矿山的大型固定设
9、备之一，是联系井下与地面的主要运输工具。矿井提升工作是整个采矿过程中的重要环节。从地下采出的煤炭、矿石必须提升至地面才有实际应用价值。废石的提升，工作人员、材料及设备的升降等都要靠提升工作来完成。矿井提升设备就是完成上述工作的多种机电设备组成的大型成套装备。矿井提升设备在工作中一旦发生机械或电气事故，就会造成停产，甚至造成人身伤亡。 提升机结构的主要特点.结构紧凑、启动平稳，具有工作制动器和电力液推杆制动器， 安全可靠。设有机械无级速速机构，操作方便，拉动操纵手柄，可在设定 范国内选择任一速度提升或下放物料。 节电、省力 安装、维修方便。第2章 主轴的强度计算2.1 原始数据提升机各部件尺寸如
10、图所示，采用双层缠绕无尾绳提升。卷筒直径D=5000mm卷筒宽度B=2300mm钢丝绳最大静张力=230000N钢丝绳最大静张力差=160000N主轴每米质量q=2240kg/m活滚筒左轮毂质量=3800kg活滚筒右轮毂质量=2600kg调绳装置质量=6140kg游动卷筒质量=18816kg固定卷筒质量=20377kg固定卷筒左轮毂质量=3000kg固定卷筒右轮毂质量=4200kg一个卷筒上木衬的质量=2640kg三圈摩擦圈的钢丝绳及供实验移动的钢丝绳质量=1400kg钢丝绳缠满一层时的质量=5190kg钢丝绳缠满两层时的质量(包括G1不包括G0)=10760kg活卷筒的变位质量=19304k
11、g固定卷筒的变位质量(不包括卷筒及轮毂)=18720kg天轮的变位质量=3500kg钢丝绳每米长质量P=9.45kg/m提升机加速度=1m/s2箕斗自身质量=8050kg一次提升量Q=8500kg钢丝绳直径d=50mm活固定卷筒出绳角2.2固定载荷分配于主轴各轮毂的作用力2.2.1.主轴自重主轴单位长度的质量q为q=2240kg/m主轴自重作为集中力分配于轮毂作用点上，这是因为集中载荷在计算上较为方便，与其他各集中力也便于叠加，同时也偏于安全。其计算结果见表2-1表2-1 分配于轮毂上的力载 荷 名 称符 号计 算 公 式结 果 (N)附加于1点上的力3128.6附加于2点上的力30897.4
12、4附加于3点上的力33751.2附加于4点上的力32818.242.2.2.卷筒、轮毂、调绳装置等自重卷筒、轮毂、调绳装置的自重，亦通过轮毂视为集中力作用于轴上，其计算结果见表2-2表2-2 卷筒、轮毂、调绳装置的自重分配于轴上的力载 荷 名 称符号计算公式结果（N）附加于1点上的力202546.4附加于2点上的力130614.4附加于3点上的力142183.3附加于4点上的力153943.32.2.3.缠绕于卷筒上的钢丝绳重量缠绕于卷筒上的钢丝绳亦通过轮毂各点作用于轴上，为简化起见，仅按以下几种工况进行计算：1、 死卷筒提升开始；2、 死卷筒缠满一层；3、 死卷筒提升终了；4、 活卷筒提升开
13、始；5、 活卷筒缠满一层；6、 活卷筒提升终了；计算公式及结果见表2-3表2-3 钢丝绳分配于卷筒上的力工 况力计算公式结果（N）死卷筒提升开始或活卷筒提升终了或或或或05958459584137200死卷筒缠满一层或活卷筒缠满一层或或或或32291322913229132291死卷筒提升终了或活卷筒提升开始或或或或013720059584595842.2.4.合成的固定静载荷Ph在计算过程中，为方便起见，将上述三项静载荷首先合成，计算公式为：由于钢丝绳重量按六种工况计算的，故合成的固定静载荷亦有六种工况。计算结果如表2-4表2-4合成固定静载荷分配于轴上的力 工 况Ph1Ph2Ph3Ph4死
14、卷筒提升开始或活卷筒提升终了293711.4221321.448189848.025786952.113死卷筒缠满一层或活卷筒缠满一层266390.55194000.598208437.975219276.663死卷筒提升终了或活卷筒提升开始247800.6161676.648235758.825246596.9132.3钢丝绳张力分配于主轴个轮毂作用点上的力2.3.1钢丝绳张力及其位置的计算钢丝绳张力的计算包括下列两重意义：一为计算它的大小，一为计算它在卷筒上的位置。亦需按以前所述的几种工况计算。为了简化计算，略去井口到卷筒间钢丝绳的惯性力，并近似地按三阶段梯形速度图提升时计算。死卷筒提升开
15、始钢丝绳最大静张力：=(8500+8050+10760)g=267911.1(N)死卷筒上提升钢丝绳张力： =576411.08(N) 它的位置在死卷筒的左侧，但由于摩擦圈及实验绳长，故距左端挡板有一段距离：=472(mm)活卷筒上下放钢丝绳张力：=61166.63(N)死卷筒开始提升时，认为活卷筒上的钢丝绳处于卷筒的左断，亦即钢丝绳与卷筒左断挡板的距离=0。死卷筒缠满一层死卷筒上提升钢丝绳的张力：=210743.3(N)此时钢丝绳位置处于卷筒右端，距死卷筒右档板的距离b2=0由于摩擦圈及实验绳长的影响，活卷筒上的第二层绳并未完全松下，而是还有一部分。当然钢丝绳的张力及其所在位置也可以用较准确
16、的方法来计算，但习惯上往往按下述方法来确定：即在计算钢丝绳张力时，认为活卷筒上的第二层已全部松下，而在分配钢丝绳张力在左右轮毂时，则需考虑到活卷筒上下放钢丝绳的实际位置，因为钢丝绳位置对张力的影响较小，而对左右轮毂力的分配影响则较大。据此，活卷筒上下放钢丝绳的张力：=127358.335(N)此时钢丝绳距右挡板=472（mm）死卷筒提升终了提升终了时，认为钢丝绳已达到死卷筒的左端挡板，即=0。死卷筒上钢丝绳的张力；=148559.4（N）活滚筒上钢丝绳的张力=200582.12（N）此时活卷筒上所剩余的只有摩擦圈及实验绳长，故钢丝绳距左档板mm。活卷筒提升开始根据与上面的分析，得出活卷筒上钢丝
17、绳张力，钢丝绳距左档板mm；死卷筒上钢丝绳张力，钢丝绳距左端挡板。活卷筒缠满一层活卷筒上钢丝绳张力，钢丝绳距右档板；死卷筒上钢丝绳张力，钢丝绳距左端挡板mm。活卷筒提升终活卷筒上钢丝绳张力，钢丝绳距右档板；死卷筒上钢丝绳张力，钢丝绳距左端挡板mm。2.3.2钢丝绳张力在个轮毂上的分配根据钢丝绳在卷筒上的位置及卷筒的结构尺寸，按杠杆比例关系，把钢丝绳张力分配于1、2、3、4各点。以第种工况死卷筒提升开始为例对于活卷筒，钢丝绳张力(N)钢丝绳距左档板，由于左档板在轮毂1作用点左侧mm故作用于轮毂1及2点力的分配，可按跨距mm有一集中力距右支座为的简支梁来计算。支座反力的大小即作用与轮毂上的力，方向
18、与钢丝绳张力作用于轴上之力相反。 按上法求出作用于轮毂1上的作用力(N)作用于轮毂上的力(N)。对于死卷筒，钢丝绳张(N)钢丝绳距坐端挡板mm。由于左挡板在结构上位于轮毂3的左侧mm因而可按跨距mm。作用力距左支座为mm的简支梁来计算轮毂3及4上受力得出N N。同理亦可计算出其他工况时各点力，其结果见表2-5表2-5 钢丝绳张力在各轮毂上的分配工况计 算 结 果（N）活 卷 筒死 卷 筒62716.40-1549.77556243.5120167.5749550.06122403.274683.19206060.14142299.7758282.35176515.26-27955.864339
19、3.6817772.9572676.95-11510.32-45216.09255959.4232456.8094901.53152323.44-3764.04193564.127018.01注：(1)各力符号“+”为方向向上，“-”为方向向下；由于出绳角的影响，必须将表1-5中所求出的力分为水平的和垂直的其结果见表2-6表2-6 钢丝绳张力在各轮毂上的分配(带角度)工况活 卷 筒062716.400-1549.7704955.060122403.270142299.77058282.35043393.68017772.950-45216.090255959.420152323.440-376
20、4.04工 况死 卷 筒0556243.51020167.5704683.190206060.140176515.260-27955.86072676.950-11510.32032456.80094901.530193564.1207018.01 注: (1)表中下脚带“c”的力为垂直分力，带“p”的力为水平分力；(2)垂直力中的“-”表示作用于轴上的力方向向上。2.4作用于轴上水平方向及垂直方向的合力将钢丝绳张力的垂直分力与合成固定静载荷相加，则得作用于轴上垂直方向的合力；而作用于轴上水平方向的合力就等于钢丝绳张力的水平分力。其计算结果见表2-7表2-7 作用于轴上水平方向及垂直方向的合力
21、工况作用点垂直分离（N）水平分力（N）1234=293711.41=221321.45=189048.03=186952.11=62716.40-1549.77556243.5120167.571234=266390.55=194000.59=208437.98=219276.664955.06122403.274603.19206060.141234=247800.61=161676.65=235758.83=246596.91142299.7758282.35176515.26-27955.861234=293711.41=221321.45=189048.03=186952.114339
22、3.6817772.9572676.95-11510.321234=266390.55=194000.59=208437.98=219276.66-45216.09255959.0232456.8094901.531234=247800.61=161676.65=235758.83=246596.91152323.44-3764.04193564.127018.012.5计算弯矩2.5.1计算支点反力以第种工况死卷筒提升开始为例。垂直合理对主轴所造成的支点反力对于左轴承：=486478.10（N）对于右轴承： =404554.89(N)水平合力对主轴所造成的支点反力=299816.45（N）=
23、319610.26（N）同理亦可计算出其它各种工况时的支点反力。其结果见表2-8表2-8 支点反力工况 垂直面支点反力（N）水平面支点反力（N）486478.10404554.89299816.45319610.26459970.02428135.77103906.24234195.42440852.42450980.57229350.69119790.83478006.34413826.6577843.5344489.73459969.94428135.25136565.21201536.05440861.24450971.75213862.81135278.722.5.2计算垂直弯距、水平
24、弯距及合成弯距仍以第种工况死卷筒提升开始为例。垂直力对主轴所造成的垂直弯距在1、2、3、4各点分别为：=841627.94 N/m=814221.38 N/m N/m水平力对主轴所造成的水平弯距在1、2、3、4各点分别为： N/m=738137.96(N/m)=967241.79 N/m N/m2.5.3合成弯距 N/m N/m N/m N/m同理亦可计算出其它各种工况时的弯距其结果见表2-9和表2-10,表2-11表2-9 垂直弯距工况垂 直 弯 距（N/m）484045.71841627.94814221.38353985.53457670.17816760.09816355.813746
25、18.80438648.16796759.29826879.45394601.99475616.31817483.42781937.97362098.32457670.10810205.32816355.49374618.34438656.93796784.42826913.05394600.28表2-10 水平弯距工况水 平 弯 距（N/m）298317.37738137.96967241.79279658.98103386.71286941.15264253.71204920.99228203.94389683.40417301.22104816.9877544.31216088.5715
26、7368.6138928.51136018.95473086.70401876.08176344.04212793.50326949.03389671.02118368.88表2-11合成弯距工况合 成 弯 距（N/m）568588.531119457.561264323.19451126.26469202.30865697.56858059.92427003.35494458.54886948.99926212.68408291.64481881.77845561.01797616.37364184.87477454.79938213.03909912.45414048.45487545.8
27、7861255.53914127.29411971.572.6计算扭距提升机上的扭距计算方法与一般轴相近，但由于它的卷筒及缠上的钢丝绳重量较大，故计算时应将其惯量计入。当死滚筒提升开始时(工况)在轴的1-4段上、轴的扭距由活卷筒下放钢丝绳所造成，其值为：=74256.58 N/m轴4-5段的扭距为= N/m因大于，故与反向，而电动机作用于轴上的扭距与同向。当活卷筒提升开始时(工况)= N/m= N/m因大于，故与同向，而电动机加于轴上的扭距与反向。由此可见轴1-4段上的扭距不改变方向，但改变大小；而轴4-5段上的扭距上的扭距在工况与时反向，因之主轴所受之扭转应力是交变应力，前者为不对称循环，后
28、者为对称循环。综合分析弯距和扭距的计算结果可知，最危险的断面是在第种工况的3断面和4端面，故以下校核此二断面的安全系数。2.7计算危险断面的安全系数轴的材料为45号钢，经热处理正火+回火，HB=156-201，Mpa，Mpa，Mpa，Mpa 断面1为有切向键，断面2和3为，断面4为有切向键略去键的影响，抗弯断面模数为： 扭转断面模数为： 2.7.1第工况3断面安全系数的计算最大弯应力和扭应力： 最小弯应力和扭应力：故应力辐： 平均应力： 抗弯安全系数： 式中弯曲时的应力集中系数，=1.37 表面粗糙度系数，=0.94 尺寸系数，由于材料的强度由大尺寸给出，故=1。抗扭安全系数：式中弯曲时的应力
29、集中系数， =1.285 抗扭等效系数，=0合成安全系数： 2.7.2第工况4断面安全系数的计算 式中切向键处的应力集中系数，对弯曲取=3。在计算4断面的抗扭安全系数时，由于它位于轴1-4段与4-5段的临界处，故应分别按轴1-4段与4-5段的扭应力计算安全系数，取其中较小者，经分析按轴4-5段计算的安全系数较小，故以下按此计算：式中 切向键处的应力集中系数，对扭转取=2合成安全系数：2.8计算挠度计算挠度时，为了简化，作以下两点假设：(1) 以轴的中点挠度代替轴的最大挠度；(2) 计算时以该力作用下的直径作为全轴的直径，即在计算1、4点力著作用下的挠度时以、计算；在计算2、3点作用下的挠度时以
30、计算。根据材料力学，简支梁受集中力时，中点挠度公式为：当ab时，；当ab时，；式中 力作用点距左支座的距离； 力作用点距右支座的距离； 轴的跨距： 主轴的弹性模数， 主轴的惯性距，。计算结果见表2-12和表2-13表2-12 垂直力产生之挠度工况垂直力产生之挠度(cm)0.0230.0440.0660.0080.1410.0210.0390.0730.0090.1420.0200.0320.0830.0100.1450.0230.0440.0660.0080.1410.0210.0390.0730.0090.1420.0200.0320.0830.0100.145表2-13水平力产生之挠度工况
31、水平力产生之挠度合成总挠度(mm)0.005-0.00030.0190.0010.02530.14320.0030.0240.0020.0090.0380.14700.0110.0120.063-0.0010.0850.16810.0030.0040.0260.0010.0320.1446-0.0040.0510.0110.0030.0750.16060.012-0.0010.0690.00020.06920.1607主轴许用的挠度为，故刚度符合要求。第3章 卷筒的结构和强度计算3.1 已知条件钢丝绳最大静张力N；钢丝绳直径mm；钢丝绳弹性模量Mpa；钢丝绳金属断面面积；卷筒壳半径cm；轮毂半
32、径cm；缠绕节距mm；缠绕层数；卷筒壳厚mm；圆盘厚mm；钢的弹性模量Mpa；筒壳及圆盘材料Mpa3.2计算钢丝绳张力降低系数集中力的影响区长cm在影响区内的钢丝绳圈数取 1/cm的计算如表3-1表3-1钢丝绳张力降低系数距第一圈的距离x(mm)5.3010.615.921.226.30.220.430.650.861.070.95830.86250.73150.59680.4656距第一圈的距离x(mm)31.837.142.447.753.01.291.501.721.942.150.34080.23840.15050.08220.0337=0.9583+0.8625+0.7315+0.5
33、968+0.4656+0.3408+0.2384+0.1505+0.0822+0.0337=4.46自由筒壳区钢丝绳张力降低系数3.3计算双层缠绕时的缠绕系数3.4计算筒壳强度3.4.1自由筒壳区 筒壳压缩应力 Mpa3.4.2在支撑处的钢丝绳降低系数 弯曲应力： = =式中 =0.25 =1.39压缩应力 =3.5计算支轮的强度由引起的支轮外表面径向压缩应力为 式中支轮内表面径向压缩应力为： =由引起的支轮在轮毂处的应力：径向应力： =式中环向应力在与筒壳连接处的应力：径向应力 环向应力 =5.11各应力值均较小，无须再用合成应力校核，筒壳的强度符合要求。第4章 键销的强度计算与校核4.键销
34、的强度计算与校核切向键联接的主要失效形式是工作面被压溃。下面校核键的挤压强度切向键的挤压强度为=70.03所以切向键的强度符合要求。式中：传递的转矩 轴的直径 键的工作长度键的倒角摩擦系数，一般取=0.120.17，取=0.12键、轴、轮毂三者中最弱材料的许用挤压应力=100120第5章 提升机使用说明书5.1矿井提升机的结构矿井提升机由机座 主轴装置、深度指示器 减速调速器 工作制动器、 电动机 电力液压推杆制动器 带制动轮柱销 气控制等部分组成。各主要部分的结构特征如下： 机座由槽钢、 角钢和钢扳等焊接而成。 便于搬运时 移动。 备部件焊接成整体。 安装时， 用地脚螺栓固定在基础上。 主轴
35、装置由大齿轮、 制动支轮、卷筒、主轴和轴承座等组成。 卷简上设有木衬，可减少钢丝绳的磨损。 深度指示器由角钢架子、 丝杆、 指针、 伞齿轮等组成。 丝杆下部的伞齿轮与主 轴上的伞齿轮啮合 可没限位开关和齿轮离合乎柄。 深度指示器指示提 升高度和防山过卷事故。 减速调速器 （行星齿轮传动调速器）减速与调速结合为一体。 内有斜齿圆柱齿轮和行星齿轮，密封严密， 润油良好，更换润滑油方便。 调速操作器由调速轮、 调速带（架）、 杠杆和调速手柄等组成。 调速带 （调速架 内的闸瓦） 内衬石棉刹车带。 调速带 （架） 的一端装有调节螺母，保证 调速带 （架） 与调速轮之间的一定间隙。 调速带 （架） 全部
36、松开时， 调 速轮全速旋转，调速器输出速度为零； 调速带 （架） 全部拉紧时，调速 轮静止不动，其输出速度最大； 调速带 （架） 部分拉紧时， 则输出部分 速度。 工作制动器采用的盘式制动装置。 电动机非防爆绞车配用非隔爆三相异步电动机， 防爆绞车配用三相隔爆异 步电动机。 电力液压推杆制动器 （紧急制动器）是紧急制动装置。 非防爆绞车配用非隔爆电力液压推杆制动器， 防爆绞车配用隔爆电力液压推杆制动器，装配于带制动轮柱销联轴器位置。 当电力液压推杆制动器通电时，制动闸瓦松开制动轮，绞车处于正常工作状况； 当突然停电或需紧急停车而切断电源时， 电力液压推杆制动器 依靠弹簧作用力使制动闸瓦自动抱紧
37、制动轮而停止工作。 带制动轮柱销联轴器 由半联轴器I 、 带制动轮半联轴器Il和柱销等组成。 连接电动机轴 与减速调速器输入轴。 其柱钢为尼龙材料制成。 电气控制根据绞车防爆与否， 电气控制为相应的配套设施。 5.2 安装 绞车安装的混凝土基础施工。 检查项目如下：（1） 地脚蟓栓孔是否移位；（2） 标高是否符合要求；（3） 基础外形尺寸；（4） 基础水平度。上述项目经检查确认无误后，在基础上布置垫铁，垫铁与基础面要 紧密贴合，基础面不平时，则要黹平.垫铁离开地脚螺栓的距离以不影 响二次灌浆为宜。 在机座没有地脚螺栓的部位也要布置垫铁，其间距约 500-700毫米。 垫铁要成组使用，每组不超过
38、三块。垫铁布置好后，将绞车就位，纵横两个方向找平，其误差控制在 1 毫米之内 。 绞车找平后将地脚螺栓稍加拧紧，进行二次浇灌。 绞车因井下巷道窄不能成含运送时，可拆成几个主要部件，在安装 地点重新装配后安装。 如用户自拆、 自装而没有达到本设备装配技术要 求和违规使用所出现的设备故障及其它经济损失， 由违规方负责。5.3 润滑绞车的各运动部位应及时充分地润滑。 润滑剂不得混入灰尘、 污垢 及水分等杂质。减速调速器齿轮用 N32或 N46机械油。各操作件、 运动件的轴承和关节处用 N46机械油。开式齿轮用 ZG-3钙基润滑脂。减速调速器内油面高度约浸没大齿轮的三分之一。 新的或大修的绞 车运转5
39、6天后，放掉减速调速器内的润滑油，用煤油清洗内腔，清除 金属微粒细屑， 更换新油， 以后1-3个月换油一次。滚动轴承的油量不超过轴承空积的Ji分之二。 主轴装置滚动轴承三 个月换油脂一次，减速调速器滚动轴承检修时换油脂， 电动机滚动轴承 2-3个月加油脂一次。开式齿轮每隔 6-8天，擦去齿面脏物，调整两齿轮之间的间隙，加 油脂一次，使齿面经常保持一层薄的油膜。电力液压推杆制动器3个月换油一次。5.4 试运转试运转前的检查试运转前仔细检查各部分连接是否紧固，操纵手柄是否灵活可靠， 1 深度指示器的限位开关是否能准确地起作用，各部位润滑是否良好，并 有足够的油蚩。 空运转各部分检查后进行空运转试
40、验，并应变换卷筒旋转方向，进行多次工作制动和安全制动，检查各部件的运转情况，调整各紧固件使之正常。 各轴承温升不超过30，各密封处不得有漏油玑象.无负荷运转经空运转合格后，将钢丝绳和煤斗挂上， 同时调整深度指示器和各开关。 首先作过卷试验，检查过卷保护的可靠性，再天负荷运转不小于 4小时，并检查机械和电气的安全、 可靠性。 带负荷运转经无负荷运转证明各部件能正常工作后，进行带负荷运转。 负荷按 0.25F、 0.5F、 0，7SF、 满载 F 逐渐增加 （F-最大静张力）。 满载试验连 续进行24小时，全面检查并测量主要零部件的变形情况和轴承的温升，使绞车在额定负荷时能正常工作。5.5 操作与绞车的安全运转本绞车设有两个操纵手柄，右边一个是卷简制动用的
