冰蓄冷毕业设计论文.doc

本科毕业设计说明书（论文） 第 55 页 共 55 页1 引言1.1 冰蓄冷空调的基本概念空调系统在不需要能量或用能量小的时间内将能量储存起来，在空调系统需求大量的冷量时，就是利用蓄冰设备在这时间内将这部分能量释放出来。根据使用对象和储存温度的高低，可以分为蓄冷和蓄热。结合电力系统的分时电价政策，以冰蓄冷系统为例，在夜间用电低谷期，采用电制冷机制冷，将制得冷量以冰（或其它相变材料）的形式储存起来，在白天空调负荷（电价）高峰期将冰融化释放冷量，用以部分或全部满足供冷需求。每kg水发生1的温度变化会向外界吸收或释放1kcal的热量，为显热蓄能；而每kg0冰发生相变融化成0水需要吸收80kcal的热量，为潜热蓄能。很明显，同一物质的潜热蓄能量(相变温度)大大高于显热蓄能量(1温差)，因此采用潜热蓄能方式将大大减少介质的用量和设备的体积。1.2 冰蓄冷空调的社会背景环境污染和能源危机已成为当今社会的两大难题，如何合理的利用能源为人类创造现代生活已经成为当今社会的共识。在人类共同警视的时期，蓄能空调应运而生。随着社会的发展电力工业作为国民经济的基础产业，以取得了长足的发展。但是，电力的增长仍然满足不了国民经济的快速发展和人民生活用电的急剧增长的需要，全国缺电情况仍未得到根本的改变。目前电力供应紧张表现在以下两点：第一点电网负荷率低，系统峰谷差加大，高峰电力严重不足致使电网经常拉闸限电。电网的峰谷差占高峰负荷的比例已高达25%30%。随着用电结构的变化，工业用电比重相对减少，城市生活商业用电快速增长，达成电网高峰限电，低谷电用不上的问题也越来越突出。第二点城市电力消费迅速，而城市电网不能适应，造成有电送不出，配不上的局面。解决电力不足的问题，一方面是靠增加对电力的投入，加快电力建设的步伐，多装机组；另一方面还要继续坚持开发与节约并重的能源开发的工作方针，加强计划用电和节约用电，通过经济的、技术的、行政的和法律的手段，鼓励用户节约用电，移峰填谷，充分利用电力资源，大力开发低谷用电。为鼓励用户削峰填谷，电力部门同地方制订了峰谷电价政策，将高峰电价与低谷电价拉开，使低谷电价只相当与高峰电价的20%50%，鼓励用户使用低谷电，这项政策目前已在部分地区实施，并将推广至全国。在电力供应紧张的情况下，峰谷电价政策的实施，为蓄冷空调技术提供了广阔的发展前景。1.3 冰蓄冷系统的运行方式 冰蓄冷系统的运行方式有两种：全量蓄冰模式和分量蓄冰模式。1.3.1 全量蓄冰全量蓄冰模式的蓄冰时间与空调使用时间完全错开，在夜间非用电高峰期启动制冷机进行蓄冷，当所蓄冷量达到空调所需的全部冷量时，制冷机停机；在白天空调时蓄冷系统将冷量供给到空调系统，空调期间制冷机不运行。全部蓄冰时，蓄冰设备要承担空调所需的全部冷量，故蓄冰设备的容量最大，初投资费用高，若峰谷电价差较大，运行电费也最节省。多数用于间歇性的空调场合，如体育馆、影剧院、写字楼，商业建筑等。1.3.2 分量蓄冰分量蓄冰模式是指在夜间非用电高峰时制冷设备运行，蓄存部分冷量。白天空调高峰期间一部分空调负荷（尖峰负荷）由蓄冷设备承担，另一部分则由制冷设备负担。在设计计算日（空调负荷高峰期）制冷机昼夜运行。部分蓄冷制冷机利用率高，蓄冷设备容量小，制冷机比常规空调制冷机容量小30%40%，是一种更经济有效的运行模式。根据以上分析，本设计方案采用分量蓄冰模式。1.4 应用蓄冷空调技术的意义在能源消费逐渐增加的情况下，应用蓄冷空调技术具有较大的社会效益和经济效益，主要表现在如下几个方面：第一方面：削峰填谷、平衡电力负荷；第二方面：改善发电机组效率、减少环境污染；第三方面：减小机组装机容量、节省空调用户的电力花费；第四方面：改善制冷机组的运行效率。空调的制冷机组运行时，其效益随着负和的变化而变化，因此，具有蓄冷的空调系统，可根据空调负荷的大小使机组处在最佳的效益下运行；第五方面：蓄冷空调系统特别适用于负荷比较集中变化比较大的场所；第六方面：应用蓄冷空调技术，可扩大空调区域使用面积。亦即蓄冷空调系统适合于改扩建空调工程；第七方面：适合于应急设备所处的环境，使用应急蓄冷系统可大大减少对应急能源的依赖提高系统的可靠性。综上所述，蓄冷空调技术在未来具有广阔的发展前景，今后我们要不失时机地抓住机遇继续加强与扩大与外国蓄冷设备厂的合作。国产的蓄冷空调要向低成本、高效率、全自动化方向发展，使国内蓄冷空调应用建立在吸收众多技术优点的基础上。另外，政府部门应大力提倡、宣传蓄冷空调的社会效益和经济效益，制定合理的分时电价政策，鼓励广大用户采用蓄冷空调系统。要积极开展蓄冷空调的设计、施工、调试、运行的培训，是广大的工程技术人员和施工安装人员深入了解蓄冷空调系统，使我国的蓄冷空调事业步入迅速发展的良性轨道。2 工程概况2.1 建筑概述上海某饭店，地下一层，地上十六层，建筑面积45664平方米，高66.3米。一层为大堂，二层为餐厅，三层为休闲场所，四层为办公、会议用房，五层以上为客房。建筑围护结构情况如下：外墙：水泥外粉刷20mm，泡沫珍珠岩保温层50mm，砖墙240mm，内粉刷20mm；内墙：内粉刷20mm，砖墙240mm，外粉刷20mm；屋顶：沙砾层，卷材防水层，水泥砂浆找平层20mm，加气混凝土保温层150mm，隔汽层，现浇混凝土面70mm，内粉刷20mm；楼地：40mm混凝土，水泥沙浆+碎石或卵石；外门：实体单层木质外门， 内门：单层内门；外窗：单层钢窗，窗玻璃为5mm厚普通玻璃，有外遮阳和浅色布帘。2.2 室内外设计计算参数2.2.1 室外设计计算参数本工程在上海市，上海市地理位置北纬30°10，东经121°26。室外空气计算参数：夏季，空调室外计算干球温度34.0，空调室外计算湿球温度28.2，空调室外计算日平均温度30.4。冬季, 空调室外计算干球温度-4。2.2.2 室内设计计算参数民用建筑空调室内空气设计参数的确定主要取决于以下内容:首先， 空调房间使用功能对舒适性的要求其中影响人舒适感的主要因素有:室内空气的温度、湿度和空气流动速度。其次，要综合考虑地区、经济条件和节能要求等因素。本工程设计参数为：夏季室内空气温度25；夏季室内空气相对湿度65%；冬季室内空气温度18；设计时使室内空气压力稍高于室外大气压，此种情况可以不考虑由于室外的空气渗透而引起的附加负荷。3 负荷计算空调冷负荷有空调房间的冷负荷和制冷系统负荷两种，空调房间的冷负荷是确定空调送风系统风量和空调设备容量的依据。制冷系统负荷是确定空调制冷设备容量的依据。空调房间的冷负荷包括：由于太阳辐射进入的热量和室内外空气温差经建筑物围护结构传入的热量形成的冷负荷；人体散热、散湿形成的冷负荷；照明设备散热形成的冷负荷；其他设备散热形成的冷负荷。制冷系统负荷：制冷系统负荷等于房间负荷、新风负荷和其他热量形成的冷负荷之和；也就是说空调制冷系统的供冷能力除了要补偿室内的冷负荷外，还要补偿空调系统新风量负荷和抵消冷量的再加热等其他热量形成的冷负荷。3.1 通过围护结构的冷负荷围护结构的冷负荷的计算包括外墙和屋顶瞬变传热引起的冷负荷、玻璃窗瞬变传热引起的冷负荷、玻璃窗日射得热引起的冷负荷。具体计算方法如下：3.1.1外墙和屋顶瞬变传热引起的冷负荷通过墙体、屋顶的得热量形成的冷负荷，可按下式计算： （3-1）式中 墙体和屋顶瞬变传热引起的逐时冷负荷，W； 外墙和屋面的面积，m2；外墙和屋面的传热系数，W/(m2·)；室内计算温度，；外墙和屋面冷负荷计算温度的逐时值，；地点修正值，；外表面放热系数修正值，此工程取1.0；吸收系数修正值，考虑到城市大气污染和中浅颜色的耐久性差，建议一律采用0.91。 单位面积墙体和屋面负荷分别列于表附录A.1至表附录A.5。3.1.2 外玻璃窗引起的负荷变化通过玻璃窗进入室内的得热量有瞬变传热得热量和日射得热量两部分。瞬变传热得热量由室内外温差引起的。日射得热，因太阳照射到玻璃窗上时，除了一部分辐射能量反射回大气之外，其中一部分能量透过玻璃以短波辐射形式直接进内；另一部分被玻璃吸收，提高了玻璃的温度、然后在以对流和长波辐射的方式向室内外散热。3.1.2.1玻璃窗瞬变传热形成的冷负荷 在室内外温差作用下通过玻璃窗瞬变传热形成的冷负荷可按下式计算： （3-2）式中 外玻璃窗瞬变传热引起的冷负荷，W；外玻璃窗传热系数, W/(m2·)；窗口面积，m2；外玻璃窗的冷负荷温度的逐时值；玻璃窗传热系数修正值。 单位面积玻璃窗瞬变传热形成的冷负荷列于表附录A.6。3.1.3.3透过玻璃窗日射得热引起的冷负荷 透过玻璃窗进入室内的日射得热引起的冷负荷可按下式计算： （3-3）式中 玻璃窗的有效面积系数 m2；窗玻璃的遮挡系数；窗内遮阳设施的遮阳系数；日射得热因数；窗玻璃冷负荷系数，无因次。 单位面积外窗日射得热引起的冷负荷列于表附录A.7至表附录A.10。3.2 内墙的冷负荷当邻室为非空调房间且有一定的发热量时，通过空调房间内围护结构的温差传热而产生的冷负荷，可视为稳定传热，不随时间变化，可按下式计算： （3-4）式中 内维护结构的传热系数，W/(m2·)；内围护结构的面积，m2；夏季空气调节室外计算日平均温度，；附加温升，可按表3.1选取。表3.1 附加温升邻室散热量(W/m2)t()邻室散热量(W/m2)t()很少（如办公室、走廊）0223116523311673.3 人体散热引起的冷负荷人体散热与多种因素有关，人体散发的潜热量和对流热直接形成瞬时冷负荷，而辐射散发的热量将会形成滞后冷负荷。因此，应采用相应的冷负荷系数进行计算。人体显热散热引起的冷负荷计算式： （3-5）式中 人体显热散热形成的冷负荷，W； 室内总人数； 群集系数，见表3.2； 不同室温和劳动性质时成年男子显热散热量，W； 人体显热散热冷负荷系数。人体潜热散热引起的冷负荷计算式： （3-6）式中 人体潜热形成的冷负荷，W； 不同室温和劳动性质时成年男子潜热散热量，W；，同式（3-5）。 表3.2 某些空调建筑物内的群集系数场所影剧院商店旅店体育馆图书阅览室轻劳动银行重劳动系数0.89 0.89 0.93 0.92 0.96 0.90 1.0 1.0 3.4 照明散热引起的冷负荷由于照明灯具的类型和安装方式的不同，其冷负荷计算式分别为：白炽灯 （3-7）荧光灯 （3-8）式中 灯具散热形成的冷负荷，W； 照明灯具所需功率，kW； 镇流器消耗功率系数，当明装荧光灯的镇流器装在空调房间内时，取1.2；当暗装荧光灯镇流器装设在顶棚内时，可取1.0；本设计取1.0；灯罩隔热系数，当荧光灯上部穿有小孔（下部为玻璃板），可利用自然通风散热与顶棚内时，取0.50.8；而荧光灯罩无通风孔时,取0.60.8；本设计取0.6；照明散热负荷系数。每m2照明负荷列于表附录A.11（表中每m2负荷为20W，开灯时间8小时，从16：0024：00）。3.5 新风负荷室外新鲜空气量是保证良好的室内空气品质的关键，从改善室内品质的角度来看，新风量多些为好。在系统设计时一般要确定系统最小新风量，此新风量通常应满足以下三个要求：1）稀释人体本身和活动所产生的污染物，保证人体对空气品质的要求；2）补充室内燃烧所消耗的空气和局部排风量；3）保证房间正压。夏季，空调新风冷负荷按下式计算： （3-9）式中 夏季新风冷负荷，kW； 新风量，kg/s； 室外空气的焓值，kJ/kg； 室内空气的焓值，kJ/kg。冬季，空调新风热负荷按下式计算： （3-10）式中 空调新风热负荷，kW； 空气的定压比热，kJ/(kg·) ； 冬季空调室外空气的计算温度，； 冬季空调室内空气的计算温度，。3.6 人体散湿量可按下式计算： （3-11）式中 人体散湿量；成年男子的小时散湿量；，同式（3-5）。3.7 冬季热负荷对于民用建筑，冬季热负荷包括两项：围护结构的耗热量和加热由门窗缝隙渗入室内冷空气的耗热量。3.7.1 围护结构的基本耗热量围护结构的基本耗热量可按下式计算： （3-12）式中 围护结构的基本耗热量，W；围护结构的表面积，m2；围护结构的传热系数，W/(m2·) ；冬季室外空气计算温度，；冬季室内计算温度，；围护结构的温差修正系数。3.7.1.1围护结构的附加耗热量1）朝向修正率北、东北、西北朝向： 0；东、西朝向： -5%；东南、西南朝向： -10%-15%；南向： -15%-25%。2）风力附加在不避风的高地、河边、海岸、旷野上的建筑以及城镇、厂区内的特别高建筑，垂直的外围护结构热负荷附加5%10%。3）外门开启附加为加热开启外门时侵入的冷空气，对于短时间内开启无热风幕的外门，可以用外门的基本耗热量乘上按表3.3中查出的相应附加率。表3.3 外门开启附加率建筑物性质附加率（%）公共建筑或生产厂房500无门斗的双层外门100×层数有门斗的双层外门80×层数无门斗的单层外门65×层数4）高度附加当房间净高超过4m时，每增加1m，附加率为2%，但最大附加率不超过15%。3.7.1门窗缝隙渗入冷空气的耗热量门窗缝隙渗入冷空气的耗热量可按下式计算： （3-13）式中 为加热加热由门窗缝隙渗入室内冷空气的耗热量，W； 经每m门窗缝隙渗入室内的冷空气量，m3/(h·m) ； 门窗缝隙长度，m； 室外空气密度，kg/m3； 空气定压比热，kJ/(kg·) ；冷风渗透量的朝向修正系数。3.8 负荷计算按以上所介绍的公式进行负荷计算，各层冷热负荷计算结果列于表附录A.12至表附录A.25。4 空调系统选择计算4.1空调系统的选择在一般饭店中，下面综合层由于空间大，人员多，通常采用全空气系统；客房部分由于使用的时间不同步，通常采用风机盘管加独立新风系统。因此此建筑中五层的客房及三层休闲场所采用风机盘管加独立新风系统。客房中风机盘管采用卧式暗装型，装在客房前室吊顶内，新风管与风机盘管平行布置，新风口与盘管风口同一处布置，一起送风。此种方案比较合理，使用方便，效果较好；三层休闲区采用高静压风机盘管，选用散流器下送风方式。二层大空间部分采用全空气系统，小空间采用风机盘管加独立新风系统。4.2 风机盘管的选择计算4.2.1风机盘管加独立新风系统的处理过程以及计算 其夏季处理过程焓湿如图4.1：总送风量： 新风量： 风机盘管的风量： 对于M点焓值的确定：可由确定。图4.1夏季风机盘管处理过程焓湿图O室外空气参数，R室内设计参数， F风机盘管处理室内的空气点M送风状态点，R室内热湿比，fc风机盘管处理的热湿比新风处理到室内等焓点与机器露点的交点，其不承担室内冷负荷。4.2.2风机盘管的选择计算以五层标准间东南方向的A型客房为例，房间的不含新风负荷时为=1767W，湿负荷=0.056kg/s，室内空气计算温度 =25，相对湿度65，室外干球温度 =35，室外湿球温度 =28.2，该房间室内人员2人，总新风量为603/h。查焓湿图可得： 58.2 kJ/kg采用露点送风，从焓湿图上可以查出，17.5； 47kJ/kg送风量： m3/h m3/h 由冷量W,则选择清华同方生产的风机盘管，其型号为FP-5.0，性能参数如表4.1。表4.1 风机盘管性能参数性能参数性能参数性能参数中速风量（m3/h）448中速冷量(W)2580中速热量(W)4124进出水管(mm)29水流量(kg/h)520水阻力(kPa)9.3长度(mm)930宽度(mm)493高度(mm)230其他房间风机盘管列于表附录B.1至表附录B.3。4.3新风机组的选择计算新风机组计算方法与风机盘管计算方法基本相同。以五层为例，共110人，按每人30 m3/h新风量进行计算，所需风量为3300m3/h。拟选两台新风机组，则单台新风机组风量为1650m3/h。新风负荷可按式3-9计算： W由于选两台机组，则选取麦克维尔公司生产的4排管MDW020HB卧式机组，具体性能参数如表4.2：表4.2 新风机组性能参数性能参数性能参数性能参数机外余压（Pa）220名义冷量(W)29000名义热量(W)31000进出水管(mm)25长度(mm)1000宽度(mm)960高度(mm)600安装方式吊顶出风方式水平4.4全空气设备的选择4.4.1全空气的处理过程全空气系统采用一次回风系统，其夏季处理过程焓湿如图4.2。图4.2夏季一次回风系统处理过程焓湿图O室外空气参数，R室内设计参数， M新回风混合点D送风状态点，室内热湿比二层的换鞋区、更衣区、高级休闲区及餐厅采用全空气系统，此区域的冷负荷查附表知为108.8kW，湿负荷由式3-11得：g/s则热湿比为： 由焓湿图查得：=49.5kJ/kg；=18.6；送风量： m3/h 则选择清华同方生产的组合式空气处理机组ZKW60-JT，包括混合段、过滤段、表冷段、加湿段、风机段。具体参数如表4.3。表4.3 组合式空气机组性能参数性能参数性能参数性能参数风量（m3/h）60000额定冷量(W)320000额定热量(W)654000进出水管(mm)80水流量(kg/s)15.3水阻力(kPa)39.9长度(mm)4340宽度(mm)3110高度(mm)27205 制冷机房设备选型51基载机组的选型由上一章算的此工程冷负荷分布如表附录C.1，由表附录C.1可以看出，日负荷呈参差不齐状，差别较大，由此分析且结合上海市的用电峰谷所在时间表（表5.1），则应设机载机组，制冷量大于1210kW为宜。经筛选，选择顿汉布什公司生产的WCFX-B20螺杆型制冷机组两台，单台制冷量为608kW，具体参数见表5.2。去除机载负荷后的冷负荷分布见表附录C.1。表5.1 上海市用电峰谷表峰段平段谷段8：0011：006：008：0022：006：0018：0021：0011：0018：0021：0022：00表5.2基载机组性能参数空调制冷量（kW）608蓄冰制冷量（kW）435冷量调节范围15%100%机组长度(mm)4296机组宽度(mm)1013机组高度(mm)2000蒸发器水流量(m3/h)105冷凝器水流量(m3/h)126蒸发器水侧阻力(kPa)67冷凝器水侧阻力(kPa)72蒸发器进出水管径(mm)150冷凝器进出水管径(mm)1255.2 双工况机组的选型双工况机组的选型需要在确定供冷负荷、运行策略、流程配置等基础上进行。5.2.1运行策略的确定蓄冷系统运行模式是指系统在充冷还是供冷，供冷时蓄冷装置及制冷机组是各自单独工作还是共同工作。蓄冷系统需要在规定的几种方式下运行，以满足供冷负荷的要求，常用的工作模式有：机组制冰模式，制冰同时供冷模式，单制冷机供冷模式，单融冰供冷模式，制冷机与融冰同时供冷。在引言中已经介绍了全量蓄冷分量蓄冷的优缺点，此工程选用分量蓄冷。分量蓄冷策略有制冷机优先供冷和蓄冰优先供冷控制策略。制冷机优先控制策略实施简便，运行可靠，能耗低，制冷机组一直处于满负荷运行，机组利用率高，机组和蓄冰槽的容量最小，投资最节省。蓄冰装置优先控制策略能尽量发挥蓄冰装置的释冷供冷能力，有利于节省电费，但能耗较高，在控制程序上复杂。故此工程采用制冷机组优先策略。负荷分布表如图5.1图5.1运行控制负荷表5.2.2流程配置的确定制冷机组与蓄冷装置并联，常用于供回液温差约为5，也适用于温差大于6的系统。制冷机组与蓄冰装置串联适用于供回液温差大于8的系统，但它不可避免产生空气循环量少，影响室内空调的舒适性，且易在送风口产生结雾和滴水，严重破坏室内环境。由于此空调系统采用的是7/12的冷冻水供、回水温差的常规空调系统，所以采用并联流程。5.2.3 双工况机组容量计算制冷机组标定容量计算公式如下： （5-1）式中 设计日供冷负荷，kW；附加冷负荷，取0.08；蓄冷装置冲冷时间，h；非电力谷段制冷机组直接供冷时间，h；电力谷段制冷机组直接供冷时间，h；制冷机组冲冷工况下的容量系数；制冷机组在非电力谷段时直接供冷工况下的容量系数；制冷机组在电力谷段时直接供冷工况下的容量系数。 此工程中：为8 h，为16 h，为0，为0.7，、为0.95；将以上数据代入式5-1，则 kW由表附表C.1可以看出制冷机组的供冷负荷在7时、8时、9时、10时四小时都小于其标定容量705 kW，因此需进行修正，修正公式可按下式： （5-2）式中 修正后的非电力谷段制冷机组直接供冷时间，h；冷负荷小于机组标定容量的小时数。将数据代入上式得： h则修正后的容量： kW据此，选择顿汉布什公司生产的WCFX-BD24双工况机组一台，空调制冷量为750 kW，数据如表5.3。表5.3双工况机组性能参数性能参数性能参数空调制冷量（kW）750蓄冰制冷量（kW）495冷量调节范围15%100%机组长度(mm)4325机组宽度(mm)1064机组高度(mm)2000蒸发器水流量(m3/h)134冷凝器水流量(m3/h)149蒸发器水侧阻力(kPa)91冷凝器水侧阻力(kPa)72蒸发器进出水管径(mm)150冷凝器进出水管径(mm)1505.3蓄冰槽的选型5.3.1蓄冷装置容量的计算蓄冷装置所需有效容量可按下式计算： （5-3）式中 蓄冷装置所需有效容量，kWh；冲冷并供冷是供冷量与冲冷量之比，此工程中为0；其他符号同式5-1。 代入数据得： kWh5.3.2设计日有效释冷小时数由表4.3查得17：00为最高供冷负荷，其值为1121kW，设计日平均负荷为 kW，则设计日平均符合系数为：则有效释冷小时数为：h5.3.2所需冰筒数蓄冷装置采用室内布置，按美国高灵牌1900A型蓄冰筒进行设计计算，其性能参数如表5.4:表5.4 1900A型蓄冰桶主要性能参数性能参数性能参数性能参数总蓄冷能力(kW)670潜热蓄冷能力(kW)570显热蓄冷能力(kW)100水容量(l)6140乙二醇溶液容量(l)561工作压力(MPa)0.6直径(mm)2261高(mm)2566接管管径(mm)65按释冷输出温度5.8及有效释冷时间12h,查得恒定平均释冷率为158kW。则所需冰桶数量为：（组） 取2组5.4板式换热器的选型 板式换热器按制冷机组供冷工况制冷量和蓄冰筒的释冷量一起进行配置，所需换热面积计算式如下： （5-4）式中 换热器面积，m2；流经换热器的热量，kW；总换热系数；对数温差，。将数据代如上式，则m2流量计算式如下： （5-5）式中 溶液流量，m3/h； 溶液密度，kg/ m3； 溶液比热，kJ/kg；溶液进出温差，。代入数据得： m3/h由=352 m2和=211 m3/h，选择舒瑞普公司生产的板式换热器GX-91，具体参数见表5.5。表5.5 板式换热器性能参数表性能参数性能参数性能参数最大传热面积（m2）420最大流量(m3/h)300接口尺寸(mm)150最大长度(mm)3200宽度(mm)626高度(mm)23905.5制冷并冲冷泵的选型扬程计算：管路压降按每m 管长0.060.15kPa计算。溶液泵扬程按下式计算： （5-6）式中 泵的扬程，m；蒸发器压降，kPa；管路压降，kPa；板换压降，kPa。代入数据，得：m由上表知扬程=20.5m,流量为双工况机组蒸发器流量134 m3/h。由于选择水泵时扬程和流量都要附加10%，则应选择扬程大于23m，流量大于147 m3/h乙二醇泵，在乙二醇管路中，为避免溶液的泄漏，保障安全可靠运行，通常选择G型管道屏蔽电泵。所以此工程选择上海人民电机厂生产的G150-24-18.5NY两台（一用一备），具体性能参数如表5.6。表5.6 乙二醇泵的性能参数性能参数性能参数性能参数额定流量（m3/h）150额定扬程（m）24进出管径(mm)125长度(mm)780宽度(mm)550高度(mm)11405.6 释冷泵的选型扬程计算同上节，=16m水流量计算式如下： m3/h由上表知扬程H=16m。由于选择水泵时扬程和流量都要附加10%，则应选择扬程大于18m，流量大于90 m3/h乙二醇泵，同上，通常选择G型管道屏蔽电泵。所以此工程选择上海人民电机厂生产的G100-20-19NY两台（一用一备），具体性能参数如表5.7。表5.7 乙二醇泵的性能参数性能参数性能参数性能参数额定流量（m3/h）100额定扬程（m）20进出管径(mm)125长度(mm)700宽度(mm)425高度(mm)9305.7冷冻水泵的选择5.7.1水力计算按最不利环路进行计算，最不利环路见图5.2： 图5.2 冷冻水最不利环路图水力计算如表5.8： 表5.8 冷冻水泵水力计算管段管长m流量m3/h管径mm流速m/s比摩阻Pa/m沿程损失/Pa局部阻力系数动压Pa局部阻力/Pa17.3210.4 2001.9 65047457.51732.2 12991.5 27105.2 1501.7 610427017.51368.6 23951.4 31.4315.2 2501.8 1401961.51592.3 2388.5 420.1420.4 3001.7 130261391366.0 12294.4 521101.0 1501.6 48010080121261.5 15138.6 676.950.5 1251.1 4803691212654.0 7847.8 73.640.5 1250.9 47016923420.6 1261.9 83.630.5 1001.1 44015843582.4 1747.2 93.620.5 801.1 81029163642.4 1927.1 105.910.5 650.9 2051209.51.5386.7 580.0 113.99.8 650.8 56021843336.8 1010.5 121.29.5 650.8 5006003316.5 949.6 137.38.4 501.2 4953613.53706.8 2120.4 145.67.0 501.0 37020723490.8 1472.5 151.45.2 500.7 196274.43270.9 812.6 169.14.9 500.7 49044591.5240.5 360.8 172.62.8 321.0 2205723468.1 1404.3 186.82.1 320.7 37025163263.3 789.9 194.91.7 320.6 28013723172.6 517.7 203.60.7 250.4 180648378.5 235.6 216.80.3 200.3 4202856635.2 211.3 5.7.2具体选型水泵扬程计算式如下式： （5-7）式中 水泵扬程，m；管段的沿程阻力损失，kPa；管段的局部阻力损失，kPa；设备阻力损失，kPa。由于供回水管路水力损失基本相似，则代入数据，得：m 水流量按基载机组计算，由于一台机组对应一台冷冻水泵，则流量为基载机组蒸发器流量105 m3/h，按板式换热器，则水流量计算式如下： m3/h 让板换对应两台冷冻水泵，则单台水流量为94 m3/h，由于两者相差不大，则按大的选取。则都附加10%后，应选择扬程大于40m，流量大于112 m3/h的泵，所以此工程选择靖江精达机电泵阀有限公司生产的IS150-125-400B五台（四用一备），具体性能参数如表5.9。表5.9 冷冻水泵的性能参数性能参数性能参数性能参数额定流量（m3/h）173额定扬程（m）44进出管径(mm)150-125长度(mm)1830宽度(mm)730高度(mm)7155.8冷却水泵的选型5.8.1水力计算按最不利环路进行计算，最不利环路见图5.3。图5.3 冷却水系统最不利环路水力计算如表5.10。表5.10 冷冻水泵水力计算管段管长m流量m3/h管径mm流速m/s比摩阻Pa/m沿程损失Pa局部阻力系数动压Pa局部阻力Pa16149.01502.3420252092745.624710.229.4401.03001.6120112810.51242.913050.231.4267.42002.432044832797.98393.649.8133.71502.1380372417.52210.738686.751.4267.42002.432044832797.98393.6680.9401.03001.612097086.51242.98078.773.6267.42501.5320115231146.03438.084133.42001.21204801.5696.31044.54.8.2具体选型 同冷冻水泵计算相似，由上表数据计算出扬程为34.5m，水流量按基载机组计算，由于一台机组对应一台冷却水泵