大雁第二煤矿三水平二区段30＃综放工作面采区供电设计 毕业论文.doc

大雁第二煤矿三水平二区段30综放工作面采区供电设计摘 要 本设计是本着供电安全可靠、经济合理的原则，针对第二煤矿三水平二区段30层面的采区供电设计，它包括综采面的供电设计、前顺槽皮带运输供电、排水供电、后风道的轨道系统供电设计及采区照明、信号的供电设计。 SummaryThis design is in a safe and reliable power supply, the economy and reasonable principles, the second coal mine for three levels of section 30 # level power supply design of the mining area, which includes comprehensive mining of the power supply design, transport belt before the Gate Power supply, drainage electricity, wind, the track after the power supply system design and mining area lighting, signals the power supply design.关键词：采区、供电、电缆、移动变电站、变压器第一章 概述大雁煤田位于内蒙古呼伦贝尔市境内，行政隶属内蒙古呼伦贝尔盟鄂温克自治旗所管辖，其地理坐标为东经120度30分56秒120度37分18秒，北纬49度13分11秒49度15分00秒。大雁煤田的煤层为白垩系下统扎赉诺尔群大磨拐河组中部含煤岩段， 地表是丘陵构造， 海拔标高在+663米+723米, 总的趋势是东高西低, 南高北低。本区属于大陆干旱气候, 蒸发量大, 夏季短而干燥, 冬季长而寒冷, 每年平均气温3.3, 最高气温+36.7, 最低气温45.6, 昼夜温差约为20 平均降雨量为60.8mm, 最小降雨量为37.3mm, 最大降雨量为178.5mm，日平均蒸发量为99.1mm。大雁煤业公司第二煤矿座落在整个矿区的中部，和大雁第一煤矿相连，属于同一煤田。交通方便，有滨洲线穿过该矿的南部，附近设有大雁站，该站距牙克石16公里，西距海拉尔64公里。该矿内地质储量2620711万吨，可采量1965533万吨。设计年产量150万吨，目前开采方式为综合机械化采煤。本设计是大雁煤田第二煤矿三水平二区段30#综放工作面，它距地表450m620m，地表无建筑物，无河流，无塌陷积水坑，无穿过本煤层的钻孔。 大雁煤田的煤层为白垩系下统扎赉诺尔群大磨拐河组中部含煤岩段。煤层走向为240°195°，倾向为330°285°，倾角变化不大，坡度为21°17°，平均18°，呈单斜构造。三水平二区段30#为褐煤层。一般可作生活及动力用煤。是高瓦斯矿井，煤层节理裂隙发育，局部瓦斯含量偏高，瓦斯涌出量为19.09m3/min,煤层厚度平均13.79m，煤质硬度13，直接顶为0.93m厚的粉砂质泥岩，直接底为1.45m厚的泥岩，所以顶底板较不稳定。三水平二区段30#煤层位于+160水平。上邻三水平二区段煤层工作面，下邻30煤层未开采体，左邻30煤层未开采煤体及F19断层，右邻30煤层中间巷和105石门及暗主、付井筒。前顺槽长1520m，后风道长1700m。井田地质储量乘以回采率0.75，井田可采储量为290万吨。采区根据综放回采工艺，日产原煤7000吨，年工作天数300天，每日两班生产，一班维修，每班8小时。服务年限为1年零4个月。第二章 采区供电设计方案的确定采区供电设计是否经济、可靠、合理，直接影响综放工作面的生产能力，生产效率及吨煤成本。本采面的采煤方式采用走向长壁后退式，采煤方法是综合机械化放顶煤。回采工艺采用MG250/675-QWD型双滚筒采煤机破煤、落煤、装煤, SGZ-764/630型刮板输送机运煤，ZF6400-15/32型自移式液压支架支护顶板；前顺槽为皮带运输巷，主要负责运输煤、矸等；后风道为轨道运输巷，主要向采区内运输各类材料等。一、设计依据进行采区供电设计及计算时，应具备基础资料是:1）采区的年产量:为190万吨；2）年工作时数:为300天；3）工作面长度:前顺槽1520m；后风道1700m；4）采煤工作面切眼长度:为180m；5）采区涌水量:30m3/h；6）电源情况:附近的变电所为160水平变电所，距本工作面2320m，可提供6kV高压电源；7）采区机械设备的布置；（见采区设备布置图）8）各用电设备的技术特征。（见表一）二、供电方案的确定根据采区实际情况，为了保证采区设备的供电质量，减少低压线路长度和电压损失，本设计采用采区变电所移动变电站工作面配电点供电方式。采区变电所选择在160水平内，双电源进线。工作面低压配电点设计在距切眼80米的后风道内。高压采用6KV供电；低压采用1140V和660V供电；照明、信号和煤电钻均采用127V供电，控制信号采用36V电压。第三章 采区供电设计计算第一节 采区变电所位置的确定为了保证采区设备的供电质量，减少低压线路长度和电压损失，将采区变电所选择在160变电所。此巷道为全煤巷是由锚杆喷浆支护。顶底板稳定，没有淋水。巷道断面为4m×2.5m，长21m。可以满足采区变电所的要求。第二节 采区供电系统的拟定一、采区电压等级的确定采区变电所供电电压采用6kV；采区变电所至各移动变电站也采用6kV。采煤机、前、后刮板机、转载机、破碎机、乳化液泵站、煤电钻综保和前顺槽的胶带输送机供电电压为1140V。回柱绞车供电电压为660V。照明、扩音电话、信号系统和煤电钻的负荷电压均采用127V。按钮及控制线电压均为36V。二、供电系统的拟定1）高压供电系统的拟定:a、电源回路数的确定本采面是综放工作面且负荷较大，为保证供电可靠，所以采用双电源进线。b、高压开关的配置160变电所甲、乙两线分别接一台高压开关，控制综采的两路电源(详见供电系统图)。2）低压供电系统拟定根据采区内的用电设备按电压等级可分为1140V用电设备、660V用电设备、127V用电设备。根据电压等级、生产环节和安装地点进行分组，将两台乳化泵定为第一组；后刮板机、转载机、回柱绞车、破碎机及煤电钻综保和照明综保定为第二组；采煤机和前刮板机定为第三组。拟定采区供电系统如图一所示。第三节 综采负荷统计与变压器的选择一、主要设备的选用1、工作面设备的选用液压支架： ZF6400-15/32 预选120部前刮板输送机： SGZ-764/630 1台后刮板输送机： SGZ-764/630 1台双滚筒采煤机： MG675QWD 1台2、进风巷设备的选用转载机： SZZ830/315 1台轮式破碎机： PLM1500 1台3、回风巷设备的选用回柱绞车 JH14 1台乳化液泵 GRB400/31.5 (两泵一箱) 1套真空磁力起动器： DQZ315/1140 6台 真空磁力起动器： BQD400S/1140 5台煤电钻综合保护： BBZ4II 1台信号照明综合保护：BZX4C 1台磁力起动器： QB120 1台移动变电站 KBSGZY500/6 1台移动变电站 KBSGZY1600/6 2台干式变压器 KBSGY40/1140 1台二、移动变电站的选择（一）移动变电站型号的确定为了满足供电要求，且考虑设备便于运输，克服井下的恶劣条件，所有移动变电站全部选用KSGZY型移动变电站。（二）移动变电站位置及台数的确定根据分组情况，综采工作面配电点设置三台移动变电站，工作面移动变电站的位置在回风巷中，距离工作面切眼100米，两台变电站与开关列车连接，随工作面的推进而后退，另一台变电站专门给乳化泵供电，距工作面切眼400米，和乳化泵放在一起，等变电列车距其较近时再向前移300米。其中不包括向回柱绞车供电的变压器，因为综采工作面的所有移动变电站提供的都是1140V电源，没有660V电源，所以须增设一台KBSGY-40/1140型变压器。（三）负荷统计 负荷统计见负荷统计表一1、工作面设备的总的负荷为：Pe=673.5+630+630+315+200+250×2+17+2+1.2 =2968.7KW2、根据供电系统的拟定原则选择三台移动变电站，其负荷分配为：Pe1=250 KW（注只有一台泵站工作）Pe2=630+315+200+17+2+1.2=1165.2 KWPe3=673.5+630=1303.5 KW（四）移动变电站的选择1、1#移动变电站的选择（向乳化泵供电）： Sbj1= 16-13 式中：Sbj1-第一组用电设备的计算容量 KVAPe1-第一组用电设备的额定功率之和 KWcospj-加权平均功率因数 取 0.85Kde1-第一组用电设备的需用系数 取 1.0 查变压器使用手册选KBSGZY500/6型移动变电站，其额定容量为500KVASbjl=290KVA，满足供电要求，技术数据详见表（二） 2、2#移动变电站的选择（向后刮板输送机、转载机、破碎机、回柱绞车、煤电钻综合保护和信号照明综合保护供电）： Sbj2= 16-13 Kde2=0.4+0.6 23-2 查变压器使用手册选KBSGZY1600/6型移动变电站，其额定容量为1600KVASbj2=1205KVA,满足供电要求，技术数据详见表（二）3、3#移动变电站向采煤机和前刮板机供电，其计算容量为： Sbj3=×0.71=1322.1 KVA 16-13Kde3=0.4+0.6=0.4+0.6 23-2 查变压器使用手册选KBSGZY-1600/6型移动变电站，其额定容量为1600KVASbj3=1322.1KVA，满足供电要求，技术数据详见表（二）。第四节 高压供电的选择一、综采工作面机电设备的布置情况，以及各台移动变电站所带的负荷，见供电系统图和设备布置图。二、高压配电装置的选择1、型号的选择6KV电源由160变电所高压配出线开关控制，该配电开关选用BGP9L6AK隔爆型高压真空配电箱。2、1高压配电装置参数的选择（1）、额定电压UN=6KV.（2）、6KV长时实际负荷电流：Ica=129.8A 17-17式中：综采工作面所控设备之和 =1415.2W。Kde用电设备需用系数；Kde=0.4+0.60.667UN额定电压，UN=6000V。加权平均功率因数，取0.7。由额定电压、最大负荷电流查综采技术手册选高压配电箱为BGP9L6AK型真空配电装置，其主要技术数据：额定电压UN=6000V，额定电流IN=300A129.8A，开断电流IND=10kA,动稳定电流为25kA（峰值）,断流容量为100MVA。3、断流能力效验：（1）、热稳定效验。短路参数按照160变电所出口的短路容量50MVA来计算，因为该处的短路电流最大，即6000V出口短路电流为：Iss=4811A 15-10Its=10×103Iss式中Iss稳态短路电流，KA。Sbr短路容量，50MVA。Uar额定电压。Its设备在时间t内能承受的热稳定电流，KA.Iss稳态短路电流，tph短路电流的假想作用时间， s tph= tsc+tbr+0.05=0.1+0.1+0.05=0.25 tsc继电保护装置瞬时动作时间,高速取0.1s； tbr断路器断路时间，取0.1s；tts设备热稳定电流所对应的时间，s。（2）、断流容量效验SND=100MVA>Smax,s=UNISS=1.73×6000×4811=49.9MVA满足要求。4、同理2高压配电装置确定为BGP9L6AK型，其主要技术数据：额定电压UN=6000V，额定电流IN=200A127.2A，开断电流IND=10kA,动稳定电流为25kA（峰值）,断流容量为100MVA。三、高压电缆的确定：（一）高压电缆型号的确定160变电所至采煤工作面移动变电站的两条线路全部选用UGSP双屏蔽监视型橡套电缆。（二）高压电缆芯线的确定电缆芯线采用3芯。（三）高压电缆长度的确定确定高压橡套电缆长度时，橡套电缆按1.1倍计算，有接头时电缆的两端头处各增加3m。1、 Lg1=KL1+2×3n=1.1×1540+2×3×81742mLg1-电缆的实际长度；K-增长系数 K=1.1；L1-巷道的实际长度，1740m； n-电缆接头个数，取8个。2、 Lg2= KL2+2×3n=1.1×300+2×3×2342m3、 Lg3= KL3+2×3n=1.1×1940+2×3×122206m（四）电缆截面的选择根据煤矿井下电缆安装、运行、维修、管理工作细则要求，高压动力电缆的截面应按电缆的经济电流密度初选，按电力网路的允许电压损失进行校验，并按短路电流校验电缆的热稳定性。流过电缆的最小两相短路电流，还必须满足过电流保护装置的灵敏系数的要求。1、160变电所至1移动变电站的Lg1高压电缆的选择：（1）计算长时允许负荷电流长时负荷电流Ica的计算值为：Ica=129.8A 17-17式中：Ica高压电缆的计算电流,A； Pe该供电线路上的各用电设备额定容量之和，KW； Pe=Pe1+Pe2=250+1165.2=1415.2KW Kde用电设备需用系数； Kde=0.4+0.6 =0.4+0.6 =0.667UN高压电缆的额定电压， KV；cosPj加权平均功率因数，取0.7；（2）按经济电流密度初选电缆截面根据工作面的实际情况，取年最大负荷利用小时数为4500小时，查1表3-8确定Ied=2.25A/mm2。Ae=57.7(mm2) 1 7-38 式中：Ae经济截面Ied经济电流密度；初选电缆截面为50mm2的高压电缆，其型号为UGSP-6000-3×50型双监视型高压电缆，所选电缆截面偏小，当热稳定校验和电压损失校验能通过时，基本满足要求。查得UGSP-6000-3×50型电缆的长时最大允许负荷电流IP=170A>129.8A，满足要求。（3）按热稳定性校验电缆截面已知井下变电所6KV高压母线上的最大短路容量为50MVA，其最大三相稳态短路电流Iss(3)为：Iss=4811A 15-10 式中：Iss(3)最大三相稳态短路电流， A； Ss母线上的最大短路容量， MVA； Uar变压器出口电压， KA；井下电缆的最小热稳定截面Amin得：Amin=25.75mm 17-9式中：Amin电缆的最小热稳定截面， mm2 C电缆的热稳定系数，查3表10-3-3得；电缆线路中间有压接接头时，最高允许温度为93.4； ti短路电流的假想作用时间， s ti= ts+tc+0.05=0.1+0.1+0.05=0.25 ts继电保护装置瞬时动作时间,高速取0.1s； tc断路器断路时间，取0.1s；2、1移动变电站至2移动变电站的Lg2高压电缆的选择:（1）计算长时允许负荷电流Ica=116A式中：Pe=Pe2=1165.2KW Kde=0.4+0.6 =0.4+0.6 =0.72（2）按经济电流密度初选电缆截面Ae=51.5(mm2) 初选电缆截面为35mm2的高压电缆，其型号为UGSP-6000-3×35型双监视型高压电缆，所选电缆截面偏小，当热稳定校验和电压损失校验能通过时，基本满足要求。查表得UGSP-6000-3×35型电缆的长时最大允许负荷电流IP=170A>116A，满足要求。（3）按热稳定性校验电缆截面与Lg1高压电缆的校验相同，能够满足热稳定的要求。（4）按允许电压损失效验电缆截面10000V及以下的高压线路中的电压损失按全国供电细则，在正常情况下的电压偏移不得超过或少于7%。应从地面变电所逐段高压电缆算到高压最远点（即工作面配电点）。1）地面变电所至立眼线采用铝芯电缆线路，总长度为：L1=1400m 该电缆的电压损失U=式中:Pe-各用电设备额定容量之和，包括三水平强力机的所有负荷； KW Pe=400+630+5448.7=6478.7KWUe-额定电压 ; VS-该段电缆的截面; mm-铝芯电缆的电导率;Kde-需用系数,Kde=0.4+0.6 =0.4+0.6 =0.4582）地面立眼线至强力机尾采用YJV60003×185交联聚乙烯绝缘电缆，总长度L2=550m该电缆的电压损失U=3）160乙线采用ZQ2060003×120交联聚乙烯绝缘电缆，总长度L3=950m该电缆的电压损失： U3=4）160变电所至综采回风巷工作面1#移动变电站，采用UGSP-6000-3×50高压电缆，总长度为Lg1=1742m其电压损失为U4=5）综采回风巷工作面1#移动变电站至工作面2#移动变电站，采用UGSP-6000-3×35高压电缆，总长度为Lg1=342m其电压损失为U5=6）按规定6 KV高压线路允许的电压损失U为：U=6000×7%=420 V7）实际总电压损失U为：U=U+U+U+U4+U5=90.22+27.74+63.7+103.5+21.5=306.7 V由U=306.7VU =420 V，所选用的电缆能满足电压损失的要求。4、Lg3高压电缆的选择:（1）计算长时允许负荷电流Ica=127.2A式中：Pe=Pe3=1303.5KW Kde=0.4+0.6 =0.4+0.6 =0.71（2）按经济电流密度初选电缆截面Ae=56.5(mm2)初选电缆截面为35mm2的高压电缆，其型号为UGSP-6000-3×35型双监视型高压电缆，所选电缆截面偏小，当热稳定校验和电压损失校验能通过时，基本满足要求。查表得UGSP-6000-3×35型电缆的长时最大允许负荷电流IP=148A>127.2A，满足要求。（3）按热稳定性校验电缆截面与Lg1高压电缆的校验相同，能够满足热稳定的要求。（4）按允许电压损失效验电缆截面1）地面变电所至160变电所的供电线路，各段高压电缆的压降同上分别为：U=90.22VU2=27.74VU3=63.7V2）160变电所至综采回风巷工作面3#移动变电站，采用UGSP-6000-3×35高压电缆，总长度为Lg3=2206m其电压损失为U5=3）实际总电压损失U为：U=U+U+U+U5=90.22+27.74+63.7+183.4=365 V由U=365VU=420 V可知，所选用的电缆能满足电压损失的要求。第五节 低压电缆的选择一、电缆型号的确定煤矿井下所选电缆的型号必须符合煤矿安全规程的有关规定。选用型号见表五。二、电缆芯线的确定动力用的橡套电缆，当控制按钮不在工作机械上时，采用四芯电缆，对控制按钮在工作机械上的，根据控制要求增加控制芯线的根数。所用采煤机、前、后刮板机高速均采用11芯电缆（三芯为动力回路，一芯为接地，其余为控制回路）；前、后刮板机低速采用7芯（三芯为动力回路，一芯为接地，其余为控制回路）电缆，破碎机、回柱绞车等均采用4芯电缆，打眼线采用专用橡套电缆，信号电缆要留有备用芯线（除控制、通讯外）。三、电缆长度的确定选用综采工作面的低压电缆尽量选用无接头的整根不延燃橡套电缆，电缆敷设长度为路径长度的1.1倍；移动设备用的橡套软电缆的长度，除应按实际使用长度选取外，尚须增加一段机头部分的活动长度，一般为3-5m。四、电缆截面的选择根据煤矿井下电缆安装、运行、维修、管理工作细则要求，低压动力电缆的截面应按电缆的允许负荷电流、低压供电系统的允许电压损失进行选择，并应满足电动机对起动电压要求。流过电缆的最小两相短路电流，还必须满足过电流保护装置的灵敏系数的要求。（一）按长时负荷电流和机械强度初选低压电缆截面。 回柱绞车和煤电钻按机械强度初选电缆；其它按长时允许负荷电流选取截面，长时允许负荷电流按以下公式计算。 1 7-17如：转载机电机高速=205A式中：Ica长时最大允许电流，A；IN电动机的额定电流，A；UN电动机的额定电压，V;PN电动机的额定功率，Kw；电动机功率因数；电动机的额定效率；各电缆的初步选择详见所需电缆明细表所示。（二）按允许电压损失及启动条件校验电缆1.正常运行时2#变电站低压供电系统允许电压损失的计算(1)计算支线电缆的电压损失本系统中后刮板电机支线最长，负荷功率最大，所以应计算其电压损失。该电机的负荷系数KL0=0.8，工作效率=0.91，则支线电缆的电压损失为: U= 17-21式中:Pec-后刮板电机的额定功率； KWLc-后刮板电机支线的电缆长度； m UN-额定电压 ； V S-后刮板电机支线的电缆截面 ； mm2 -铜芯电缆的电导率； -工作效率； (2)计算电源电缆L9的电压损失: U=(3)计算变压器的电压损失: U= (ur×cospjux×sinpj) 23-14 =V式中:Sb2-2#变电站的计算容量 KVA Sb2e-2#变电站的额定容量 KVAU2NT-变压器的二次电压 V Ur%-变电站电阻压降百分数，根据下式得； Ur%=% PN.T-变电站的短路损耗，查变压器数据得8.8KW； Ux%-变电站感抗压降百分数； Ux%=6.477 UZ%-阻抗电压降百分数，查变压器数据得 6.5%； cospj-变电站加权平均功率因数； 0.7 sinpj变电站无功率因数；sinpj=0.714(4)计算总的电压损失及允许电压损失UZ=U1+U2+UT1=39.2+2.8+43.8=85.8VUY=U2NT-0.95UN=1200-0.95×1140=117V式中：UZ-总电压损失 V UY-允许电压损失 V 由于UZ64.8VUY117V ，所选的电缆满足要求。2、2变电站低压供电系统起动时的电压损失的计算按功率最大，供电距离最远的电动机启动条件校验起动电压。本系统按后刮板两台电机高速同时直接起动，其他设备正常工作进行校验，由电动机技术数据中查得；额定起动转矩与额定转矩之比a2.5，最小转矩与额定转矩之比（即最小起动转矩倍数）K1.5，起动时的功率因数cosst0.5。（1）转载电机的最小起动电压1）按满足电动机最小起动条件确定UST minUN× V 17-25式中：UST min-转载机最小起动电压 V UN-额定电压 V2）按满足起动器吸力线圈有足够的吸持电压校验后刮板电机在最小起动电压下的起动电流，注此时只需按一台电机考虑，因为一台开关只控制一台电机： Ist A 17-29式中：Ist-最小起动电压下的起动电流 A IstN-额定电压下的起动电流 A IstN= Kst×IN=5.5×205=1127.5A 此时后刮板电机支线电缆的电压损失为：Ub17st V 17-28起动器安装处的电压为： UUstmin+Ubl7st883+61.2944 V因为U944V0.75Ue0.75×1140855V，满足起动器吸持电压的要求，取转载电机端子的最小起动电压为944V。（2）起动时电网各部分电压损失的计算1）后刮板电机起动时支线的电压损失Ubl7st57.1V2）起动时电源电缆L9的电压损失UL16=V3)起动时变压器的电压损失除起动电动机外，2变电站所带其他设备需用系数Kde0.75，功率因数Cosblst0.75。起动时的电压损失百分数：UTst=16.9V式中：Pg-除起动电动机外其他设备额定容量之和； KWPg1165.2-630535.2 KW-除起动电动机外其他电机的需用系数；=I2nt-变压器二次侧的额定电流； AI2nt=A Ur-变压器运行时的电阻压降百分数； Us-变压器运行时的电抗压降百分数； Sinst-与cosst0.5的对应正弦值； Sinst=0.866 UN-电器设备的额定电压； V tgwmre-除起动电动机外其他设备功率因数角的正切值；变压器的电压损失为： UTst=V4）起动时的电压损失：UstUblst+UL16+UTst57.1+3.7+192.76253.56V此时前刮板前电机端子的电压为：U2NT-Ust1200-253.56=946.4VUstmin944V因此所选的电缆截面满足起动要求。3、3变电站低压供电系统起动时的电压损失的计算本系统按采煤电机直接起动，其他设备正常工作进行校验，由电动机技术数据中查得；额定起动转矩与额定转矩之比a2.2，最小转矩与额定转矩之比（即最小起动转矩倍数）K1.5，起动时的功率因数cosst0.5。（1）截割电机的最小起动电压1）按满足电动机最小起动条件确定UST minUN× V 式中：UST min-采煤机截割电机最小起动电压； V UN-电动机额定电压； V2）按满足起动器吸力线圈有足够的吸持电压校验采煤机截割电机在最小起动电压下的起动电流： Ist A式中：IstN= Kst×IN=5.5×324=1782A此时采煤机截割电机支线电缆的电压损失为（因为采煤机采用两根70mm2电缆供电，所以电缆截面 S=2×95=190mm2）：Ub3.47st V起动器安装处的电压为： UUstmin+Ubl7st941+35.42976.42V因为U976.42V0.75Ue0.75×1140855V，满足起动器吸持电压的要求，取采煤机截割电机端子的最小起动电压为976V。（2）起动时电网各部分电压损失的计算1）转载电机起动时支线的电压损失Ub3.47st35.42V2）起动时电源电缆L1L2的电压损失UL1.2=V3)起动时变压器的电压损失除起动电动机外，3变电站所带其他设备需用系数Kde0.75，功率因数Cosblst0.75。起动时的电压损失百分数：UTst 13.94式中：Pg1303.5-500803.5 KWI2nt=A=变压器的电压损失为：UTst=V4）起动时的电压损失：UstUbl.2st+UL3.4+UTst1.26+35.42+158.9195.58V此时前电机端子的电压为：U2NT-Ust1200-195.58=1004.42VUstmin944V因此所选的电缆截面满足起动要求。4、由于1移动变电站供电距离较近，经过计算均能满足要求。计算过程省略。第六节 短路电流计算一、求高压电网短路电流值（一）、地面变电所至160采区变电所的短路电流值1、已知地面变电所6kV母线的短路容量为50MVA。1）系统的电抗。（由于电源系统的感抗远大于电阻，所以可将电阻忽略不计。）Xsy= 0.7938 15-12式中：Uar地面变电所母线的平均电压， KV；Ss地面变电所母线上的短路容量或断路器的断流容量，MVA； 2）GLY-3×240mm2高压架空线的电抗和阻抗：RG1=R0LG=0.15×1.4=0.21XG1=X0LG=0.06×1.4= 0.084式中：R0该电缆每千米的电阻值， /Km； X0该电缆每千米的电抗值， /Km； LG高压电缆的长度， Km；2）YJV-3×185mm2高压的电抗和阻抗：RG2=R0LG=0.116×0.55=0.0638XG2=X0LG=0.06×0.55= 0.0333）YJV-3×120mm2高压的电抗和阻抗：RG3=R0LG=0.179×0.95=0.17XG3=X0LG=0.06×0.95= 0.0572、短路回路的总电阻及总电抗：RG1= RG1+ RG2+ RG3+0.01=0.21+0.0638+0.17+0.01=0.4538式中：0.01短路点的电弧电阻，；XG1= Xsy1+XG1 +XG2+XG3=0.7938+0.084+0.033+0.057=0.9678 则总阻抗为： ZG1= 15-253、160变电所控综采设备高压配电开关出口的三相和两相短路电流为：IGd1（3）= 15-26