1、港口航道与海岸工程系建筑结构课程设计说明书设计科目：肋形楼盖板设计指导老师：班级：AlO港航组别：1姓名：一、根本资料3二、板的设计31 .计算简图32 .荷载计算33 .内力计算44 .配筋计算4三、次梁设计51 .计算简图52 .荷载计算53 .内力计算64 .配筋计算6(1)计算翼缘宽度6(2)正截面承载力计算6(3)斜截面承载力计算7四、主梁设计81 .计算简图82 .荷载计算83 .内力计算84 .正截面承载力95 .主梁斜截面承载力计算106 .主梁吊筋的计算11一、根本资料某3级水工建筑物，采用根本荷载组合，该建筑物位于非地震区，结构环境为一类，采用现浇钢筋混凝土整浇肋形结构。其
2、平面尺寸布置如图1所示。初步拟定尺寸：板的跨为2.2m,板的厚度为80mm：次梁跨度为6.0m,截面尺寸为200mm400mm：主梁跨度为6.9m,截面尺寸为。楼板上层采用20m厚的水泥砂浆（重度20KN?）抹面，板底抹灰为12mm厚的纸筋石灰砂浆（重度12KNm3）;外墙采用37Omm厚砖墙，不设边柱，板在墙上的搁置长度为120mm,次梁和主梁在墙上的搁置长度分别为240mm和370mm。楼面可变荷载标准值为4KNm2o混凝土强度等级为C25,梁内纵向受力钢筋采用HRB400钢筋，板内可以向受力钢筋采用HRB335钢筋，其他钢筋采用HPB235钢筋。图1肋形楼盖结构平面布置图二、板的设计1
3、计算简图板的尺寸及其支承情况，如图2所示。计算跨度：边跨=2300-120-200/2=2080应取/.=2220m%,但为了计算方便，取/,=2300m%中间跨因为b=200mm0l/,=230mm,所以取心=。=2300机机两跨相差（分一。）/02;（2300-2220）23OO=35%vlO%,应按等跨来考虑。9跨按5跨计算。其计算简图如图2所示。图2板的结构及计算简图2 .荷载计算在垂直于次梁的方向取Im宽的板带作为板的计算单位。永久荷载：80mm厚钢筋混凝土板自重25xl.0x0.08=2.0KV/m20mm厚水泥砂浆面层重20xl.0x0.02=0.4KN/加12mm厚纸筋石灰砂
4、浆面层重17xl.0x0.012=0.204KTV/机永久荷载标准值gk=2.0+0.4+0.204=2.604KN/m永久荷载设计值g=YGqk=1.052.604=2.74KN/m可变荷载：可变荷载的标准值%=4.0xl.0=4.0KN/7可变荷载的设计值q=Q/=1.2x4.0=4.8KNm折算荷载：gt=g+q2=2.74+4.8/2=54KNm3 .内力计算连续板的剪力一般由混凝土承当，不需要进行斜截面承载力计算，亦不需设置腹筋。弯矩设计值按下公式()计算，式中系%及修可查附录六表4得到，计算结果列于如表1所示。表1板的内力计算表截面边跨B支座2跨中C支座3跨中0.0781-0.10
5、500.0331-0.0790-0.0462%0.1000-0.11900.0787-0.11100.0855M=a+a2ql-(KNm)3.39-4.371.90-3.562.23支座边缘的弯矩值%=1/2(夕+q)lf1=1/2X(5.14+2.4)2.1=7.92%N4 .配筋计算取板宽b=WOOtnm,h=S0mm,fc=l.9N/mnr,fy=3OON/mm2,K=1.20,0.85幺=0.468,pmin=0.20%,一类环境，c=26mma=c+5=20+5=25tw,o=-=80-25=55Vn算结果如表2所示表2板的正截面承载力计算截面第一跨支座B第二跨支座C第三跨M(kNm
6、)3.39-3.581.90-2.772.23KM一力雨0.11300.11930.06350.09230.0743=-y-2as0.12020.12750.06550.0670.773PN中。)0.4770.5060.2600.3850.307Ax=PbhQ(Jnn)262278143121169选配钢筋（别离式钢筋）8(0)1808(0)1806(0)180中6180中6180钢筋面积（加2）302302170170170在受力钢筋的内侧布置分布钢筋。分布钢筋选用中6250。三、次梁设计1.计算简图次梁设计时，取其中相邻板中心线之间局部作为计算单元。次梁为六跨等刚度连续梁,由于中间各跨内力
7、与第三跨的内力非常相近，故按五跨连续梁计算。次梁构造及计算简图如图3所示。图3次梁的构造及计算简图计算跨度：边跨lnl=&XX）-370/2-30（）/2=5610mm取/=600Omm中间跨ln2=la=6(XX)-3(X)=57(X)m2.荷载计算永久荷载：板传来荷载次梁梁柱自重永久荷载标准值永久荷载设计值可变荷载：可变荷载标准值可变荷载设计值两者相差很小，为计算方便，取2=6mm2.60423=5.9897V/优0.2(0.4-0.08)25=.6KNmgk=5.989+1.6=7.589KN/机g=忆g=1.05X7.589=7.968KN/?qk=4.0X2.3=9.2KN/机q=r
8、h=128.8=11.04TV77折算荷载：g=g+4/4=7.968+11.04/4=10.728ZN/m3 .内力计算弯矩设计值计算及结果列于表3表3次梁的弯矩计算表截面边跨B支座2跨中C支座3跨中%0.0781-0.10500.0331-0.07900.0462a20.1000-0.11900.0787-0.11100.0855知=&西+叼彳(KNlin)61.45-78.0136.87-65.0944.20支座边缘的弯矩设计值MZ和.%=0.5(g+q)L=0.5(10.728+8.28)5.7=55.67&n1(2)支座剪力设计值及结果列于表4表4次梁的剪力计算表截面边跨B支座(左
9、)2跨中(右)C支座(左)3跨中(右)0.394-0.6060.526-0.4740.500A0.447-0.6200.598-0.5760.591V=(KN)45.64-67.0661.96-57.5959.964 .配筋计算计算翼缘宽度根据整浇楼盖的受力特点，板所在梁上截面参与次梁受力，因此，在配筋设计时，次梁跨中截面按T形截面设计，翼缘计算宽度为：取成4=20()Omm,荷载计算单元如图3(d)所示。次梁支座截面因承受负弯矩而按矩形截面计算。正截面承载力计算tz=c10=30+10=40f11fn；o=4(X)-4()=36()nn计算结果列于表5表5次梁的正截面承载力计算截面第一跨支座
10、B第二跨支座C第三跨M(kNm)61.45-69.6636.87-56.7444.20KM73.74-83.59244.244-68.0888.124360360360360360b,f或b(mm)200020020002002000feb,fh,f(h0-h,f2)(kNjft)609609609KM&一力小或b）党0.02390.27100.01430.22070.0172=l-l-2as0.02420.32330.01440.25270.0173A=y(或b)%(/w2)576769343601412选配钢筋220318218220218实配钢筋面积mm2）628763509628509P=A/她)()(pmin=0.20%)0.871.060.710.870.71（3）斜截面承载力计算。计算结果列于表6截面尺寸验算：h=九=出=1.8KV214KV214KV214KV214KV0.7%(攵M64KV64KV64KV64KV64KV464.10KV464.10KV07/M0(AN)141.35KV138.68KV138.68KV207.61KV207.61KV6 .主梁吊筋的计算由次梁传来的全部集中荷载为ffl216(Ajtv=22201.1=804Amm2)
