Q420等边角钢轴压杆整体稳定性能试验研究.pdf

建筑结构学报 ?Journal of Bu ilding Structures 第 32卷 第 2期2011年 2月 V ol?32N o?2Feb?2011 009 文章编号: 1000?6869(2011) 02?0060?09 Q420等边角钢轴压杆整体稳定性能试验研究 班慧勇 1, 施 ? 刚1, 刘 ? 钊2, 石永久1, 王元清1, 邢海军3, 李茂华3 ( 1 . 清华大学 土木工程系, 北京 100084 ;2 . 北京交通大学 土木工程学院, 北京 100044; 3. 中国电力科学研究院, 北京 100055) 摘要: 国内大型输电铁塔中已逐步采用 Q420高强度角钢。为研究此类高强度等边角钢轴压杆的整体稳定性能,进行了轴 压静力试验研究,试验包括 60个试件,截面类型选取了在所有热轧角钢截面中板件宽厚比最大的 5种。基于试验结果, 研 究了 Q420高强度等边角钢轴心受压柱的失稳破坏形态和极限承载力, 通过计算得到其稳定系数, 并与现行钢结构设计规 范的柱曲线进行了对比,同时分析了板件宽厚比超限对 Q420高强度等边角钢轴压柱失稳破坏形态和稳定承载力的影响。 结果表明:该类构件以弯扭失稳为主,根据试验实测得到的稳定系数明显高于现行钢结构设计规范所规定的等边角钢所在 的 b类截面柱曲线,甚至高于 a类截面柱曲线。研究为后续的有限元计算和数值参数分析提供了重要的基础数据, 为设计 方法提供了参考建议。 关键词: 钢结构; 高强度角钢; 轴压; 静力试验; 稳定; 柱曲线 中图分类号: TU391? TU317?1? ? 文献标志码: A Experm i ental study on overall buckling behavior ofQ420 high strength equal angleme mbers under axial compression BAN Huiyong 1, S H IGang 1, LIU Zhao2, SH IYongjiu1, WANG Yuanqing1, X ING Haijun3, LIM aohua3 ( 1. Depart ment ofCivilEngineering , Tsinghua University, Beijing 100084, China ; 2. SchoolofCivilEngineering , Beijing JiaotongUniversity , Beijing 100044 , China ; 3. China Electric PowerResearch Institute , Beijing 100055 , China) Abstract : The Q420 high strength angles with the nom inal yield strength of 420MPa are being applied in large transm ission towers in Ch ina .In this paper ,the axial compression column testwas conducted to investigate the overall buck ling behavior ofQ420 high strength equal angles under axial compression,includ ing 60 specm i ens ,and 5 types of sectionswhose platewidth?thickness ratios were the largest ones in all of the hot?rolled equal angle sections . Based on the test results ,the buckling modes and the ultm i ate strength of theQ420 high strength equal angle columns under axial co mpression were analyzed ,and the buckling strength of the specm i ens were calculated, wh ich were compared w ith the column curves in the Ch inese code .Besides ,the effect of the plate width?thickness ratio overrun on the buck lingmodes and the ultm i ate capacity of the angle columns were also studied.It shows that the buckling mode is mainly flexural?torsional buckling ,and the buckling strengths from test results aremuch h igher than those calculated according to the Chinese code .These researches provide m i portant test data for the further numerical study and suggestions for buckling design method of h igh strength angles . K eywords : steel structure ; h igh strength angle ;axial compression;static test ;buckling ;column curve 基金项目: 国家自然科学基金项目 ( 50708051), ? 十一五 国家科技支撑计划重点项目 ( 2006BAJ03A02?1)。 作者简介: 班慧勇 ( 1985! ?), 男, 内蒙古呼和浩特人, 博士研究生。E? mai:l bhy03 mails ? tsinghua?edu?cn 通讯作者: 施刚 ( 1977! ?), 男, 安徽铜陵人, 工学博士, 副教授。E?mai:l shigang tsinghua?edu?cn 收稿日期: 2009年 11月 60 0? 引言 名义屈服强度大于 420MPa的高强度钢材不仅 在国内外的建筑和桥梁结构中得到应用 1? 3, 而且在 一些高压、 特高压输电线路和大截面导线输电线路 的输电铁塔等结构中也逐渐采用 4。高强度钢材在 构件受力、 建筑空间、 结构安全性和耐久性以及可持 续发展等方面具有显著优势 5, 因此, 随着钢结构生 产安装技术和设计水平的不断提高, 高强度钢材将 有更广阔的应用前景。 目前国外学者对高强钢轴压柱试验研究相对较 少, 文献 6?9对 690MPa高强钢焊接截面柱进行了 受压试验分析, 结果表明: 与普通强度钢材柱相比, 其整体稳定系数明显提高, 这是因为包括残余应力 在内的初始缺陷影响减小; 文献 10通过有限元计 算得到了相同的结论。而对于高强度角钢, 特别是 Q420角钢轴压柱的整体稳定性试验研究, 目前国内 外尚未见到相关研究成果。 Q420高强等边角钢有部分种类的截面板件宽厚 比超过 GB 50017! 2003钢结构设计规范 #(以下简 称 规范 #)所规定的限值, 这是因为该限值的计算公 式与钢材的屈服强度有关 11, 当钢材强度 f y提高后, 宽厚比限值降低, 原本满足要求的截面, 其板件宽厚 比可能会超出限值。 本文针对 Q420高强等边角钢 (名义屈服强度 420MPa)进行了轴压试验研究, 以期对该类钢材轴压 杆的失稳模态和稳定承载力有更准确的认识, 并为 相关设计方法提供试验依据和建议。 1? 试验概况 1?1? 试件设计 试验研究对象为两端铰支 Q420高强等边角钢 轴心受压柱的稳定性能。试件包含 5种截面共计 60 个试件。在选取截面类型时, 为同时研究角钢板件 宽厚比对轴心受压柱稳定性能的影响, 选取宽厚比 较大的 5 种截 面, 分 别为 125 8、 140 10、 160 10 、 180 12和200 14; 试件长度的确定 是根据受压柱绕弱轴 (图 1中非对称轴 x轴 )的长细 比确定, 各试件长细比依次为 30、40、 50、60和 80。 每种型号 (即具有相同截面尺寸和长细比 )均有 3个 相同试件进行轴压试验。 试件编号、 试件的名义尺寸与试验实测结果见 表 1。表 1中 L 为试件纵向长度, 取两肢长度测量结 果的平均值; w为试件截面宽度 (图 1), 取试件两端 附近横截面上共 4肢的宽度测量值的平均值; t为试 图 1? 等边角钢截面 Fig . 1? Section of equal angles 件板件厚度 (图 1), 取试件两端附近横截面上共 4肢 的厚度测量值的平均值。 试件两端均按 GB 50205! 2001钢结构工程施 工质量验收规范 # 12所允许的尺寸偏差要求进行加 工铣平, 以保证加载时与柱两端端板顶紧。 1?2? 材性试验 材性试件的取样位置根据 GB /T 2975! 1998钢 及钢产品力学性能试验取样位置及试样制备 # 13中 的相关规定确定, 如图 2所示, 距离肢边三分之一肢 宽, 且方向沿角钢纵向。试件的具体尺寸根据 GB/T 228! 2002金属材料 室温拉伸试验方法 # 14中对比 例试件尺寸的规定确定。 图 2? 材性试件取样位置 Fig . 2? Location of speci mens for tensile coupon test 每种截面对应的材料均取 3个材性试件进行拉 伸试验, 文献 15中给出了 5种截面共计 15个试件 的屈服强度实测值, 本文取同种截面试件试验结果 的平均值作为该种截面强度值, 结果见表 2 。表中 fy 为材料的屈服强度, fu为材料的极限强度。 15个材 性试件的应力 ? 应变曲线如图 3所示。 图 3? 材性试验应力? 应变曲线 Fig. 3?Stress?strain curves for tensile coupon test 61 表 1? 试件名义尺寸和实测尺寸 Tabl e 1?Nom inaland measured dmi ensions of specmi ens 试件编号 名义尺寸实测尺寸 L /mmw /mmt /mmL /mmw /mmt /mm 试件编号 名义尺寸实测尺寸 L /mmw /mmt /mmL /mmw /mmt /mm L125?30?1750 L125?30?2750 L125?30?3750 L125?40?11000 L125?40?21000 L125?40?31000 L125?50?11250 L125?50?21250 L125?50?31250 L125?60?11500 L125?60?21500 L125?60?31500 L125?80?12000 L125?80?22000 L125?80?32000 L140?30?1834 L140?30?2834 L140?30?3834 L140?50?11390 L140?50?21390 L140?50?31390 L140?80?12224 L140?80?22224 L140?80?32224 L160?30?1960 L160?30?2960 L160?30?3960 L160?40?11280 L160?40?21280 L160?40?31280 1258 14010 16010 750?3125?17?995 749?2125?07?870 749?3125?07?915 998?6124?57?790 1000?2124?47?840 999?6124?47?785 1249?2124?87?870 1250?7124?57?910 1250?8125?27?835 1499?4125?07?915 1500?6125?67?820 1500?4125?27?845 1998?4125?17?835 2000?7125?17?810 2000?6125?07?770 834?2140?110?100 833?9139?210?030 833?7139?69?955 1389?9139?410?070 1389?4139?710?215 1390?5139?410?175 2223?4140?110?110 2223?5139?79?885 2223?9139?79?860 959?5159?69?835 957?8159?89?935 956?8160?29?785 1275?3160?29?835 1278?6159?59?830 1274?2159?810?075 L160?50?11600 L160?50?21600 L160?50?31600 L160?60?11920 L160?60?21920 L160?60?31920 L160?80?12560 L160?80?22560 L160?80?32560 L180?30?11074 L180?30?21074 L180?30?31074 L180?40?11432 L180?40?21432 L180?40?31432 L180?50?11790 L180?50?21790 L180?50?31790 L180?60?12148 L180?60?22148 L180?60?32148 L180?80?12864 L180?80?22864 L180?80?32864 L200?30?11194 L200?30?21194 L200?30?31194 L200?50?11990 L200?50?21990 L200?50?31990 16010 18012 20014 1611?7160?010?030 1593?2159?810?045 1600?4160?69?975 1920?9160?410?035 1920?3160?19?930 1920?9160?09?855 2559?9159?610?035 2558?9159?89?790 2561?1159?69?895 1075?1180?111?780 1073?7180?211?930 1071?3180?411?875 1432?3180?111?810 1432?7180?311?680 1432?1180?411?655 1790?1180?311?855 1791?7179?711?720 1789?3179?811?760 2142?8180?111?890 2146?8180?211?910 2148?0180?011?855 2863?8180?111?860 2862?6180?311?670 2865?6179?411?775 1194?7200?413?660 1194?9200?713?790 1189?8200?613?590 1989?7200?913?615 1990?5200?813?560 1990?3200?713?500 注: 试件编号中? L 为截面代号, ? L 后数字代表试件截面名义宽度, 中间数字代表试件绕弱轴 x 轴 (图 1)的名义长细比, 最后的数字为具 有相同截面尺寸和长细比的 3个试件序号。 表 2? 材性试验结果 Table 2? Tensile coupon test results 截面类型 fy/MPafu/MPa 125 8442?1595?0 140 10449?1612?0 160 10460?7618?6 180 12459?4614?4 200 14448?8609?0 1?3? 试验装置 采用 500t液压式压力试验机进行竖向单调静力 加载, 设备型号为 YES?500。试验机上下两加载端均 有球铰, 以释放轴压杆两端扭转和弯曲自由度, 即试 件两端边界条件为铰接。加载装置如图 4所示。图 中 1?1 1?4均为位移计编号, 分别测量柱端纵向和 柱中横向位移。 为使构件两端受力均匀, 加载时柱上、 下端部均 放置一端板, 端板的详细构造如图 5所示。端板尺寸 图 4? 试验加载装置图 F ig . 4? Test set?up 为 200mm 350mm, 厚度 40mm, 材料为 Q235普通钢 材。为保证端板与试件端部和仪器加载端面能够完 全顶紧, 端板上下表面均铣平, 并在端板 6个表面加 工出定位中线。试验时为保证定位中线的交点与角 62 钢试件的几何中线重合, 同时防止角钢端部与端板 之间发生相对滑动且又不约束角钢肢边的局部弯曲 变形, 为此试验在每个端板上点焊了 4个 10mm厚的 耳板。耳板的定位位置随试件截面尺寸的不同而有 所变化。 图 5? 端板构造详图 F ig . 5? Details of end plate 1?4? 量测内容及方法 量测内容主要包括试件的实际尺寸、 初始缺陷 (几何初始缺陷和残余应力分布 )、 钢材材料强度和 受压柱的变形、 柱中截面应变以及稳定承载力。其 中试件长度和截面尺寸见表 1。 对于试件的几何初始缺陷, 本文将其定义为角 钢柱三条边线 (即两个肢边和一个肢背 )分别偏离其 柱两端相应点连线的最大距离, 分别记做 v01、 v02、 v03 和 v04, 如图 6所示。 试件的残余应力 采用分割法 进行量 测, 利用 W hittemore手持应变仪测量分割前后条带的变形, 得 到其残余应变, 再根据胡克定律计算出各个条带位 置处的残余应力; 分割条带的宽度为 1?0 1?1mm不 等, 每种截面尺寸各有 3个试件进行了残余应力的 测量。具体测量步骤和方法详见文献 15。 图 6? 几何初始缺陷符号 Fig . 6? Symbols for geo metric i mperfection 试验中为准确控制等边角钢试件处于完全轴心 受压状态, 在每个试件中间高度截面上布置 6个应 变片, 如图 7所示的应变片 2?1、2?2、2?3、 2?4 、2?5和 2?6, 根据实测应变来对比两肢对称点的应变值, 以符 合构件轴心受压的条件; 并根据应变变化分析构件 受力情况。 为测量轴压角钢柱的变形发展, 在试件顶部端 图 7? 试验测点布置 F ig . 7?Layout of testmeasuring points 板处沿角钢截面弱轴布置 2个位移计以测量试件在 加载过程中的纵向位移 (图 4和图 7中所示的 1?1、 1?2加载点 ); 在试件中间高度处布置 2个位移计分别 指向截面形心位置 (图 4和图 7中所示的 1?3与 1?4 测点 ), 以测量角钢柱在加载过程中的横向变形。 试验过程中力、 应变和位移等数据采用 I MP数 据采集系统进行实时采集, 并直接由计算机记录。 2? 试验结果及分析 2?1? 初始缺陷测量结果 各个试件的几何初始缺陷测量结果见表 3。从 表中可以看出, 试件的几何初始缺陷同时存在扭转 和弯曲成分。 残余应力量测结果如图 8所示, 图中 ? 形粗 实线代表等边角钢截面, 根据实际测量位置将试验 得到的数据点绘制于图中, 并用残余应力系数 ?r/fy 表示其数值大小, 以便与规范取值对比; 图中, 实线 为 规范 #针对热轧等边角钢的残余应力折线分布模 型 15?16, 其中峰值系数取 0?15 , 虚线为根据试验结果 拟合的平均曲线。 从图 8中可以看出, 试验结果的离散性较大, 主 要是 由于热轧 角钢不同 冷却条件 和搬运 破损所 致 15; 角钢肢背附近的试验结果离散性相对更大, 是 因为该区域内表面的测点由于操作空间不够无法测 量, 因此只有板件外侧的残余应力测量结果, 而其它 区域则为内外两侧测量结果的平均值。 从图 8中还可以看出, 绝大部分的试验结果的 绝对值小于 0?15, 且基本能够被残余应力峰值系数 0?15的折线分布模型包住; 此外, 该分布模型比试验 结果的平均曲线高出很多。因此, 对于 Q420高强等 边角钢可以采用峰值系数为 0?15的残余应力折线分 布模型。 试件共有 5种截面尺寸, 其板件宽厚比不同导 致残余应力峰值分布的也存在差别。已有研究成果 表明 15 , Q420高强等边角钢125 8、 140 10、 63 表 3? 几何初始缺陷测量结果 Tabl e 3?Initial geometric mi perfections 试件编号 v01/mmv02/mmv03/mmv04/mm 试件编号 v01/mmv02/mmv03/mmv04/mm L125?30?12?0400?9201?9001?040 L125?30?20?9801?4801?4201?320 L125?30?31?4401?1401?8801?340 L125?40?11?8200?9001?0000?800 L125?40?21?0400?8801?0600?940 L125?40?31?6000?8801?6201?480 L125?50?11?3401?0201?4200?500 L125?50?22?5601?0202?2801?200 L125?50?32?7800?8802?6600?960 L125?60?11?0200?9601?2001?080 L125?60?22?1000?7802?3000?800 L125?60?32?0200?9601?5800?780 L125?80?12?3001?6001?2000?400 L125?80?21?3800?8001?3001?200 L125?80?30?9800?7801?0600?680 L140?30?11?4201?3201?4601?380 L140?30?21?2801?3801?4200?820 L140?30?31?5801?1401?2201?300 L140?50?11?2601?9202?0401?200 L140?50?21?6201?2001?4600?960 L140?50?31?7001?1401?3201?300 L140?80?13?0401?3002?1600?600 L140?80?21?3801?3001?4801?280 L140?80?31?4802?0001?8401?780 L160?30?12?3601?0202?5600?900 L160?30?22?4800?8002?3801?520 L160?30?31?5801?2802?4000?820 L160?40?13?7000?7803?8000?800 L160?40?22?1601?0202?0401?020 L160?40?31?6800?8002?0001?140 L160?50?13?5600?5604?0201 ?020 L160?50?22?7001?1802?5400 ?920 L160?50?33?2401?0402?4600 ?820 L160?60?12?1801?4001?9202 ?060 L160?60?22?4801?3408?8201 ?760 L160?60?32?8401?4201?8001 ?400 L160?80?12?6801?6601?8201 ?880 L160?80?23?4401?6403?5401 ?900 L160?80?32?0801?9403?0001 ?520 L180?30?12?2200?3201?3800 ?640 L180?30?22?6600?8001?5200 ?800 L180?30?31?3200?7402?7200 ?560 L180?40?12?0000?9600?1801 ?860 L180?40?21?9401?0001?0001 ?760 L180?40?31?8200?8402?1201 ?700 L180?50?12?0000?9601?5000 ?700 L180?50?21?7801?1001?2801 ?860 L180?50?31?5801?2002?6800 ?960 L180?60?14?3001?0004?5200 ?640 L180?60?22?6000?6802?0601 ?160 L180?60?32?0000?8201?6601 ?100 L180?80?11?7601?9601?5801 ?840 L180?80?21?8601?0001?9401 ?180 L180?80?31?6400?9001?7601 ?640 L200?30?11?7200?8200?4801 ?780 L200?30?21?7800?7801?8801 ?300 L200?30?30?8000?4400?6000 ?480 L200?50?11?7801?8201?6600 ?880 L200?50?21?3600?6201?6801 ?520 L200?50?31?5801?7803?3000 ?940 图 8? 残余应力测量结果 Fig. 8?Residual stress test results 160 10、 180 12和200 14的残余应力分布 模型峰值系数可分别取为 0?094、 0?132、 0?078、 0?100 和 0?120, 以用于进一步的有限元分析和计算工作。 2?2? 失稳模态及变形 角钢受压构件整体失稳可能出现弯曲和弯扭两 种模态。通过位于试件中间高度处测量横向变形的 测点 1?3和 1?4(图 4、7)的位移计测量结果, 来研究 Q420角钢构件在轴压作用下的失稳变形过程。 图 9为试件 L160?80?2 的柱中横向变形曲线。 从图中可以看出, 随着轴向荷载的增大, 在变形曲线 的起始阶段, 两个方向的横向变形趋势基本保持一 致, 图 9中 0A 段;当荷载超过一定数值后 (图 9中 A 点 ), 两个变形值出现分叉并向不同方向发展。这表 明, 当荷载小于某一值时, 试件主要发生整体弯曲变 形, 之后在弯曲变形增加的同时扭转变形逐渐加强。 图 9的横向变形曲线较为典型, 基本代表了 60 个 Q420高强等边角钢轴压杆试件的失稳变形特征, 但对于不同截面板件宽厚比的试件, 其变形特征略 有差别。 64 图 9? 试件 L160?80?2的柱中横向变形曲线 Fig. 9? T ransverse defor mation curves ofL160?80?2 表 4给出了各个试件截面的板件宽厚比 b /t和 规范 #规定的宽厚比限值 b /t。其中, b为角钢肢 板的自由外伸宽度,t为角钢肢厚度, 如图 1 所示。 由于试件实际的自由外伸宽度 b很难精确测量, 因 此, 表 4中 b /t是采用各个试件截面的名义尺寸计算 得到。宽厚比限值 b /t 根据式 ( 1)确定。 b t %( 10+ 0?1?) 235 fy (1) 式中: fy取钢材的实测屈服强度 (表 2); ?取绕弱轴 的长细比 ? x和绕对称轴并计及扭转效应的换算长细 比 ? yz二者中的较大值, 这是因为 规范 #针对角钢轴 心受力构件的稳定设计给出了 ? x、?yz和绕平行轴 (图 1 所示 u 轴 ) 且计及扭转效应的 ? uz三种长细 比 11, 一般对轴心受压构件只需考虑前两种 17, 只 有在设计时采用一定构造措施 (如角钢单面连接 )使 其绕平行轴屈曲才会考虑 ? uz 16, 根据本文试验条 件, 钢柱端部条件远好于单面连接, 接近于轴心受 压, 因此绕平行轴且计及扭转效应的失稳情况不存 在 (试验结果亦是如此 ), 本文仅考虑了 ? x和 ?uz两 种长细比。 通过表 4中 b /t与 b/t 的比较可以看出, 试验 中125 8截面 ? x = 30的试件、 160 10截面的 所有试件以及180 12截面 ? x = 30 、40、 50、 60的 试件, 其宽厚比均超过现行钢结构设计规范规定的 限值, 其余试件均未超出。对于超限的试件, 其柱中 的横向变形发展 (图 9)表现为 0A 段相对较陡, 且分 叉点 A 较高, 即整个变形过程中弯曲变形所占成分 较少, 扭转变形出现较晚; 对于未超限的试件, 其横 向变形发展则表现为 0A 段相对较缓, 且分叉点 A 相 对较低, 即试件在变形过程中弯曲变形得到一定的 发展, 但扭转变形出现也较早。试验 60个试件失稳 破坏后的形态如图 10所示。 总体上 Q420高强等边角钢轴心受压柱的失稳 模态呈现如下特点: ( a) 全部试件 ( b) 试件 L140?50?1? ? ? ? ?( c) 试件 L160?80?1 图 10? 试件失稳破坏形态 F ig . 10?Buckling models of speci mens ( 1)所有试件失稳破坏后的弯曲变形均不明显, 但都有较明显的扭转变形, 如图 10a所示; ( 2)对于较短柱试件 (绕弱轴长细比 ? x = 30、 40、 50), 扭转变形大多数集中在试件中部区域, 如图 10b所示; ( 3)对于长柱试件 (绕弱轴长细比 ? x= 60、 80), 大部分在靠近端部位置出现扭转变形, 如图 10c所示。 2?3? 稳定承载力 表 4给出了 Q420高强等边角钢轴心受压柱的 稳定承载力 Pu的试验结果。表中 t为根据承载力 试验结果计算得到的各个试件的整体稳定系数, 按 式 ( 2)进行计算。 t= Pu/(Afy)(2) 式中, A 为试件的名义截面面积, fy为钢材的屈服强 度实测值。 将根据试验结果计算得到的整体稳定系数 t与 规范 #采用的柱曲线进行对比, 如图 11所示。 对于轴心受压角钢构件, 规范 #将其归为 b类 截面柱曲线进行计算。从图 11中可以看出, Q420高 强等边角钢轴心受压柱稳定系数的试验结果要明显 高于 b类柱曲线, 甚至超过 规范#采用的最高的 a类 柱曲线, 大部分试件的试验结果集中在欧拉曲线附 近, 部分试件的试验结果甚至超过欧拉曲线的取值。 65 表 4? 稳定承载力试验结果 Table 4?Buckling strength test results of specmi ens 试件编号 Pu/kN t b /t b /t t/ c , b t/ c , a 试件编号 Pu/kN t b /t b /t t/ c , b t/ c , a L125?30?1669?40 ?767 L125?30?2653?00 ?748 L125?30?3709?70 ?813 L125?40?1612?50 ?701 L125?40?2648?50 ?743 L125?40?3634?00 ?726 L125?50?1700?20 ?802 L125?50?2621?10 ?711 L125?50?3628?10 ?719 L125?60?1627?20 ?718 L125?60?2642?60 ?736 L125?60?3609?10 ?698 L125?80?1529?10 ?606 L125?80?2608?20 ?697 L125?80?3599?70 ?687 L140?30?11141?80 ?929 L140?30?21100?60 ?895 L140?30?31100?60 ?895 L140?50?11082?60 ?881 L140?50?21046?70 ?851 L140?50?31056?80 ?860 L140?80?1914?00 ?743 L140?80?2919?90 ?748 L140?80?3967?20 ?787 L160?30?11138?50 ?784 L160?30?21099?20 ?757 L160?30?31090?80 ?752 L160?40?11031?10 ?710 L160?40?21080?10 ?744 L160?40?31086?30 ?749 12?88 11?60 13?40 12?801?4431?258 12?881?4331?251 12?851?5461?349 12?961?3681?196 12?931?4371?255 12?961?4171?238 12?981?5701?372 12?941?3811?206 13?021?4221?243 13?031?4221?244 13?121?4861?301 13?081?3981?224 13?271?2661?112 13?281?4611?283 13?311?4491?273 12?091?5431?342 12?101?4891?295 12?151?5041?308 12?201?4981?303 12?151?4311?244 12?161?4481?259 13?021?5191?331 13?021?5291?340 13?021?6081?409 12?741?5861?389 12?691?5141?325 12?781?5371?347 12?801?4581?278 12?781?5201?332 12?661?4851?299 L160?50?11018?90?702 L160?50?21123?70?774 L160?50?31048?80?723 L160?60?11029?10?709 L160?60?21035?90?714 L160?60?31000?50?689 L160?80?11022?20?704 L160?80?2994?30?685 L160?80?3958?40?660 L180?30?11615?40?795 L180?30?21607?90?791 L180?30?31652?50?813 L180?40?11491?40?734 L180?40?21563?60?769 L180?40?31515?20?746 L180?50?11520?40?748 L180?50?21484?80?731 L180?50?31555?50?765 L180?60?11508?90?742 L180?60?21544?00?760 L180?60?31495?00?736 L180?80?11388?20?683 L180?80?21356?10?667 L180?80?31430?60?704 L200?30?12106?80?859 L200?30?22099?90?856 L200?30?32177?20?888 L200?50?11794?20?732 L200?50?21943?50?793 L200?50?31864?60?760 13?40 12?67 12?00 12?751?4231?246 12?731?5631?369 12?791?4801?298 12?831?4631?284 12?871?4901?308 12?911?4511?274 12?981?5081?326 13?111?5131?334 13?051?4381?267 12?441?4891?298 12?371?4611?273 12?401?5121?317 12?471?3861?208 12?531?4741?286 12?551?4321?250 12?511?4271?245 12?561?4071?229 12?541?4701?283 12?571?4331