第4章螺旋桨模型的敞水试验要点.pdf

274 第四章螺旋桨模型的敞水试验 螺旋桨模型单独地在均匀水流中的试验称为敞水试验，试验可以在船模试验池、循环水 槽或空泡水筒中进行。它是检验和分析螺旋桨性能较为简便的方法。螺旋桨模型试验对于研 究它的水动力性能有重要的作用，除为螺旋桨设计提供丰富的资料外，对理论的发展也提供 可靠的基础。 螺旋桨模型敞水试验的目的及其作用大致是： 进行系列试验，将所得结果分析整理后绘制成专门图谱，供设计使用。现时各类螺旋 桨的设计图谱都是根据系列试验结果绘制而成的。 根据系列试验的结果，可以系统地分析螺旋桨各种几何要素对性能的影响，以供设计 时正确选择各种参数，并为改善螺旋桨性能指出方向。 校核和验证理论方法必不可少的手段。 为配合自航试验而进行同一螺旋桨模型的敞水试验，以分析推进效率成分，比较各种 设计方案的优劣，便于选择最佳的螺旋桨。 螺旋桨模型试验的重要性如上所述，但模型和实际螺旋桨形状相似而大小不同，应该在 怎样的条件下才能将模型试验的结果应用于实际螺旋桨，这是首先需要解决的问题。为此， 我们在下面将分别研究螺旋桨的相似理论以及尺度作用的影响。 §4-1 敞水试验的相似条件 从“流体力学”及“船舶阻力”课程中已知，在流体中运动的模型与实物要达到力学上 的全相似，必须满足几何相似、运动相似及动力相似。 研究螺旋桨相似理论的方法甚多，所得到的结果基本上是一致的。下面将用量纲分析法 进行讨论，也就是用因次分析法则求出螺旋桨作用力的大致规律，然后研究所得公式中各项 的物理意义。可以设想，一定几何形状的螺旋桨在敞水中运转时产生的水动力( 推力或转矩 ) 与直径 D( 代表螺旋桨的大小) 、转速 n、进速 VA、水的密度 、水的运动粘性系数 及重力加 速度 g 有关。换言之，我们可用下列函数来表示推力T 和各因素之间的关系，即 T = f1( D，n，VA， ， ，g)， 为了便于用因次分析法确定此函数的性质，将上式写作： T = k D a n b c A V d e g f ( 4-1) 式中 k 为比例常数， a、b、c、d、e、f 均为未知指数。 275 将( 4-1) 式中各变量均以基本量( 即质量 M、长度 L、时间 T) 来表示，则得： 2 T ML f 2 e 2 d 3 cb a1 T L T L L M T L T kL 比较上述等式两端的基本因次，可得未知指数之关系为： fecbT fedcaL dM 22: 231: 1: ( 4-2) 由( 4-2) 式中解得： fecb feca d 22 24 1 ( 4-3) 将( 4-3) 式代入 ( 4-1) 式得： T = kD 4-c-2e-f n 2-c-e-2f c A V 1egf = k n 2D4 f 22 e 2 c A g Dn D nD nD V 式中， c A nD V 、 e 2 nD 、 f 22 g Dn D 均为无因次数。从而可以推想到更普遍一些的写法是 T =) g ,( 222 A 1 42 D Dn nD nD V fDn 或 KT= ) g ,( 222 A 1 42 D Dn nD nD V f Dn T ( 4-4) 式中， KT为推力系数。 与上述推导相类似，我们可以求得螺旋桨的转矩系数KQ及效率 0 的表达式为： KQ=) g ,( 222 A 2 52 D Dn nD nD V f Dn Q ( 4-5) 0 = ) g ,( 2 222 A 3 Q T D Dn nD nD V f J K K ( 4-6) ( 4-4) 、(4-5) 及 ( 4-6) 式所表示的函数 1 f 、 2 f 及 3 f 视螺旋桨的形状而定。根据相似理论， 对于几何相似的螺旋桨及其模型说来，必然具有相同的函数 1 f 、 2 f 及 3f ，若函数内各无因次 数相同，则几何相似的螺旋桨成为动力相似，其推力系数KT转矩系数 KQ及效率 0 相等。 现分别讨论函数f 内各项的物理意义： nD VA 为进速系数J，两几何相似螺旋桨的 nD VA 相同，即 nD V A 数相等，则螺旋桨及其 模型在各对应点处流体质点的速度具有相同的方向，且其比值为一常数，亦即对应点处流体 质点的行迹相似。因此，这是运动相似的基本条件。 nD 2 为雷诺数Re( 螺旋桨的雷诺数可有多种表示方法，见本章§4-2) ，模型和实桨粘 性力相似必须满足雷诺数相同的条件，当螺旋桨及其模型之雷诺数相同时，两者之粘性力系 276 数相等，亦即由粘性而产生的力也与 42D n成比例。 D Dn g 22 相当于傅汝德数Fr= D nD g ( 也可用 D V g A 来表示 ) ，表示模型和实物的重力相 似条件， 与螺旋桨运转时水面的兴波情况有关，也可以说与螺旋桨在水面下的沉没深度有关。 实践证明，当桨轴的沉没深度hs0.625D( D 为螺旋桨直径 ) ，兴波的影响可以忽略不计。故 在水面下足够深度处进行模型试验时，傅汝德数可不予考虑。 综上所述，当螺旋桨在敞水中运转时，如桨轴沉没较深，则其水动力性能只与进速系数 J 和雷诺数Re有关，亦即 KT=),( 1 ReJf( 4-7) KQ=),( 2 ReJf( 4-8) 0=),(3 ReJf( 4-9) 现在进一步讨论满足相似定理的两几何相似螺旋桨( 简称桨模和实桨) 转速和进速之间的 关系。令VAs、ns、 Ds、 s及 VAm、nm、 Dm、m 分别表示实桨及桨模的进速、转速、直径和水 的运动粘性系数，为实桨与桨模的尺度比数，即 = ms DD 由进速系数相等的条件可得： mm Am Dn V = ss As Dn V 或 n n V V1 s m As Am ( 4-10) 由雷诺数相等的条件可得： m 2 mm Dn = s 2 ss Dn 因 s与m 相差很小，设s=m ，则满足雷诺数相等的条件为： 2 mmD n= 2 ssD n 或 s m n n = 2 m 2 s D D = 2 ( 4-11) 由此可见，要保持桨模和实桨的进速系数和雷诺数同时相等，则必须满足： 1 . s m As Am 2 s m n n V V n n ( 4-12) 此时，桨模发出的推力Tm将等于实桨发出的推力 Ts，因为： Tm=KT 4 m 2 mD n = KT 4 4 s 42 s D n = Ts 显然，在模型试验时如要求满足进速系数和雷诺数同时相等的条件，则桨模的转速和进 速都将过高而难以实现，推力过大而无法测量。因此，在进行螺旋桨模型的敞水试验时，通 常只满足进速系数相等，对于雷诺数则仅要求超过临界数值( 以 c Re 表示 ) ，即当 Re c Re 的 277 条件下， JfK JfK )( )( 2Q 1T (4-13) 至于桨模和实桨因Re不同而引起两者水动力性能之差异称为尺度作用( 或尺度效应 ) 。 §4-2 临界雷诺数和尺度效应 一、临界雷诺数 前已述及，螺旋桨模型试验时的雷诺数无法保持与实桨相同，若雷诺数过低，则由于桨 叶切面上流动状态与实桨不同，将使试验结果无实用价值，因此必须确立一个模型桨试验的 最低雷诺数值称为临界雷诺数。决定粘性流体流动状态的基本参数之一为雷诺数，当雷 诺数足够大时，界层中的流动才能达到紊流状态，故临界雷诺数乃为保证模型界层中达到紊 流状态的最低雷诺数。 雷诺数是以特征速度×特征尺度/来表示的一个无因次数。对螺旋桨的雷诺数过去曾用 过许多不同的表示方法( 如 nD 2 、 DVA 等等 ) 。为统一起见，1978ITTC (国际船模试验池会议 的简称，全文为“International Towing Tank Conference”) 规定，螺旋桨的雷诺数以0.75R 处 叶切面的弦长及其合速来表示，即 Re= nDVb 22 AR75.0 )75.0( ( 4-14) 式中， VA为进速， n 为转速， D 为螺旋桨的直径， b0.75R为 0.75R 处叶切面的弦长，为水的运 动粘性系数。 实桨的 Re 数在 7 10上下，处于紊流状态工作，为了使模型试验数据稳定可靠，并能用于 实桨，就有必要正确地确定临界雷诺数的数值。 肯夫在汉堡试验池中曾对五个大小不同( 直径分别为0.10、0.15、0.20、0.406 及 0.6m) 的 (当KT = 0) (当J = 0.85) (当J = 0.85) (当J = 0.85) (当KT = 0) nD 0.1 KT 0.2 0.1 0 0 Re = 5×10 5 10KQ J 1.0 0.9 0.8 0.7 0.6 0.5 0.4 0.3 0 J , 0 0.2 10KQ 0.3 K T , 1 0 K Q 15×1010×10 2 55 图 4-1 278 几何相似模型进行了试验，图4-1 为 J=0.85 时，KT、KQ和 0随雷诺数 ( 肯夫用 nD 2 来表示 ) 而 变化的情况，图中还绘制了KT0 时的 J 及 KQ曲线。由图中可见，当 Re( = nD 2 ) 45×10 5 时，各曲线几乎与横坐标相平行，意即此时螺旋桨的性能几乎与雷诺数无关。因此这个数值 即为临界雷诺数。 六十年代初日本三菱水池谷口中对三个直径不同的几何相似螺旋桨( 直径分别为130.14、 216.90 和 309.86mm) 进行了试验，图4-2 为 J0.4、0.5 和 0.6 时 KT、KQ和 0随雷诺数 ( 谷 0.6 0 0.4 0.5 01 0.020 0.010 0.015 0.7 K Q 10 0.025 0.030 0.10 0.05 01 0.25 0.20 0.15K T J = 0.5 234 J = 0.4 J = 0.5 J = 0.6 J = 0.6 324 5 5 J = 0.4 Re 2 ×10 -5 34 309.26 216.00 130.14 D J = 0.4 J = 0.5 J = 0.6 5 图4-2 279 口中用0.7R 处叶切面的弦长及合速来表示) 而变化的情况。由图可见，当Re4.0 5 10时 KT 值近似为常数，KQ值随雷诺数 Re 的增加而略有减小。 近年来，我国上海交通大学船舶流体力学研究室为研究尺度作用的需要，对五个几何相 似的桨模 ( 直径分别为214.6、169.1、139.5、118.7 和 103.3mm) 进行了敞水试验，试验中，以 0.75R 处叶切面弦长计算的雷诺数变化范围为： Re= nDVb 22 AR75. 0 )75.0( ( 1.178.09) × 5 10 图 4-3 为 KT、 KQ随雷诺数而变化的情况。图 4-4 为敞水效率 0随雷诺数的变化情况。 从图中可见，螺旋桨的临界雷诺数可取为3.0× 5 10 。1978 年 ITTC 性能委员会报告中原 先提出此数值为2.0× 5 10 ，经上海交通大学船舶流体力学研究室提出意见后同意改为 3.0× 5 10 。 Re×10 （b） （a） Re×10 1.0 0.1 0 1 0 K Q 0.3 0.2 0.4 2.03.04.0 0.4 1.0 0 0.2 0.1 0.3 K T 2.03.04.0 6.0 - 5 5.07.0 J = 0.7 J = 0.5 J = 0.3 J = 0.1 8.0 6.0 -5 5.07.0 J = 0.5 J = 0.7 J = 0.3 J = 0.1 8.0 PM 24-54, D = 103.3mm PM 24-47, D = 118.7mm PM 24-26B PM 24-26 PM 24-33, D = 169.1mm PM 24-40, D = 139.5mm D = 214.6mm 图 4-3 280 二、尺度作用及修正方法 因雷诺数不同而对螺旋桨性能的影响通常称为尺度作用。若模型之雷诺数过低，桨叶大 部分处于层流区或变流区中，则试验数据无法进行修正而用之于实桨。故在实用上，尺度作 用仅适用于桨模和实桨均在超临界区时因雷诺数不同之影响。 机翼试验的研究结果表明，雷诺数对升力系数CL的影响不大，可以认为模型和实物的升 力系数相同，即CLm CLs。但 Re 对阻力系数CD的影响较大，这是因为CD由粘性所引起。由 于实物之雷诺数较模型为高，故 CDsCDm。两者之差 ?CD= CDm- CDs即为实物及模型之间的尺度 作用。 从图 3-10 所示叶切面受力情况中可以看出：螺旋桨的尺度作用对推力的影响较小，对扭 矩的影响较大。实桨和桨模在同一J 值时推力系数、转矩系数及效率之间的关系(即尺度作用 的影响 ) 是：KTmKTs，KQmKQs，0m0s。因此，将模型结果用之于实桨时需要考虑尺度作用 问题。对于模型试验结果的尺度修正办法概括说来有下列三种： 不修正即将模型试验的结果直接用之于实桨。认为尺度作用主要影响阻力，光滑之 实桨较桨模之CD虽小，但实际上桨模加工可以做得很光滑，而实桨比较粗糙，因粗糙而增加 之阻力大体抵消了尺度作用，故可不予修正。 只修正 KQ认为尺度作用主要影响KQ，对 KT的影响很小可不予考虑。为简便计，可 以用平板摩擦阻力公式( 例如柏兰特 -许立汀公式 ) 。直接对 KQ进行修正，在同一 J 值时，有： 58. 2 s m Qs Qm Re Re K K ( 4-15) 1978 年 ITTC 推荐的修正方法在综合了许多螺旋桨尺度作用的经验的、半经验半理 论的修正办法以后，1978 年 ITTC 推荐下述修正方法。 J = 0.1 J = 0.3 J = 0.5 J = 0.7 -5 Re×10 0.1 0.20.3 0.4 0.7 0.6 0.5 7.05.06.08.03.0 0 1.02.04.0 0 图 4-4 281 实桨与桨模在同一J 值时 KT及 KQ之间有下列关系： KTs = KTm T ( 4-16) KQs = KQm Q (4-17) 式中， T 、 Q 为尺度作用对推力系数及转矩系数的影响，以下式表示： T K - 0.3 D C D P D b Z(4-18) Q K 0.25 D C D b Z (4-19) 式中Z 螺旋桨叶数； P/D 0.75R 处的螺距比； b/D 0.75R 处切面的弦长与螺旋桨直径之比； D C 桨模及实桨在0.75R 处切面的阻力系数之差，即 DC CDm- CDs( 4-20) 其中CDm2 b t 21 3261 5044.0 ReRe ( 4-21) CDs2 b t 21 5.2 P lg62.189.1 K b (4-22) 这里， b、t/b、Re 等为 0.75R 处切面的弦长、厚度比及雷诺数。Kp为实桨的表面粗糙度，一 般可取作 Kp3.0×10 -6 m。 这样，就可以将模型试验的敞水性征曲线修正至实桨的敞水性征曲线。通常推力系数受 尺度作用的影响很小，实用上可予忽略，转矩系数一般约为1%左右。 为了使读者对尺度作用 修正有一个量的概念，以“风光”轮螺旋桨为例，将其修正前后的敞水性征曲线相应的数值 列于表 4-1。 表 4-1“风光”轮螺旋桨敞水性征曲线修正前后的数值表 J KT10KQ 修正前修正后修正前修正后 0.10 0.20 0.30 0.40 0.50 0.60 0.70 0.80 0.3726 0.3381 0.3014 0.2623 0.2209 0.1773 0.1316 0.0836 0.3728 0.3385 0.3018 0.2627 0.2214 0.1777 0.1319 0.0840 0.5127 0.4732 0.4312 0.3862 0.3379 0.2857 0.2294 0.1684 0.5100 0.4700 0.4270 0.3820 0.3340 0.2820 0.2260 0.1650 §4-3 敞水试验方法及测量数据的表达 282 由上节的讨论中已知，螺旋桨模型在足够沉没深度和超临界雷诺数情况下进行试验所得 的结果，可用之于实桨。对于几何相似的螺旋桨来说，其水动力性能只与J 有关，即 )( 2 )( )( A 3 Q T 0 A 2 52 Q A 1 42 T nD V f J K K nD V f Dn Q K nD V f Dn T K ( 4-23) 至于实桨和桨模因Re不同对水动力性能的影响可进行尺度作用修正。 根据试验条件，上式中螺旋桨直径D 和水的密度是已知量，因此欲知螺旋桨的水动力 性能，只须测出桨模在试验中的转速n、进速 VA，推力 T 及扭矩 Q。 一、敞水试验设备及测试仪器 螺旋桨模型敞水试验的目的是测定螺旋桨的水动力性能，故在试验过程中应使J 有足够 大的变化范围。目前不外乎采用下列两种方法以得到不同的J 值，即 第一种方法：保持桨模的转速不变，而以不同的进速进行试验。拖曳水池中常采用这种 方法。 第二种方法：保持模型的进速不变，而以不同的转速进行试验。空泡水筒中常采用这种 方法。 采用第二种方法时因转速不能无限加大，因而进速系数J 的变动范围有一定限度，不能 得到“系柱”时( 即 J0) 的情况。下面对拖曳水池中进行敞水试验作比较详细的介绍。 桨模安装在流线型敞水箱的前方。敞水箱由拖车带动以获得一定的进速( 等于拖车速度 ) 。 用于驱动桨模旋转及测量其推力、转矩和转速的动力仪安置在敞水箱内。桨模应置于敞水箱 前足够远处，以避免敞水箱在水中运动时影响桨模附近的水流，且其叶背向前。桨轴的沉没 深度应不小于桨模的直径，即hsDm，以消除兴波的影响，一般可取 hs=Dm。 试验前应先根据桨模的几何尺寸，如直径Dm和 0.75R 处切面的弦长及临界雷诺数 3.0× 10 5 ( 按 4-14 式计算 ) 确定桨模要求的最小转速，并约略估算J0 时桨模可能发出的最大推力 及吸收的转矩，以选择量程合适的动力仪。 敞水试验的主要测量仪器为螺旋桨动力仪。螺旋桨动力仪有三类：机械式动力仪， 如 J04 式动力仪；电测式动力仪，如电阻应变式及变磁阻式动力仪；还有机电综合式动力仪。 23 12 17 10 11 25 13 14 15 16 8 7 9 26 27 645 3 19 20 22 21 2 0 18 M 1 24 敞水箱 h s = D VA 图 4-5 283 图 4-5 为 J04 螺旋桨动力仪的简图，用于说明螺旋桨模型转矩和推力的测量原理。 1. 转矩测量 图 4-6 中 1 为直流马达， 通过直角齿轮2 和 3 把转动传至空心轴4，空心轴右端为带有两 只固定销的法兰6，外表刻有螺旋型槽的圆柱管8 套在法兰6 上。7 是用于测量转矩的扭转弹 簧，弹簧7 装在圆柱管8 之内，弹簧两端的座子都有孔与固定销相配，9 是弹簧压盖，它通 过键带动内轴25 旋转，螺旋桨就装在内轴上，构件10 通过滑杆26( 穿过弹簧压盖9 上的开 口槽 ) 和圆环 27 相连。圆环上有两小滑块嵌在圆管外表面的螺旋形槽内。11 是连杆，上端套 在圆杆 12 上，且可自由滑动，下端则与构件10 相连，彼此间可以相对转动。当螺旋桨产生 转矩时，空心轴4 和内轴 25 发生相对转动，弹簧7 将发生扭转，因而圆环27 上的两小滑块 将沿圆管8 表面的螺旋槽滑动，使构件10 产生轴向位移。这轴向位移通过滑轮13，14 及指 针 15 转换成在刻度盘上的角位移，弹簧上承受的转矩和指针角位移间的关系是预先校验好 的。因此，在试验中根据指针的角位移即可量得桨模的转矩。 2. 推力测量 螺旋桨模型的推力可借杠杆系统量得。图中19 为杠杆， 1，8 为推力轴承，17 为内轴上 的可伸缩节头，杠杆的杠杆比为21，推力的主要部分借砝码22 平衡，未被平衡的余量由 摆秤来测量，摆秤的刻度与相当砝码的关系，也是通过校验预先求得的。因此，在试验中根 据砝码及摆秤的读数即可量得桨模的推力。 3. 进速 VA和转速 n 的测量 模型的进速VA即拖车前进的速度，螺旋桨转速由桨轴上转速传感器( 光电式 ) 检测。 二、测量数据的表达 在螺旋桨模型的敞水试验中，将测量的进速VA转速 n及其对应的推力 T及转矩 Q 按 ( 3-37) 和( 4-23) 式算出无因次系数J、KT、KQ及 0。然后，将计算结果以 J 为横坐标， KT、KQ及 0 为纵坐标绘制敞水特征曲线( 参阅图 3-14)。为了使用方便，有时还以表格形式给出KT、KQ及 0与 J 之间的关系。 图 4-6 为 24000t 油轮“大庆 61 号”的桨模敞水性征曲线（MAU4-60 、P/D = 0.778、桨模直径D = 0.1238m、转速 nm= 30 转/秒、桨轴沉深hs= 0.18m） 。 0 0.5 0.6 0.7 0.3 0.4 0.2 0.1 0.71.00.90.80.40.50.60.30.20.1 J K T , 1 0 K Q , 0 图4-6 284 ：关于螺旋桨敞水试验及其结果的表达，我国船舶标准化委员会委托上海交通大学船舶流体力学研究室编制成标准化文件，该 文件已于 1983 年底通过， 1984年开始执行。文件中对试验方法、数据表达均有详细说明。 §4-4 螺旋桨模型系列试验及性征曲线组 敞水试验的重要任务之一乃是进行螺旋桨模型的系列试验，并将其结果绘制成专门图谱， 以供设计螺旋桨或分析船舶航行特性之用。所谓螺旋桨系列，是指一定类型的螺旋桨按一定 的次序变更某些主要参数，以构成一个螺旋桨系列。在同一系列中，将叶数和盘面比相同， 而螺距比不同的五或六个桨模称为一组。通常将同一组螺旋桨的敞水性征曲线绘在同一图内， 如图4-7 所示。为了便于螺旋桨设计，还需将系列试验结果绘制成专用的螺旋桨设计图谱。 关于图谱的绘制原理、使用方法以及螺旋桨各参数对于性能的影响将于第九章中再行介绍。 目前世界上已有不少性能优良的螺旋桨系列，其中比较著名、应用较广的有：荷兰的B 型螺旋桨、日本的AU 型螺旋桨和英国的高恩螺旋桨等。B 型和 AU 型螺旋桨适用于商船， 而高恩螺旋桨则适用于水面高速军舰。 为了使大家了解目前世界各国比较有名的螺旋桨系列发展情况，特择要列于表4-2 和表 4-3 中，以便选用。 表 4-2 荷兰船模试验池于1973 1975 年整理完成的B 型螺旋桨设计图谱由21 组系列组成 ? 0 .4 0.60.8 1.0 0.4 0 .6 0.8 1 .0 0.6 0 .8 1.0 1.2 KQ KT 42 52 AU 5-50 K T = T / n D K Q = Q / n D 0 = KTJ / 2KQ J = VA /nD K T , 1 0 K Q J 0 P /D = 0 .4 P/D = 1 .2 P/ D = 1. 2 0.8 0.7 0.6 0.5 0.4 0.3 0.2 0 0.1 0.9 0.8 0.7 0.6 0.5 0.4 0.3 0.2 0.1 1.41.21.00.80.60.40.2 0 图 4-7 285 叶数盘面比 3 0.35，0.50，0.65，0.85 4 0.40，0.55，0.70，0.85，1.00 5 0.45，0.60，0.75，0.90，1.05 6 0.50，0.65，0.80，0.95 7 0.55，0.70，0.85 ?表4-2中所列图谱都已对雷诺数的影响作了修正，图谱是对应于雷诺数Re2×10 6的情况。 286 表 4-3 世界各国有名的螺旋桨系列 系列所属 试验水池 名称 系列 代号 叶 数 Z 盘面比 AE/ A0 叶厚分数 t0/ D 桨叶 外形 轮廓 桨叶 切面 形式 毂径比 d/D 螺距比 范围 螺距 分布 纵斜 角 桨模 直径 DM 雷诺数 Re 定义及试验 雷诺数范围 日本船舶 运输技术 研 究 所 水池 NAU - 3 MAU -4 MAU -5 AUW- 6 MAUW- 6 3 4 5 6 6 0.35；0.50 0.40；0.55；0.70 0.50；0.65；0. 80 0.55；0.70；0.85 0.85 0.05 有侧 斜非 对称 形 叶根附近 为机翼型 叶梢附近 为弓形 0.18 0.41.2 0.41.6 0.51.1 等 螺 距 10?250 mm 4.56.5×105 瑞典国家 船模试验 水池 SSPA-3 SSPA-4 SSPA-5 SSPA-6 3 4 5 6 0.45 0.47；0.53；0.60 0.60 0.60 0.05 同上同上0.150.20 0.550.75 0.651.15 0.651.15 0.75 0.6R 以内 变螺 距 5? 250 mm 3.55.5 ×105 Ma-3 Ma-5 3 5 0.75；0.90；1.05；1.20 0.75；0.90；1.05；1.20 0.0530.063 0.0420.054 对称 形 弓形0.19 1.0；1.15 1.30 等 螺距 0? 250 mm 2.75.1×106 英国G-3 3 0.50；0.65；0.80 0.06 对称 形 弓形0.20 0.42.0 等 螺距 0? 507 mm 2.2×106 苏联3 0.50；0.80；1.10 对称 形 月牙形0.165 0.61.6 等 螺距 0? 200 mm 中国 GD-3 GD-4 3 4 0.35；0.50 0.45；0.60 0.045 有侧 斜非 对称 形 (关刀 型) 叶根附近 为机翼型 叶梢附近 为弓形 0.17 0.41.4 径向 线性 变螺 距 13? 240 mm 2.73.5×105 nD Re 2 nDVb Re AR 22 75. 0)75.0( 5 nDVb Re AR 22 7 .0)7 .0( nDVb Re AR 22 75. 0)75.0( 287 在特种推进器方面已有不少先进系列( 如串联螺旋桨、导管螺旋桨、可调螺距螺旋桨等) ，其详情于本书第十一章中介绍