[资料]实腹式拱桥计算书.pdf

等截面悬连线实腹式石砌拱桥 哈工大交通学院 陈大鹏 1093210103 2012/6/14 等截面实腹式拱桥计算书 1设计资料 设计荷载公路级汽车荷载，人群荷载 2 /3mkN 桥面净宽净m7附m75.02人行道 净跨径 ml n 25 净矢高mf n 56.4 净矢跨比1 8 2 4. 0/ nn lf 拱圈厚度md8.0 拱圈宽度mb5.8 主拱顶填土高度 mhc5.0 拱圈材料重力密度 3 1 /24mkN 拱上建筑材料重力密度 3 2 /24mkN 路面及填料重力密度 3 3 /20mkN 拱圈材料抗压强度设计值M P af cd 22. 4 拱圈材料抗剪强度设计值 M P afvd073. 0 拱圈材料弹性模量 M P aEm7300 1确定拱轴系数 暂时假定893.3m，据此可求得 2 13 /2 .29248.0205 .0mkNdhg dd cos2 ) 2 cos cos2 ( 1 3 ddd hdfg cnj （cos由表查出） 2 /74.113 2 8 .024 ) 2 713.08.0 713.02 8.0 5 .08 .056.4(20mkN 895.3 2.29 74.113 d j g g m，和假设的m 值相符。 根据拱脚截面cos值确定拱轴线： mL561.25 0 ，mf675.4 0 ，183.0 0 0 L f 拱圈几何性质表表格1.1-1 2 不及弹性压缩的自重水平推力 截面号x 1 y 01/ f y cos cos22 'dd 2 ' 1 d y 2 ' 1 d y 拱脚 0 12.78036 4.674696 1 0.718388 0.556802 4.117894 5.231498 1 12.24785 4.181066 0.894404 0.748211 0.534608 3.646458 4.715675 2 11.71533 3.72917 0.797735 0.776492 0.515137 3.214033 4.244307 3 11.18282 3.315753 0.709298 0.803026 0.498116 2.817637 3.813869 4 10.6503 2.937839 0.628456 0.827663 0.483289 2.45455 3.421127 5 10.11779 2.592705 0.554625 0.85031 0.470417 2.122288 3.063122 6 9.58527 2.277868 0.487276 0.87093 0.459279 1.818589 2.737147 7 9.052755 1.99106 0.425923 0.889537 0.449672 1.541388 2.440732 8 8.52024 1.730216 0.370124 0.906186 0.441411 1.288805 2.171626 9 7.987725 1.493457 0.319477 0.920965 0.434327 1.05913 1.927784 10 7.45521 1.27908 0.273618 0.93399 0.42827 0.85081 1.70735 11 6.922695 1.085539 0.232216 0.945388 0.423107 0.662433 1.508646 拱跨 1/4 12 6.39018 0.911443 0.194974 0.955297 0.418718 0.492725 1.330161 13 5.857665 0.755536 0.161622 0.963855 0.415 0.340536 1.170536 14 5.32515 0.616697 0.131922 0.971197 0.411863 0.204834 1.028559 15 4.792635 0.493925 0.105659 0.977451 0.409228 0.084697 0.903153 16 4.26012 0.386337 0.082644 0.982733 0.407028 -0.02069 0.793366 17 3.727605 0.293158 0.062712 0.987149 0.405207 -0.11205 0.698366 18 3.19509 0.213718 0.045718 0.990792 0.403718 -0.19 0.617435 19 2.662575 0.147443 0.031541 0.993742 0.402519 -0.25508 0.549962 20 2.13006 0.093857 0.020078 0.996066 0.40158 -0.30772 0.495437 21 1.597545 0.052574 0.011246 0.997818 0.400875 -0.3483 0.453448 22 1.06503 0.023296 0.004983 0.99904 0.400384 -0.37709 0.423681 23 0.532515 0.005814 0.001244 0.999761 0.400095 -0.39428 0.405909 拱顶 24 0 0 0 1 0.4 -0.4 0.4 半拱的形心位置如图所示，填料和拱圈的面积分别为 2 24910489mm和 2 11170347mm kNfMH g 15.741675. 4/ )068.617.1124689. 39105.2420(/ 00 ' 3 弹性中心位置和弹性压缩系数 弹性中心离拱顶距离 mys499.1（根据拱桥手册附表3-3 求得） 根据拱桥手册公式4-18，由于弹性压缩引起的弹性中心赘余力为 '1 1 g HH。 系数 1、 可以由手册附表3-9 和附表 3-11 求得。 02769.0 675.4 1 8.01 12 1 3489.11 1 )(3489.11 2 2 2 0 1 fA I 02339.0 675.4 1 8.01 12 1 58554.9 1 )(58554.9 2 2 2 0 fA I 则由于弹性压缩引起的弹性中心赘余力为kNH053.2015.741 02339.01 02769.0 4 自重效应 1）拱顶截面（24 号截面） myyy s 499.1499.10 1 ，0.1cos 计入弹性压缩的水平推力 kNHHH gg 097.721053.2015.741 ' 轴向力kNHN gg 097.721cos/ 弹性压缩弯矩kNHyyM sg 059.30)053.20(499.1)( 1 2）拱脚截面（0 号截面） myyy s 176. 3499. 1675. 4 1 ，71326.0cos 计入弹性压缩的水平推力 kNH g 097.721，轴向力 kNHNgg988.101071326.0/097.721cos/ 弹性压缩弯矩kNHyyM sg 688.63)053.20(176.3)( 1 5 规范第5.1.4 条拱的强度验算用的公路一级汽车荷载效应 每车道均布荷载为mkNq/5 .10，集中荷载用直线内插法求得： kNPk24.262)556.25( 550 180360 180 拱圈宽度为8.5m，承担双车道一级车道荷载，每米拱宽承担均布荷载 mkNq/471.25 .8/5 .102，承担集中荷载kNP k 7 .615.8/24.2622 1） 拱顶截面 拱顶截面弯矩及其相应的轴向力影响线面积和坐标通过查表拱桥手册附表3-14 和计算 得到，具体情况列于下表： 拱顶截面弯矩及其相应的轴向力影响线面积和坐标表格1.1-3 影响线正弯矩负弯矩 均 布 荷 载 考虑弹性 压缩 弯矩影响线面积 .556.2500790.0 2 .23.653004160 相应轴力影响线 面积 1056.254012.0975.756.253120.0 集 中 荷 载 不考虑弹 性压缩 弯矩影响线坐标 . 156.2505622.0.056.2501069.0 相应水平推力影 响线坐标 .14679.523420.06.04679.511054.0 a)拱顶截面正弯矩 均布荷载作用下考虑弹性压缩的弯矩 mkNM753.12161.5471.2 max 相应的考虑弹性压缩的轴向力kNN338.25254.10471.2 集中荷载作用下不考虑弹性压缩的弯矩 mkNM663.88437.17.61 ' max 相应的不考虑弹性压缩的水平推力kNH038.79281. 17 .61 1 弹性压缩附加水平推力kNHH139.2038.7902706.0 1 1 1 弹性压缩附加弯矩 mkNHyyM s 206. 3)139.2()499.1()( 1 考虑弹性压缩后水平推力kNHHH899.76139. 2038.79 1 考虑弹性压缩后得弯矩mkNMMM869.91206.3663.88 ' maxmax b) 拱顶截面负弯矩 均布荷载作用下考虑弹性压缩负弯矩mkNM716. 6718. 2471. 2 min 相应的考虑弹性压缩的轴向力kNN706.19975.7471.2 集中荷载下不考虑弹性压缩的负弯矩mkNM856.162732.07.61 ' min 相应的不考虑弹性压缩的水平推力kNH294.3760444.07 .61 1 弹性压缩附加水平推力kNHH009.1294.3702706.0 1 1 1 弹性压缩附加弯矩mkNHyyM s 512. 1)009.1()499.1()( 1 考虑弹性压缩水平推力kNHHH185.36009.1194.37 1 考虑弹性压缩弯矩mkNMMM344.15512. 1856.16 ' minmin 2）拱脚截面 拱脚截面弯矩及其相应的水平推力和左拱脚反力影响线面积和坐标表格1.1-4 影响线正弯矩负弯矩 均 布 荷 载 考虑 弹性 压缩 弯矩影响 线面积 044.143 .65302150.0754.83 .6530134.0 相应的轴 向力影响 线面积 807.12561.2550105.0216.9561.2536055.0 集 中 荷 载 不考 虑弹 性压 缩 弯矩影响 线坐标 463.1561.2505724.0 （截面号 17 ） 467.1561.2505739.0 相应水平 推力影响 线坐标 09284.14679.519987.0 （截面号17） 3597.04679.506579.0 （截面号7） 相应左拱 脚反力影 响线坐标 0.29337（截面号17 ）0.93750（截面号7） A） 拱脚截面正弯矩 均布荷载作用下，考虑弹性压缩弯矩mkNM703.34044.14471.2 max 相应的考虑弹性压缩的轴向力kNN646.31807.12471.2 集中荷载作用下不考虑弹性压缩的弯矩 mkNM267.90463.17.61 ' max 相应的不考虑弹性压缩的水平推力kNH438.67093.17 .61 1 弹性压缩附加水平推力kNHH825.1438.6702706.0 1 1 1 弹性压缩附加弯矩 mkNHyyM s 796. 5)825.1()499.1675.4()( 1 考虑弹性压缩后水平推力kNHHH613.65825. 1438.67 1 考虑弹性压缩后得弯矩mkNMMM471.84796.5267.90 ' maxmax 与 max M相应的左拱脚反力kNV721.2129337. 07.612. 1 1 （集中荷载计算剪 力乘以 1.2） 轴向力kNVHN ss 026.627009.0721.217133. 0613.65sincos 1 B） 拱脚截面负弯矩 均布荷载作用下考虑弹性压缩负弯矩mkNM63.21754. 8471. 2 min 相应的考虑弹性压缩的轴向力kNN773.22216.9471.2 集中荷载下不考虑弹性压缩的负弯矩mkNM069.91476. 17.61 ' min 相应的不考虑弹性压缩的水平推力 kNH193.223597.07.61 1 弹性压缩附加水平推力kNHH601.0193.2202706.0 1 1 1 弹性压缩附加弯矩 mkNHyyM s 908.1)601.0()499.1675.4()( 1 考虑弹性压缩水平推力kNHHH592.21601. 0193.22 1 考虑弹性压缩弯矩 mkNMMM977.92908.1069.91 ' minmin 与 min M相应的左拱脚反力kNV413.699375. 07 .612. 1 1 （集中荷载计算剪力 乘以 1.2） 轴向力 kNVHN ss 053.647009. 0413.697133.0592.21sincos 1 C） 拱顶、拱脚截面汽车荷载效应汇总表 汽车荷载效应汇总表表格 1.1-5 荷 载 效 应 单 位 拱顶拱脚 正弯矩 max M 负弯矩 min M正弯矩 max M 负弯矩 min M 轴 向 力 kN 237.102 899.76338.25 891.55 185.36706.19 672.93 026.62646.31 826.86 053.64773.22 弯 矩 mkN 235.73 )869.91 753.12(7.0 06.22 )344.15716. 6( 257.107 )471.84 703.34(9. 0 607.114 )977.9263.21( 6 规范第5.1.4 条第 1 款拱的强度验算用的人群荷载效应 人群荷载加载于影响线上，全桥m75.02人行道宽的人群荷载为 2 /0.3mkN, mkN /5.4375.02，每米桥宽为mkN /5294.05.8/5 .4。 人群荷载的均布荷载，每米桥宽的均布荷载强度为公路一级汽车荷载效应的 2142.0471.2/5294. 0倍，因此可以利用骑车荷载中均布荷载效应乘以0.2142 倍的系 数。人群荷载效应计算结果如表所示 人群荷载效应表表格1.1-6 荷载效应单位拱顶拱脚 正弯矩 max M负弯矩 min M正弯矩 max M负弯矩 min M 轴向力kN427.5221.4779.6878.4 弯矩mkN732.2439.1433.7633.4 8 温度作用效应 温度荷载 :合拢温度10,最高温度 33,最低温度 -5。 根据通规4.3.10 条文说明结构最高温度为： C CC C CT CT g 7 .33 4 .1 2033 41.24 4.1 20 41.24 max C CCCT T d 2 58.1 85.15 58.1 85.1 min 则在结构和龙后，结构升温CCC7.23107.33，降温CCC12102 按照手册公式4-32，温度变化引起的弹性中心赘余力为 s EI dsy tl H 2 0 1 )1( 7 .0 式中：砌体线膨胀系数，按规范表3.3.5-3，000008.0； t温度变化值，C； 0 l拱的计算跨径，ml561.25 0 ； s EI dsy 2 自手册附表3-5 查取求出 00017281.0 8001000 12 1 7300 467525561 096352.0096352.0 3 22 00 2 EI fl EI dsy s 系数，02339.0 根据以上数据， CkN EI dsy tl H s /809.0 00017281.0)02339.01( 255611000008.0 7.0 )1 ( 7.0 2 0 1 根据规范，0.7 为折减系数。以上计算为温度变化C1，引起的每米拱宽弹性中心赘余 力，温度上升取正值，温度下降取负值。 温度上升C7.23，kNH t 173.19809. 07.23；温度下降C12， kNH t 708. 9809. 012 拱顶截面温度上升引起的轴向力kNHN tt 173.191173.19cos， 弯矩 mkNyyHM stt 74.28)499.1(173.19)( 1 剪力 0 t V 拱顶截面温度下降引起的截面轴向力kNHN tt 708. 91708.9cos 弯矩mkNyyHM stt 552.14)499. 1(708. 9)( 1 剪力0 t V 拱脚截面温度升引起的截面轴向力 kNHN tt 675.1371326.0173.19cos 弯矩mkNyyHM stt 893.60)499. 1675. 4(173.19)( 1 剪力 kNHV tt 438.13701.0173.19sin 拱脚截面温度下降引起的截面轴向力 kNHN tt 924.671326.0708.9cos 弯矩 mkNyyHM stt 833.30)499.1675.4(708. 9)( 1 剪力 kNHV tt 805.6701.0708.9sin 8）规范第5.1.4 条第 2 款拱的整体“强度稳定”演算用的荷载效应 半拱全部自重力为kN297.7661241703.111209105.24（1m 拱宽），整体 “强度稳定”验算用的荷载为mkN /956.59781.12/297.766（分母为半拱跨长）。 拱的推力影线线面积按拱桥手册附表3-14，取 1/4 拱跨处，与 max M相应的H影响线 面积和与 min M相应的H影响线面积之和， 076.18675.4/561.25)08927.004007.0( 2 ，kN776.1083956.59076.18 按规范公式（5.1.4），拱的轴向力为： m HNcos/， 其中 092.20 2 561.25 /675.4tan 2 /tan 10 0 1 l f m kNN006.1154092.20cos/776.1083。 按规范第5.1.4 条第 2 款，轴向力偏心距可取水平推力计算时同一荷载布置的拱跨1/4 处弯矩设计值 d M除以轴向力设计值 d N。均布荷载作用下拱跨1/4 处正负弯矩影响线总面积按 拱桥手册附表3-14 为483.1561.2500227.0)0109.000863.0( 22 0 l 弯矩为mkN923.88956.59483.1。 按第 8 款，温度上升赘余力为kNHt173.19，温度下降赘余力为kNHt708.9。 由于在合龙之前裸拱受力时间不长，温度变化不大，所以温度作用效应乘以0.7。温度作用轴向 力按下式计算： 温度上升kN H N m t 293.14 939.0 173.197.0 cos 7.0 温度下降kN H N m t 237.7 939.0 708.97.0 cos 7.0 温度作用的偏心距计算，可先计算温度作用下1/4 跨弯矩， 然后除以相应轴向力。温度作用 下 1/4 跨弯矩为： 温度上升mkNyyHM st 886.7)499.19114.0(173.197.0)(7 .0 1 温度下降mkNyyHM st 993. 3)499.19114. 0(708.97.0)(7. 0 1 10 拱脚截面直接抗剪强度验算用的荷载效应 1） 自重剪力 自重产生的左拱脚反力，kNR28.76624117.1120191.24 1 （根据半拱自 重算出）。自重产生的左拱脚考虑弹性压缩的水平推力自第3、4 款可得： kNHHH gg 097.721053.2015.741 ' 自重产生的剪力为： kNRHV ssg 068.4171326.028.766701.0097.721cossin 1 2） 汽车荷载剪力 汽车荷载考虑弹性压缩的水平推力影响线面积可取拱顶处，与 max M相应的水平推力H 的影响线面积和 min M相应的水平推力影响线面积之和，即 076.18/)05658.007276.0( 0 2 0 fl 则汽车均布荷载产生的考虑弹性压缩的水平推力为：kN666.44076.18471.2。 汽车荷载不考虑弹性压缩的水平推力影响线坐标，按拱桥附表3-12（11），其最大值 为281. 1675. 4/561.2523420.0/23420. 0 00 fl。汽车荷载集中力产生的不考虑弹性 压缩的水平推力为：kNH038.79281. 17 .61281.17.61 1 。弹性压缩在弹性中心的 赘余力为：kNHH139.2038.79 02339.01 02769.0 1 1 1 。则考虑弹性压缩的水 平推力为：kNHHH899.76139.2038.79 1 则车道荷载考虑弹性压缩的水平推力为：kNH565.121899.76666.44。 汽车荷载左拱脚反力影响线面积，按拱桥手册附表3-14，可取拱顶处，与 max M相应的 左拱脚影响线面积与 min M相应的左拱脚影响线面积之和，即 781.12)3340.01660.0( 0 l。则汽车荷载均布荷载产生的左拱脚反力为： kN581.31781.12471.2 汽车荷载集中力产生的左拱脚反力影响线坐标，在跨中截面（集中荷载设于跨中，是为了 与求水平推力时一致）坐标按拱桥附表3-7（11），为0.5。由汽车集中荷载产生的左拱脚 反力为：kNR02.375.07 .612.1 1 （通规第4.3.1 条，集中荷载计算剪力时乘以1.2 的系数）。 汽车荷载作用下左拱脚的反力为：kNR601.6802.37581.31 汽车荷载的剪力为： kNRHV ss 287.3671326. 0601.68701.0565.121cossin 1 3） 人群荷载剪力 考虑弹性压缩的水平推力影响线面积，按第2）项为 18.076，则人群荷载考虑弹性压缩 的水平推力为：kN569.9076.185294.0（每米桥宽人群荷载 2 /5294.0mkN） 左拱脚反力影响线面积按第二项为12.781，人群荷载产生的左拱脚反力为： kNR766. 6781.125294.0 1 人群荷载的剪力为： kNRHV ss 883.171326.0766.6701.0569.9cossin 1 4） 温度作用效应 温度作用效应见第8 款，温度上升拱脚kNVt438.13 ，温度下降引起的拱脚剪力 kNVt805. 6。 5） 与剪力相应的轴向力 自以上 1）-3）三项计算，可求得与剪力相应的轴向力N，用于摩擦抗剪的计算。 A） 自 重 kNRHN ss 492.1051701.028.76671326.0097.721sincos 1 B） 汽车荷载 kNRHN ss 797.134701.0601.6871326.0565.121sincos 1 C） 人群荷载 kNRHN ss 568.11701. 0766. 671326.0569.9sincos 1 D） 温 度作用产生的轴向力见第8 款，其值如下： 温度上升： kNNt675.13 温度下降： kNNt924.6 11 拱圈作用效应标准值汇总 1） 拱圈强度验算按规范第5.1.4 条第 1 款进行，其作用效应标准值如表所示。 拱圈强度验算作用效应标准值（每米拱宽）表格1.1-7 作用作用效应单位 拱顶拱脚 正弯矩 max M负弯矩 min M正弯矩 max M负弯矩 min M 永久荷载 轴向力kN721.097 721.0971010.9881010.988 弯矩mkN30.059 30.059-63.688-63.688 汽车荷载 轴向力kN102.237 55.891 93.672 86.826 弯矩mkN73.235 -22.06 107.257 -114.607 人群荷载 轴向力kN5.427 4.221 6.779 4.878 弯矩mkN2.732 -1.439 7.433 -4.633 温度上升 轴向力kN19.173 19.173 13.675 13.675 弯矩mkN-28.74 -28.74 60.893 60.893 温度下降 轴向力kN-9.708 -9.708 -6.924 -6.924 弯矩mkN14.552 14.552 -30.833 -30.833 2） 拱圈整体“强度稳定性”验算按规范第5.1.4 第 2 款进行，其作用效应标 准值如表所示。 拱圈整体“强度稳定”验算作用标准值（每米拱宽）表格1.1-8 效应 作用 轴向力（ kN ）弯矩（ kN ·m） 永久荷载1154.006 -88.923 温度上升14.293 -7.886 温度下降-7.237 3.993 3） 拱脚截面直接抗剪强度验算按规范第4.0.13 条计算，其作用效果如表。 拱脚截面剪力及其相应的轴向力标准值表格1.1-9 效应 作用 剪力（ kN ）与建立相应的轴向力（kN ） 永久荷载-41.068 1051.492 汽车荷载36.287 134.797 人群荷载1.883 11.568 温度上升13.438 13.675 温度下降-6.805 -6.924 12 拱圈截面强度验算 Microsoft Equation 3.0 拱圈截面强度验算按规范第5.1.4 条进行。当按规范第4.0.6 条计算时，不计长细比 x、y对受压构件承载力的影响，即令x、y小于 3，取为 3。 按通规公式4.1.6-1 ，结构按承载能力极限状态设计的基本组合为： )( 2 11 1 00Qjk n j QjckQQGik m i Gikd SSSS通规（ 4.1.6-1） 式中各符号的意义不在赘述。 按规范公式（4.0.5） cdd AfN 0 式中为偏心距e和长细比对受压构件承载力的影响系数，见规范第4.0.6 条。 1 11 1 yx 2 2 33.11)3(1 1 1 1 y x xx y x m x x i e i e x e 22 33.11)3(1 1 1 1 x y yy x y m y y i e i e y e 式中： x、y分别为 x方向和y方向偏心受压构件承载力影响系数； x、y分别为x方向和y方向截面重心至偏心方向的界面边缘的距离； x e、 y e轴向力在x方向、y方向的偏心距，0 x e， ddy NMe/，其中 d M为 绕x轴的弯矩设计值， d N为轴向力设计值； m截面形状系数，矩形截面为8； x i、 y i弯曲平面内回转半径，AIiyy/，AIi xx /， x I和 y I分别为绕x轴 和绕y轴的惯性矩，A为截面面积； 与砂浆强度有关的系数，002.0； x、y构件在 x方向和y方向的长细比，按规范公式（4.0.7-1）、（4.0.7-2）， 当 x 、 y 小于 3 时取为 3。 在截面强度验算中，不计 x、y ，即取 x、y 小于 3 取为 3。这样 mAIi xx 2309.08 .0/8 . 00 .1 12 1 / 3 ，my4 .0，得 28 2309. 0 1 4.0 1 yy y ee 。最后得 : 28 2309.0 1 4.0 1 1 1 1 1 1 11 1yy y yyx ee 。 拱顶截面承载能力极限状态验算由两表完成表表1.1-10A 和表 1.1-10B ，A 内 d N的结构 自重分项系数取1.2，B 内 d N的结构自重分项系数取1.0。两表分别以较大的轴向力和较大 的偏心距对承载力比较。两表计算中，偏心距均在规范规定的范围mS24.04.06 .06.0 承载力验算也符合规定。 上两表计算中， d M的结构自重分项系数，凡使弯矩总和绝对值较大者取1.2，反之取 1.0。 拱顶截面强度验算表 1.1-10A 作用效应 max M+温升 max M+温降 min M+温升 min M+温降 )( 0 kN Nd 556.1032 )173.194 .1 427.54.1( 7.0237.102 4.1097.721 2 .10 .1 253.1004 )708. 94 .1 427.54.1 ( 7 .0 237.1024 .1 097.721 2. 10. 1 49.966 )173.194.1 221.44.1 ( 7.0891.55 4 .1097.721 2 .10.1 187.938 )708. 9 4. 1221.4 4 .1(7. 0 891.554. 1 097.721 2. 10. 1 )( 0 mkN M d 112.113 )74.284 .1 732.24.1 ( 7 .0235.73 4.1059.30 2 .10.1 538.155 )552.144.1 732.24 .1( 7.0235.73 4.1059.30 2.10.1 4.30 )74.284.1 439.14 .1( 7.006.22 4 .1059.30 2.1 0 .1 038.18 )552.144 .1 439.14.1( 7.006.22 4 .1059.30 2 .10.1 )(m N M e d d y 110. 0 （重心轴以上） 155.0 （重心轴以上） 0315.0 （重心轴以下） 0192.0 （重心轴以上） 2 8 2309.0 1 4.0 1 y y e e 816.0 2309. 0 110.0 1 4 .0 110.0 1 2 8 689.0 2309. 0 155.0 1 4. 0 155.0 1 2 8 982.0 2309. 0 0315. 0 1 4. 0 0315. 0 1 2 8 993. 0 2309.0 0192.0 1 4 .0 0192.0 1 2 8 )(kN Afcd 556.1032 646.27551000 22.48.0816. 0 符合规定 253.1004 221.23271000 22. 48.0689. 0 符合规定 49.966 492.33141000 22. 48. 0982.0 符合规定 187.938 755.33521000 22.48. 0993.0 符合规定 拱顶截面强度验算表 1.1-10B 拱脚截面验算由表1.1-11A 和表 1.1-11B 两表完成其中表A 内 d N的结构自重分项系数取 作用效应 max M+温升 max M+温降 min M+温升 min M+温降 )( 0 kN Nd 337.888 )173.194 .1 427.54.1( 7.0237.102 4.1097.721 0 .10 .1 033.860 )708.94 .1 427.54.1 ( 7 .0 237.1024 .1 097.721 0.10.1 271.822 )173.194.1 221.44.1 ( 7.0891.55 4 .1097.721 0 .10.1 967.793 )708.9 4.1221.4 4 .1(7.0 891.554.1 097.721 0.10.1 )( 0 mkN Md 112.113 )74.284 .1 732.24.1 ( 7 .0235.73 4.1059.30 2 .10.1 538.155 )552.144.1 732.24 .1( 7.0235.73 4.1059.30 2.10.1 4.30 )74.284.1 439.14 .1( 7.006.22 4 .1059.30 2.1 0 .1 038.18 )552.144 .1 439.14.1( 7.006.22 4 .1059.30 2 .10.1 )(m N M e d d y127. 0 （重心轴以上） 181.0 （重心轴以上） 0370.0 （重心轴以下） 02272.0 （重心轴以上） 2 8 2309.0 1 4.0 1 y y e e 767.0 2309. 0 127.0 1 4. 0 1127.0 1 2 8 619.0 2309. 0 181.0 1 4. 0 181.0 1 2 8 975.0 2309. 0 0370. 0 1 4. 0 0370. 0 1 2 8 990. 0 2309.0 02272.0 1 4.0 02272.0 1 2 8 )(kN Afcd 337.888 489.25881000 22.48 .0767. 0 符合规定 033.860 728.20881000 22. 48.0619. 0 符合规定 271.822 61.32911000 22.48 .0975.0 符合规定 967.793 632.33431000 22.48.0990.0 符合规定 1.2，表 B 内 d N的结构自重分项系数取1.0，两表各以较大的轴向力和较大的偏心距对承载力进 行比较。 下两表计算中， d M的结构自重分项系数，凡使弯矩总和绝对值较大者取1.2，反之取1.0。 承载力验算结果见表，均符合规定。 拱脚截面强度验算表 1.1-11A 作用效应 max M+温升 max M+温降 min M+温升 min M+温降 )( 0 kN Nd 371.1363 )675.134 .1 779.64.1 ( 7.0672.93 4 .1988.1010 2.1 0.1 184.1344 )924. 64 .1 799.64.1 ( 7 .0 672.934 .1 988.1010 2.1 0.1 924.1352 )675.134.1 878.44.1 ( 7.0826.86 4 .1988.1010 2 .10.1 737.1332 )924. 6 4 .1878. 4 4.1 (7. 0 826.864. 1 988.1010 2. 10. 1 )( 0 mkN M d 431.153 )893.604.1 433.74 .1( 7 .0257.107 4.1688.63 0 .10.1 540.63 )833.304.1 433.74 .1( 7 .0257.107 4.1688.63 0.10.1 741.181 )893.604 .1 633.44 .1( 7.0607.114 4. 1688.63 2.10 .1 632.271 )833.304 .1 633.44.1( 7.0607.114 4 .1688.63 2 .10.1 )(m N M e d d y 112. 0 （重心轴以上） 047.0 （重心轴以上） 134.0 （重心轴以下） 0204.0 （重心轴以下） 2 8 2309.0 1 4.0 1 y y e e 808.0 2309. 0 112.0 1 4. 0 112.0 1 2 8 960.0 2309. 0 047. 0 1 4. 0 047.0 1 2 8 747.0 2309. 0 134.0 1 4. 0 134.0 1 2 8 560. 0 2309.0 0204.0 1 4.0 0204.0 1 2 8 )(kN Afcd 371.1364 636.27281000 22.48.0808. 0 符合规定 184.1344 2.32401000 22.48.0960. 0 符合规定 924.1352 891.25211000 22.48.0747.0 符合规定 737.1332 905.18881000 22.48.0560.0 符合规定 拱脚截面强度验算表 1.1-11B 作用效应 max M+温升 max M+温降 min M+温升 min M+温降 )( 0 kN Nd 174.1162 )675.134 .1 779.64.1 ( 7.0672.93 4 .1988.1010 0.1 0.1 987.1141 )924.64 .1 799.64.1 ( 7 .0 672.934 .1 988.1010 0.1 0.1 726.1150 )675.134.1 878.44.1 ( 7.0826.86 4 .1988.1010 0 .10.1 539.1130 )924.6