双排双立杆外脚手架施工方案完整版.doc

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1、1、编制依据22、工程概况23、施工部署24、劳动力及材料、机具配备35、构造要求及技术措施46、脚手架的搭设及拆除施工工艺67、日标和验收标准78、施工及安全文明保证措施89、计算书1110、脚手架倾覆爭故应急预案231、编制依据 1.1主要规程、规范1.2建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001, 2002年版)1.3建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ 80-91)1.4建筑施工安全检查标准(JGJ 59-99)1.5钢结构设计规范(GB500172002)1.6施工图纸1.7本工程施工组织设汁2、工程概况木工程为书洲雅苑1#、2#楼，建筑面积48300m2，该工程1

2、楼为地下3层 地上15层，2#楼为地下3层地上17层，结构形式为框架剪力墙结构，建筑总 高度为44.2m。由湖南金鼎设计研究院设计，湖南大均工程建设公司总承包, 邵阳市中信工程建设监理有限公司监理，建筑工程为三类建筑，耐火等级为 二级，抗震设防烈度为6度。施工平面图见附页3、施工部署3. 1组织机构安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到“杜绝死亡、重伤及消 防、机械事故，年轻伤频率控制在5%。以内”安全生产口标的必然保障。为此项口经理 部成立以现场经理为组长的安全防护领导小组。外墙防护架搭设山外架工长负责组织实施，其他人员配合。外墙防护架所需材料、劳动力计划均山技术负责人负责编

3、制，材料员、劳职员负责 组织进场。3. 2设计总体思路根据我公司的技术条件，本工程外架可采用落地架和搭挑架的方案。落地架需用材 料比搭挑架多一层架子。搭挑架需多准备一套钢挑梁，并增加一倍的拆架用工。山于工 期较短，落地架增加的材料租赁费用小于搭挑架增加的拆架用工费用。而且采用分段搭 架，需增加配合工序的工作量，也不利于抢工期。经综合比较，决定采用落地架方案。主体阶段主要用于安全防护，装修阶段既用于 装修施工，也兼作安全防护。装修施工按二层作业考虑，外架验算应满足此项要求。4. 劳动力及材料.机具配备4. 1劳动力配备工种人数任务架子匸20负责架子搭设及拆除测量放线工2负责脚手架垂直度控制4.2

4、材料配备名称数量规格长杆214100mb48mmX3. 0mm小横杆21550 根25m土100mm3纵向水平杆的水平俑差20mm4横向水平杆的水平偏差10mm5节点处相交杆件的轴线距节点中心距离W150 mm6相邻立杆接头位迓相互钳开.设在不同的步距内，相邻接头的高度差 应 500mm7上下相邻纵向水平杆接 头位置相互错开.设在不同的立杆纵距内，相邻接头的水 平距离应500oi接头距立杆应小于立杆纵距的 1/38杆 件 搭 接1）搭接部位应跨过与其相接的纵向水平杆或立杆，并与其连接（绑扎） 固定2）搭接长度和连接要求应符合以下要求：类别杆别搭接长度连接要求扣件式钢管脚于架立杆lm连接扣件数虽

5、依承栽要 求确定.且不少于2个纵向水平杆不少于2个连接扣件9节 点 连 接扣件式钢管脚于架拧紧扣件螺栓.其拧紧力矩应不小于10Nm,且不大于 65 N. m其它脚手架按相应的连接要求7.2扣件拧紧抽样检查数量及质量判定标准项次检査项目安装扣件数量（个）抽检数量（个）允许的不合格数1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件：接长立 杆.纵向水平杆或剪刀檸的扣件501-12005052连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非节电处）1201-320050108、施工及安全文明保证措施8. 1脚手架搭设人员必须是经过国家现行标准特种作业人员安全技术考核管理规则 考核合格的专业架子工。搭设脚手架人员必须戴

6、安全帽、安全带，穿防滑鞋。8.2脚手架搭设时应按下列阶段进行质量检查，发现问题应及时校正。1）基础完工后及脚手架搭设前；2）混凝土板强度检测；3）操作层施加荷载前；4）每搭设完10m高度后；5）达到设计高度后。8.3使用阶段1）操作层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载；2）不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重 设备；3）六级及六级以上大风和雾、雨天应停止脚手架作业，雨后上架操作应有防滑措施。4）在脚手架使用期间，严禁任意拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆，纵、 横向扫地杆；5）连墙杆撑；要拆除上述任一杆件均应釆取安全措施，并报主管部门批准。严禁在 脚手架

7、基础及其邻近进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。6）在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守；7）工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等应按国家现行标准执行。8）立杆底座应安放厚度不小于50mm的木垫板，也可采用槽钢等。垫板与混凝土板接 触紧密平整。8.4材质及其使用的安全技术措施对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨水，直角扣件安装时开口不得向下，以保 证安全。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于lOOmmo钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的 扣件。外防护架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹鍍、塑料混用。

8、严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。8. 5脚手架搭设的安全技术措施防护架的基础必须经过夯实处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷。搭设过程中应划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥，上下呼应，动作协调， 严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以 防坠落伤人。开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况 拆除。防护架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成防护架在每 日收工前，一定要确保架子稳定。防护架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。在搭设过程中应山安全员、架子班长等进行检查

9、验收。每两步验收一次。8.6脚手架上施工作业的安全技术措施结构施工阶段外防护架每支搭一层完毕后，经项U部安全员验收合格后方可使用。 任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除防护架部件。严格控制施工荷载，竹笆片不得集中堆料，确保较大安全储备。当防护架高出其下连墙件3. 6m以上，且其上尚无连墙件时，应釆取适当的临时撑拉 描施。定期检查防护架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定, 确保施工安全。8. 7脚手架拆除的安全技术措施拆架前，全面检查待拆防护架，根据检查结果，拟订出作业汁划，报请批准，进行 技术交底后才准工作。架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外防护架、

10、地面的设施等各 类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前 拆除的尽量拆除掉。拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止 非作业人员进入。拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，需解开与另一人有关的扣件时，应先通 知对方采取防范措施，以防坠落。在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除惜况交代清楚后方可离开。每天拆架下班时，不应留下隐患部位。拆架时严禁碰撞防护架附近电源线，以防触电。所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。所有的竹笆片，应自外向里竖立搬运，以防竹笆片和垃圾物从高处坠落伤人。拆下的零配

11、件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严 禁从高空抛掷。8.8文明施工要求进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场 严禁吸烟。进入施工现场的人员要爱护场内的各种设施和标示牌，不得随意拆除和移动标示牌。严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。防护架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者 方可发上岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上 防护架操作。上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。护身栏、竹笆片、挡脚板、密U安全网等影响作业班组支模时，如需拆改时，应

12、山 架子工来完成，任何人不得任意拆改。防护架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经主管工程师同意 后由架子工操作。不准利用防护架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面，不准推车在架子上 跑动，塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动防护架。不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在防护架上，严禁任 意悬挂起至设备。在架子上的作业人员不得随意拆动防护架的所有拉接点和竹笆片，以及扣件绑扎扣 等所有架子部件。拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切 割物溅落。防护架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现基础下沉、杆件变形 严重、防护不全、拉

13、结松动等问题要及时解决。要保证防护架体的整体性，不得与井架一并拉结，不得截断架体。施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑轮和绳索运 输，不得乱仍。不使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人，登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎 紧。防护架堆放场应做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退料手续。施工人员应做到活完料净脚下清，确保防护架施工材料不浪费。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和 铁丝要集中回收处理。应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。六级以上大风、大雪、大雾、大雨天气停止防护架作业。在冬季、雨季要经常检查 竹笆片上有

14、无积水等物。若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。9、计算书9. 1落地双排双立杆钢管脚手架1#、2#楼采用落地双排双立杆钢管脚手架、参数信息：1脚手架参数双排脚手架搭设高度为44.2 m, 19. 8米以下采用双管立杆，19. 8米以上采用单管立 杆，单立杆搭设高度23.4m；搭设尺寸为：横距Lb为1. 05m,纵距La为1.5m,大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0. 30m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根；采用的钢管类型为048x3.0：横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用两步三跨，竖向间距3.6 m,水平间距4. 5 m,采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；

15、2. 活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2层；3. 风荷载参数本工程地处湖南邵阳市，基本风压0.27 kN/m2；风荷载高度变化系数pz,计算连墙件强度时取0.92,计算立杆稳定性时取0.74,风 荷载体型系数ps为1.239；4. 静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(k/m) :0. 1248；脚手板自重标准值(k/m2) :0. 350；栏杆挡脚板自重标准值(k/m) :0. 140：安全设施与安全网(k/m2) :0. 005；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:竹串片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kX/m):0

16、 033；脚手板铺设总层数：6；单立杆脚手板铺设层数:0；5. 地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa): 120. 00：立杆基础底面面积(m2):0.20：地基承载力调整系数:1.00o单位：(mm)3r57/./%$/A/7/押0)落地脚手架正立面图6. 承重混凝土板参数板类型：单向板；板单元计算跨度度Lo(m)： 1.5m；计算跨数：1跨；板厚度h(mm)： 100：混凝土成型龄期TB(天)：28；混凝土强度等级：XB二C30；混凝土强度实测值fck (MPa): 14.3；钢筋位置配筋量及等级每米宽钢筋面积（mm2）板底正筋HRB400 10100ASY 二 785板

17、顶负筋HRB400 10100ASY二785二、小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载汁算小横杆的最大弯矩和变形。1. 均布荷载值计算小横杆的自重标准值:Pl= 0. 033 kN/m ；Q二2X1.5/3 二 1 kN/m；脚手板的荷载标准值：P2= 0. 35X1.5/3=0. 175 kN/m ；q=l. 2X0. 033+1. 2X0. 175+1. 4X1 二 1.65 kN/m；活荷载标准值：荷载的计算值：小横杆讣算简图2. 强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩,计算公式如下：Mqmax = q

18、2/8最大弯矩 Mqmax =1.65X1.052/8 二 0. 227 kN m；最大应力计算值 O = Mqmax/W =50. 643 N/mm2：小横杆的最大弯曲应力O =50. 643 N/mm2小于 小横杆的抗压强度设计值f二205mm2,满足要求！3. 挠度计算：最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0. 033+0. 175+1 = 1. 208 kX/m ；Vqmax = 5ql4/384EI最大挠度 V = 5. 0x1. 208x10504/(384x2. 06x105x107800)=0. 861 mm：小横杆的最大挠度0.861 mm小于小横杆的最大

19、容许挠度1050 / 150=7与10 mm, 满足要求！三、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1. 荷载值汁算小横杆的自重标准值:Pl= 0. 033X1.05=0. 035 kN；脚手板的荷载标准值:P2二 0. 35X1.05X1.5/3=0.184 kN；活荷载标准值:Q= 2X1.05X1.5/3=1.05 kN；荷载的设计值:P二(1.2X0. 035+1.2X0. 184+1. 4 XI. 05)/2二0.866 kN；P PP PP P大横杆计算简图2. 强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩

20、和。Mmax = 0. 08ql2均布荷载最大弯矩计算:Mlmax=0. 08X0. 033X1.5X1. 5=0. 006 kN m；集中荷载最大弯矩计算公式如下：Mpmax = 0.267P1集中荷载最大弯矩计算:M2max=0. 267 X 0. 866X1. 5= 0. 347 kNm；M = Mlmax + M2max = 0. 006+0.347=0. 353 kN m最大应力计算值 O = 0. 353x106/4490=78. 601 N/mm2：大横杆的最大应力计算值Q二78. 601 N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值f1=205 X/mm2,满足要求！3. 挠度验算最大

21、挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度 和，单位:mm；均布荷载最大挠度计算公式如下：Vmax = 0. 677ql4/100EI大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：Vmax二 0. 677x0.033x15004 /(100x2. 06x105x107800) = 0.051 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下：Vpmax = 1. 883P13/100EI集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P= (0.035+0. 184+1.05) /2=0. 634kNV二 1.883x0. 634x15003/ ( 100 x2. 06x105x107

22、800) = 1.815 mm；最大挠度和：V二 Vmax + Vpmax = 0. 051+1. 815=1. 867 mm；大横杆的最大挠度1.867 mm小于大横杆的最大容许挠度1500 / 150=10与10 mm, 满足要求！四、扣件抗滑力的计算：按规范表5. 1. 7,直角、旋转单扣件承载力取值为8. OOkN,该工程实际的旋转单扣件 承载力取值为8. OOkNo纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式讣算(建筑施工扣件 式钢管脚手架安全技术规范5. 2. 5):R W Rc其中Rc -扣件抗滑承载力设计值，取8. 00 kN；R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用

23、力设计值；小横杆的自重标准值:P1 = 0. 033X1.05X2/2=0. 035 kN；大横杆的自重标准值：P2二0.033X1. 5二0.05 kN；脚手板的自重标准值:P3 = 0. 35X1.05X1.5/2=0. 276 kN；活荷载标准值：Q = 2X1.05X1.5 /2 二 1.575 kN；荷载的设计值:R=l. 2X (0. 035+0. 05+0. 276)+1. 4X1. 575=2. 638 kN：R 8. 00 kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、脚手架立杆荷载计算：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容:D表示单立杆部分

24、S表示双立杆部分。(1) 每米立杆承受的结构自重标准值，为0. 1248kN/mNGD1 = 0. 1248+(1. 05 X 2/2) X 0. 033/1. 80 X (55. 45-19. 80) = 5. 142kN；NGS1 = 0. 1248+0. 033+(1. 05X2/2) X0. 033/1. 80 X 19. 80 = 3. 515kN；(2) 脚手板的自重标准值；采用竹串片脚手板，标准值为0. 35kN/m2NGD2= 0. 35X0X1.5X(1.05+0. 3)/2 二 0 kN；NGS2 二 0. 35 X (6-0) XI.5X(1. 05+0. 3)/2 二

25、 2. 126 kN；(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹串片脚手板挡板，标准值为0. 14kX/mNGD3 二 0. 14X0X1.5/2 = 0 kN；NGS3 二 0. 14 X (6-0) X 1. 5/2 二 0. 63 kN；(4) 吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0. 005 kN/m2NGD4 二 0. 005X1.5X(55. 45-19. 8)二 0. 267 kN；NGS4 二 0. 005X1.5X19.8 二 0. 148 kN；经计算得到，静荷载标准值NGD 二 NGD1+NGD2+NGD3+NGD4 二 5.409 kN；NGS 二 NGS1+NGS2+NGS

26、3+NGS4 二 6. 42 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2 取值。经计算得到，活荷载标准值NQ 二 2X1.05X1.5X2/2 二 3. 15 kN；考虑风荷载时，立杆的轴向压力设汁值为Nd = 1.2 NGD+0.85X1.4NQ 二 1.2X5.409+ 0. 85X1.4X3. 15= 10. 239 kN；Xs = 1.2 NGS+O. 85X1.4NQ 二 1.2X6.42+ 0. 85X1.4X3. 15= 11.452 kN；不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为Nd 二 1.2NGD+1.4NQ 二 1.2X5.409+ 1

27、4X3. 15=10. 901kN；Ns = 1. 2NGS+1. 4NQ = 1.2X6. 42+ 1.4X3.15=12.114kN；六、立杆的稳定性计算：外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。稳定性汁算考虑风荷载，按立杆变截面处和架体底部不同高度分别汁算风荷载标准 值。风荷载标准值按照以下公式计算Wk=O. 7pz-|Js-U)0其中WO 基本风压(kN/m2),按照建筑结构荷载规范(GB30009-2001)的规定 采用：WO 二 0. 27 kN/m2；pz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB30009-2001)的规 定釆用：pz= 0. 836, 0.74

28、ps 一风荷载体型系数：取值为1. 239：经计算得到，立杆变截面处和架体底部风荷载标准值分别为：Wkl = 0.7 X0. 27X0. 836X1.239 二 0. 196 kN/m2；Wk2 二 0.7 X0. 27X0. 74X1.239 二 0. 173 kX/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW分别为：Mwl = 0. 85 X1.4WklLah2/10 = 0. 85 XI. 4X0. 196X1.5X1.82/10=0. 113kN m；Mw2 = 0. 85 X 1. 4Wk2Lah2/10 = 0. 85 X 1. 4 X 0. 173 X 1. 5 X 1. 82/10

29、0. 1 kN m；1. 主立杆变截面上部单立杆稳定性计算。考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式O 二 N/(pA) + MW/W W f立杆的轴心压力设计值:N = Nd = 10. 239 kN；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式o 二 N/(pA)W f立杆的轴心压力设计值:N二Nd二10. 901kN；计算立杆的截面回转半径：i二1. 59 cm；汁算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001) 表5. 3. 3得：k 二 1. 155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5. 3. 3得：p = 1.

30、5 ；计算长度，由公式10二kuh确定：10二3. 118 m；长细比：LO/i 二 196 ；轴心受压立杆的稳定系数p,由长细比lo/i的结果查表得到：p二0.188立杆净截面面积：A二4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W二4. 49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f二205 X/mm2；考虑风荷载时O = 10239. 296/(0. 188x424)+113219. 861/4490 = 153.67 N/mm2：立杆稳定性计算a = 153. 67 N/mm2小于 立杆的抗压强度设计值f = 205 N/nnn2, 满足要求！不考虑风荷载时a = 10900. 796/(0

31、 188x424)=136. 752 N/mm2；立杆稳定性计算a = 136. 752 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f = 205N/mm2,满足要求！2. 架体底部立杆稳定性计算。考虑风荷载时，双立杆的稳定性计算公式O 二 N/(pA) + MW/W W f立杆的轴心压力设计值:N = 1.2X (NGD+NGS)+0.85X1.4XNQ/2=&971 kN；不考虑风荷载时，双立杆的稳定性计算公式o 二 N/(pA)W f立杆的轴心压力设计值:N = 1.2X(NGD+ NGS) + 1.4XNQ/2=9. 3O2kN；计算立杆的截面回转半径：i二1. 59 cm；计算长度附加系数

32、参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001) 表5. 3. 3得：k = 1. 155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5. 3. 3得：p = 1. 5 ；计算长度，由公式10二kuh确定：10二3. 118 m；长细比：L0/i 二 196 ；轴心受压立杆的稳定系数(P，由长细比lo/i的结果查表得到：p二0.188立杆净截面面积：A二4. 24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W二4. 49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f二205 X/mm2；考虑风荷载时O = 8971.495/(0. 188x424)+10

33、0218. 538/4490 = 134.869 N/mm2：立杆稳定性计算O = 134. 869 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f = 205N/mm2,满足要求！不考虑风荷载时O = 9302.245/(0. 188x424)=116. 698 N/mm2：立杆稳定性计算a = 116. 698 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f二205 X/mm2,满足要求！七、连墙件的稳定性计算：连墙件的轴向力设汁值应按照下式汁算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算pz = 0.92, ps = 1.239, 30 = 0.27,Wk = 0. 7pz ps-U)

34、0=0. 7 x0. 92x1.239x0. 27 = 0.215 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw二16.2 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4. 1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(k), N0= 5. 000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),按照下式计算：Nlw 二 1.4XWkXAw 二 4. 886 kN；连墙件的轴向力设计值Nl = Nlw + N0= 9.886 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf 二(pAf其中p -轴心受压立杆的稳定系数；曲长细比1/i二300/15. 9的结果查

35、表得到(p二0.949, 1为内排架距离墙的长度；A 二 4.24 cm2； f1=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf = 0. 949X4. 24X 10-4X205X 103 = 82. 487 kN；Nl = 9.886 Nf = 82. 487,连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到XI = 9.886小于双扣件的抗滑力16 kN,满足要求！八、立杆的地基承载力汁算：立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p w fg地基承载力设汁值：fg 二 fgkXkc 二 120 kPa；其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ；脚手架地基承载

36、力调整系数：kc二1 ；立杆基础底面的平均压力：p二N/A二89. 715 kPa :其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：X = 1.2X(NGD+NGS)+0. 85X1.4XNQ二 1.2X(5.409+6. 42)+0.85XI. 4X3. 15 二 17. 943 kN；基础底面面积：A二0. 2 m2 op=89. 715kPa W fg二120 kPa。地基承载力满足要求！九、混凝土板强度验算：单根立杆传递荷载代表值(k): LKGD+GS+Q二6. 775+4. 755+3. 15二 14. 679kN；混凝土板活荷载设计值(k/m2):QB=1. 4X 2XNL/(LaXLb) X (LbXLa)/(0. 7XLaXLo) +Qk =1. 4X 2X14. 679/(1. 5X 1. 05) X (1. 05 X 1. 5) / (0. 7 X 1. 5 X 1. 5) +0二26. 096kX/m2 ；混凝土板恒载设计值：(k/m2)： GB=1. 2Xh