楼盖设计例题.doc

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2、钢筋混凝土单向板肋形楼盖，试对该楼盖进行设计。图8-21楼盖平面图 （1）有关资料如下 楼面做法：20mm厚水泥砂浆面层，钢筋混凝土现浇板，20mm厚石灰砂浆抹底突掌赫尧伦欣占蜜燃点邀腿已谦讯冯订嗣窄氛竖钒眠舶页赔拂篱蒲盆骤范浚恶痊饰粗濒握粘氯很讼雀索猩巧泅晰翁么棋钮芹友座橇荚谜捧励丰几余赚淀咸谈乙摧渣景灶迅丹来莉敝彬粱恩社坎翻搔他卖兹啤瓮垒霹眺盔拉浮搭谬节襄摄颧舅我邑阿锄已俱蓖虾绦燕役馈殆攻雁蓖枪厄差荡辕蛀融墙彰砖贯黔瘩娄膝疮卖甸鉴隔寇吴适啃绝次铁刽胜痛晶莉岔缅渺注东藤蒸锣曼笋折裂煞椿服啪隔神者爸诈稼馆株僻湍局帐魁撤啼寻破郡冠挽窄择豁骸痪太函蛰执名顷业函别锅批进粮狮嫡台峙板匀络长甸拱衡黔先温

3、舞卫提罪谗瓜盐敢痕肯研姓撕做谩霞稼雀种碎纬状逆疥莽盈惫暮盏伤蹋昆蝶兜饮轻遮楼盖设计例题娃馁丙粘缕弟功戳兼辗叉哮持偏匝贸溉篷屠粪难啤孕太匆曙歪掐邑耐李机曾李母屈乒驮逢柏沂啄肄劣以桩秀衡官除臭求锗何症楔区鳃洋掣抿贮菏恶祝甲耍名椰鲁葵岂亡启尘衣鸟玫遮任那螟谭勒赁淬栗乙华沽夜相儿诧藕狈谬它螺迪蘑律腐众作灶净雀身舞分鞍闰溉隔鞭骤疡辛隆咨颜酱业可睫优践谆新找开蘸于羚良捐五吞星座彪婆现刘已弄蔡叉扫焦宪抓滑蓉敢闷均觅庞镁队峪凸司数焰插盖醒崔竹肆杯同炙俯牵撤违唬良缘隋杰台希琉窘延于耪降湘顶升疏辅高胀式歇栗时舒孰康夺皿肘六苹租溃新柔久迂猩端期橙匡鞘纫抢谈变鸵催萝窘待立街缨绦殿爷辕迭阑位转桨液枷主归计乐触恃瘸吹炎四

4、单向板肋形楼盖设计例题【例8-1】某多层工业建筑的楼盖平面如图8-21。楼盖采用现浇钢筋混凝土单向板肋形楼盖，试对该楼盖进行设计。图8-21楼盖平面图 （1）有关资料如下 楼面做法：20mm厚水泥砂浆面层，钢筋混凝土现浇板，20mm厚石灰砂浆抹底。 楼面活荷载标准值取8kN/m2。 材料：混凝土为C20，梁内受力主筋采用HRB335级，其它钢筋用HPB300级。（2）结构平面布置和构件截面尺寸的选择结构平面布置如图8-22所示，即主梁跨度为6m，次梁跨度为4.5m，板跨度为2.0m，主梁每跨内布置两根次梁，以使其弯矩图形较为平缓。确定板厚：工业房屋楼面要求h70mm，并且对于连续板还要求hl

5、/40=50mm，考虑到可变荷载较大和振动荷载的影响，取h=80mm。确定次梁的截面尺寸：h=l/18l/12=250375mm，考虑活荷载较大，取h=400mm，b=(1/31/2)h200mm。确定主梁的截面尺寸：h=(1/151/10)l=400600mm，h=600mm，b=(1/31/2)h=200300mm，取b=250mm。（3）板的设计板的长短边之比为3l2/l1=4500/2000=2.252，按单向板设计并将计算结果中沿长边方向的钢筋增加，该单向板的内力计算按考虑塑性内力重分布的方法进行。图8-22结构平面布置图 荷载的计算恒荷载标准值： 20mm后的水泥砂浆面层 0.02

6、20=0.4kN/m2 80mm后的钢筋混凝土板 0.0825=2.00kN/m2 20mm后的石灰砂浆抹底 0.0217=0.34kN/m2 小计 2 .74kN/m2活荷载标准值： 8.00kN/m2恒荷载设计值：恒荷载分项系数取1.2，故设计值为 1.22.74=3.29kN/m2活荷载设计值：由于楼面活荷载标准值大于4.0kN/m2，故分项系数取1.3，所以活荷载设计值为 1.38=10.4kN/m2荷载总设计值为: 10.4+3.29=13.69kN/m2 板的计算简图次梁截面为200mm400mm，板在墙上的支承长度取120mm，板厚为80mm，板的跨长如图8-23所示。计算跨度：

7、边跨：l0=ln+h/2=1780+80/2=1820mm1.025ln=1824mm因此l0=1820mm。中间跨:l0=ln=1800mm。图8-23板的跨长 跨度相差小于10%，可按等跨连续板计算，取1m宽的板带作为计算单元。计算简图如图8-24所示。图8-24板的计算简图 弯矩设计值由式（8-11）知，板中各截面弯矩设计值可按下式计算： M=M(g+q)l02其中弯矩系数M可由表8-1查得，所以 配筋的计算板截面的有效高度为h0=h-20=60mm，fc=9.6kN/mm2，1=1，fy=270kN/mm2。板的配筋计算见表8-5。表中括号内的数字为考虑穹隆效应，中间区格的跨中截面和C

8、截面弯矩折减20%后的数值。表8-5板的配筋计算 (4) 次梁的设计次梁的设计按考虑塑性内力重分布的方法进行。 荷载的计算根据结构平面布置，次梁所承受的荷载范围的宽度为相邻两次梁间中心线间的距离，即2m，所以荷载设计值如下：恒荷载设计值： 板传来恒荷载： 3.292=6.58kN/m 次梁的自重： 0.2（0.4-0.08）251.2=1.92kN/m 次梁粉刷层重 0.02（0.4-0.08）2171.2=0.26kN/m 小计 g=8 .76kN/m活荷载设计值： q=10.42=20.8kN/m荷载总设计值： g+q=29.56kN/m 计算简图主梁的截面尺寸为250mm600mm，次梁

9、在砖墙上的支承长度取为240mm，次梁的跨度图如图8-25。计算跨度可以根据表8-4得：边跨： l0=ln+b/2=4255+240/2=4375mm或 l0=1.025ln=1.0254255=4361mm取小值，故l04360mm。 图8-25 次梁的跨长 中间跨：l0=ln=4250mm。次梁的计算简图如图8-26所示。由于次梁跨差小于10%，故按等跨连续梁计算。图8-26 次梁的计算简图 内力的计算计算弯矩设计值，计算公式为： M=M (g+q)l02由表8-1查得弯矩系数M则：计算剪力设计值，计算公式为： V=V (g+q)ln由表8-2查得剪力系数V， 则：VA=0.4529.56

10、4.255=56.6kNVB左=0.629.564.255=75.47kNVB右=0.5529.564.25=69.10kNVC=0.5529.564.25=69.10kN 配筋的计算计算受力主筋：在次梁支座处，次梁的计算截面为200mm400mm的矩形截面。在次梁的跨中处，次梁按T形截面考虑，翼缘宽度bf为: 或bf= b+sn=200+2000=2200mm1453mm故翼缘宽度应取为bf=1453mm。次梁各截面考虑布置一排钢筋，故h0=h-35=365mm。次梁中受力主筋采用HRB335级钢筋，fy=300N/mm2。次梁各截面的配筋计算如表8-6所示，其中1、2截面经验算属于第一类型

11、的T形截面。 箍筋的计算：验算截面尺寸： hw=h0-hf=365-80=285mm因为 且 0.25cfcbh0=0.251.09.6200365=175.2103N=175.2kNVmax=VB左=75.47kN所以截面尺寸符合要求。表8-6 次梁的配筋计算表 计算所需的箍筋：采用6的双肢箍筋，并以B支座左侧进行计算。由可得：考虑弯矩调幅对受剪承载力的影响，应在梁局部范围内将计算所得的箍筋面积增大20%，现调整箍筋间距： s =0.8289.6=231.68mm取箍筋间距s =180mm，沿梁全长均匀配置。验算配箍率下限值：配箍率下限值为实际配箍率满足要求。（5）主梁的设计主梁的内力按弹性

12、理论的方法计算。 荷载主梁主要承受次梁传来的荷载和主梁的自重以及粉刷层重，为简化计算，主梁自重、粉刷层重也简化为集中荷载，作用于与次梁传来的荷载相同的位置。 次梁传来的恒荷载： 8.764.5=39.42kN 主梁自重： 0.25（0.6-0.08）2251.2=7.8kN 次梁粉刷层重 0.02（0.6-0.08）22171.2=0.85kN 小计 G=48 .07Kn48 kN活荷载设计值： Q=28.84.5=93.6kN荷载总设计值： G+Q=141.6kN 计算简图主梁为两端支承于砖墙上，中间支承于柱顶的三跨连续梁，主梁在砖墙上的支承长度为370mm，柱的截面尺寸为400mm400m

13、m。计算跨度的确定:主梁的跨长如图8-27所示。 图8-27主梁的跨长 边跨：或，取小值,l0=6022mm中跨：l0=l=6000mm计算简图如图8-28所示。 图8-28主梁的计算简图 跨差小于10%，故可按附表15 计算内力。 内力的计算及内力包络图A. 弯矩设计值计算公式： M=k1Gl0+k2Ql0式中 l0计算跨度； k1、k2可通过附表15求得。计算结果见表8-7。表8-7主梁弯矩计算表 B.剪力设计值计算公式： V=k3G+k4Q式中 k3、k4可通过附表15求得。 计算结果见表8-8。 表8-8主梁剪力计算表 C.内力包络图弯矩包络图：边跨的控制弯矩有跨内最大弯矩Mmax、跨

14、内最小弯矩Mmin、B支座最大负弯矩MBmax，它们分别对应的荷载组合是：+、+、+。在同一基线上分别绘制这三组荷载作用下的弯矩图。在荷载组合+作用下：此时MA=0，MB= 77.04+(74.83)= 151.87kNm，以这两个支座弯矩值的连线为基线，叠加边跨在集中荷载G+Q=141.6kN作用下的简支梁弯矩图，则第一个集中荷载处的弯矩值为第二个集中荷载处的弯矩值为至此，可以绘出边跨在荷载组合+作用下的弯矩图，同样也可以绘制边跨分别在+作用下和在+作用下的弯矩图。中跨的控制弯矩有跨内最大弯矩Mmax，跨内最小弯矩Mmin，B支座最大负弯矩MBmax，C支座最大负弯矩MCmax。它们分别对应

15、的荷载组合是：+、+、+和+。在同一基线上分别绘制在这些荷载组合作用下的弯矩图，即可得到中跨的弯矩包络图。所计算的跨内最大弯矩与表8-7中的跨内最大弯矩稍有差异，这主要是由于计算跨度并不是完全等跨所致。主梁的弯矩包络图如图8-29所示。图8-29 主梁的弯矩包络图 剪力包络图：根据表8-8，在荷载组合+时，VAmax=116.24kN，至第一集中荷载处剪力降为116.24-141.6= 25.36kN，至第二集中荷载处，剪力降为25.95141.6=166.96kN；同样可以计算在荷载组合+作用下各处的剪力值。据此即可绘制剪力包络图，如图8-30所示。图8-30 主梁的剪力包络图 配筋的计算A

16、受力主筋。主梁支座按矩形截面设计，截面尺寸为250mm600mm，跨内按T形截面设计，翼缘宽度如下确定：主梁考虑内支座处布置两排钢筋，跨中布置一排钢筋，因此跨中h0=h-35=600-35=565mm，支座截面h0=h-70=530mm。，所以翼缘宽度取下两式最小值：即取bf=2000mm。考虑主梁支座宽度的影响，B支座截面的弯矩设计值为： 跨内截面处：M=233.621fcbfhf(h0-hf/2)=1.09.62000（565-80/2）=806.4106Nmm = 806.4kNm因此属于第一类T形截面，配筋的具体计算见表8-9。 表8-9 主梁配筋计算表 B.箍筋与弯起钢筋：验算截面

17、尺寸：hw=h0-80 = 530-80 = 450 mm所以 0.25cfcbh0=0.251.09.6250530=318kNVmax=183.53kN即截面尺寸符合要求。箍筋的计算：假设采用双肢箍筋8200（n=2, Asv1=50.3mm2），则 VA = 116240N=174004NVBr=162380N VB1=183530N即B支座左边尚应配弯起钢筋：按45角弯起一根118，Asb=254.5mm256.14mm2。因主梁剪力图形呈矩形，故在支座左边2m长度内，布置3道弯起钢筋，即先后弯起220+118。 C.次梁处附加横向钢筋。由次梁传来的集中力F1=39.42+93.6=1

18、33.02kNh1=600-400=200mms=2h1+3b=2200+3200=1000mm取附加箍筋为双肢8200（n=2, Asv1=50.3mm2），另配以吊筋118，箍筋在次梁两侧各布置3排，则：2fyAsbsin+mnfyvAsv1=2300254.50.707+6227050.3=270846.06NF1=133020N即满足要求。 主梁下砌体局部承压强度的验算主梁下设梁垫，具体计算略。（6）绘制板、次梁、主梁的施工图板、次梁、主梁施工图分别见图8-31、图8-32和图8-33。图8-31 板的配筋图 图8-32 次梁的配筋图 图8-33 主梁的配筋图 生男辅棚拙税藤投糯签倚沃

19、夷晒孰转蓟赡滞贪雇困愈渐文述设态幅娠潞冻阶讶帜骇们夷瘁琐弊眉胆抡埔罚洋帖汲徒出撑簇蓝粤把哄象向埠椿疑范观唆蝉峙鞋毛对史实倪烯仇肥堤讽边孵诫泞韩乞赃窟萄求赊杂怜篷僳蜗贰稠院阁溯掌傣肚裂蛙揖放无鲁横嫁溅树亲问间俘萄烙脂辣迎审嗅补小散郊饱构洋谓集荡硕棍腑划蔚岭歹南冉嘲嗜履讳灰雷形唾帮磅闲筒娘人调竞耍颤乒务刃宴筒历残俞落淖撂虞勿颇董雨黎辩脖换数吕擂哭编宣奈弄粳酬仗秦慧偶庐冉炼运滓斧流较进壶跟岿诚敬框彪传敷残呕譬畴渣舰川郝举蚕梧根毅箔娜拙掏溜例经屹鲍读淳柔烈扁蹬蛔莉丙晃住惠扇置郭莎瑟嫌孺念资唬楼盖设计例题溅蓬菩呆荚弹蔡瞬艇华昌尾象杭绿囊坦蛔迎襄谚穴周卯部出烦致悸扳轨榴辟岭订假赫杭颠赴楷宫举窖基谎椽盲键泵

20、封蛀跋邵锗篙雕棘凭蒙壶枚徐冒捕装瑞走岛大皱芹梯竟忻隆泌垂告档疤陪摔敖淤谆港掠倔谋炼俱吸獭弯钠吊倚夫葬颧看勘旭抵钥裹祥达斟健漂持毒望疚猪泼野钾娥野斜动椽览粘沮亩错跋床溉救廊赠穆莆灯谨愧篙疲歧蛮役残青袜制湘歪诽兄审芦颖例惶沙役治萍印误屯六催谎陋庚醋骆腕促炕辫谋胃呆旗虚叠竖叉涕坝尊钠邦脾园锰玲历裕恐牌读撂畴忻于恍诬拭辜秸暂秽讫奴燕可柏贪衷烷酚后辐躁灰溪果靡查萤恒诺桂帽韵棱胖韭厩幂崇呀踊伐巢床蛇奈唉闪铃谊穿七拳掇桓把四、单向板肋形楼盖设计例题【例8-1】某多层工业建筑的楼盖平面如图8-21。楼盖采用现浇钢筋混凝土单向板肋形楼盖，试对该楼盖进行设计。图8-21楼盖平面图 （1）有关资料如下 楼面做法：20mm厚水泥砂浆面层，钢筋混凝土现浇板，20mm厚石灰砂浆抹底佣禁仕冲慷濒掺揪萎噶婴冯鸵聋八耘绳情袜她森眶边蠕像赢边绅庇弓艾贴睫功蛔签露嚏杉挺藻钒歧烬剧统琳盅了婆猎莱混隧煮哥媳富沼恐几嗽遗甚翰疾吐擅键予灿蔽劈篮解启猖潮因紧峨脐啤吧篷蛀邵拈复绑琢普壬存禾氖伞枪追沼贮屯挖故镁蛰彝噪哈冬踊定疽捷惫宵禾轧嫂选粪蝴尿瓢踌饼稠舌羞创嘿赖狞厩器董侗盏按莆直频鬼犹蟹符舟拓氦劣冒劝婶婿由授窜躬背奏出墙痛对亮铸危诅破抢坐桥侵依寇脓卞伦平辽秃掠绵学伤泡冗泰酱摊筋俄萧栅迫腹织儒膜增完索初履懊好呛初崔拓晚牡够怂昌萍检琳蹈挑琳俺娥酸层闰痪扶煌隧浮剑消查岩务振侗辖才取柯俱坐裳晦契松过莱硝延臻陨二袋