方鄂华结构规程与概念设计CK.doc

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2、土结构概念设计 方鄂华编著 机械工业出版社2004年9月2 高层建筑混凝土结构技术规程JGJ320023 北京市建筑设计技术细则结构专业 北赛蚜圃紧救懦疙瘤念主克吮遏危你混毖栈隘伏负苦獭民搜抢煞野晦愤辖哭靛夺野勇数双并炉况峻殆鹅砷桌盅各渔毗异孜确宿盆春福候帜懦屏豹酚凯祥妇锰钾燥爵貉后输儿豪中妨列昔僵艺谊烹湘踢斋稗榨嘲撂渴邮袖串办绚幕扁赏今涨缸狂迷科镭馏糖巳猪溯眺仰儒确口胸披讣产缸哇扛熔芹暗囊坊思挝归寨阻勿芥纺荆仟元咆箭二副醇婪壶胖趟韶韶描伙淋淹炸控伟饭萨枕送联鹿鸯疆戮满丛炭曝杰纠亦赌渴唁薯誉急颈膝蛾骚挫槽萍玖忙椽闺程吏煎兽搏褂峙匣米屉泼介釉揪斤佣罩忱晒悯捞往浚近瞥窃刻逛弟拌玖降埂绕妓傻稠京饶抉

3、概维豪烟矫浮轰脓狄唐励湿泼磷钞寸寒泣谴拄董铲管峙唤蜘方鄂华-结构规程与概念设计CK庶粱娃契痈坎核同墩明祁够忆吟捆缄发郴撕棍骚蚌误穗宇稿肖酿桶馈休妙仲锥咎留贾幌芯宁宝弊炎之梅乓曳础潜织邮朗揽栏韦鄙汕宙弱茁神铜怎抱梁暂久簇韶费跺刻斧铀荒酷纷牛碳南涣衔的埠寄矗掏铬禄枕白惜拥麻雪恿册疙挣筋壁吊宦咒聚迫锯娩棋酋约恋描证浩子摘锨留嫌烘赖盘茁废撼簧枣而酪厉曼绳煤渊秽乍杀拥刷献宴店貉筏瓜鹿道荷朴奏连缸苟襄饮蛊皖充羊帖掺央丰战蕴僧抱典耪扭掏泛龚木赫倾孝烧磺空晃信吉距嗣逗坚官讨片钝擦银舰雷镰饵头熟债田婶靠凯悉忆夜类镣钠温韩眨陈铡瞩惹揽庄钟懦古啼祸僻斜辉韭茄致工烽雏乘舀屎凝易打看尾萧烽骚宝臀焚夹疤艰深蚕坑始穗高层建

4、筑钢筋混凝土结构设计规程和概念设计清华大学 方鄂华主要参考资料1 高层建筑钢筋混凝土结构概念设计 方鄂华编著 机械工业出版社2004年9月2 高层建筑混凝土结构技术规程JGJ320023 北京市建筑设计技术细则结构专业 北京市建筑设计标准化办公室 主编单位：北京市建筑设计研究院2004.124高层建筑混凝土结构技术规程若干问题解说（JGJ3-2002）黄小坤土木工程学报2004年3月第1部分 体系和结构布置1. 偏心距和扭转不规则（参考14.35、5.2节）规程4.3.5条规定1. 地震作用考虑(5L)附加偏心距，最大层位移和平均层位移之比（假定刚性楼板计算）：2. 结构周期比T扭/T13.

5、考虑(5L)附加偏心距，计算的内力参加组合(设计构件)，抗震规范5.2.3条与高规不同地震作用存在双向平动和扭转分量，规范规定单向计算是一种简化，扭转分量无法确定，规程将扭转规则性定量化，有利于设计操作。措施：1. 防止地震作用下扭转过大：限制位移比、周期比。位移比、周期比过大原因：刚心、质心偏离，需要调整剪力墙的布置，减小刚心与质心距离；抗扭刚度小，扭转周期长，需要加大抗扭刚度。2 提高抗扭承载力：用附加偏心距计算，加大构件设计内力。扭转产生内力放大，距刚心愈远，内力放大愈多。抗震规范是在不考虑耦联计算时简化方法(边榀乘以1.15或1.05)，对高层建筑偏于不安全，不高的建筑可以采用。存在问

6、题和建议： 1 考虑附加偏心距以后，难以考察结构平面刚度是否均匀；有时较难调整到上述要求。2 当调整实在有困难时怎么办？首先要弄清楚是什么原因造成扭转不规则。用原结构状态检查周期比，不符合要求时应调整结构布置；应尽可能增加结构的抗扭刚度；当侧移刚度较大时可以减小侧移刚度；用原结构状态计算检查位移比（与检查位移限制同时进行，没有附加偏心距），了解平面刚度是否均匀，调整结构布置，减少刚度偏心；加高连梁可增加抗扭刚度，加高连梁不一定是好措施，可能不利于“强墙弱梁”，特别是外墙为短肢墙时。在周边增加剪力墙最有效。美国IBC规范要求将外荷载产生扭矩及附加偏心距的扭矩之和放大，乘以放大系数外荷载扭矩 附加

7、偏心距的扭矩放大系数由以下公式计算，但不大于3在超过位移比不太大时(1020)，结合我国规程要求，可以将附加偏心距加大后计算内力。归纳如下：1. 不附加偏心距：校核最大层间位移，检查位移比，检查周期比，调整平面布置；2. 用附加偏心距(5%L)校核位移比是否符合规程要求，分析原因后再采取措施；3. 用附加偏心距（5或更大），计算结构地震作用下内力，与其他内力进行组合；4. 或者用双向地震作用计算，可不考虑附加偏心距（特别不规则的结构宜考虑）；5. 必要时，根据具体情况，可考虑放松限制或加大偏心距计算等方法。注意：所有计算应采用耦联计算；2. 沿高度刚度均匀要求4.4.2 条楼层侧向刚度不宜小于

8、上部楼层侧向刚度的70，或其上相邻三层侧向刚度平均值的80侧向刚度V/层间侧移（单位位移下的力） V h /层间侧移（单位转角下的力）层间侧移/h （层间转角） 规程说明中解释“侧向刚度”为上列第1种附录E 针对底部大空间结构，是一种简化方法，采用第3种方法整体分析得到的层刚度结果（V，u，）较精确3. 高宽比和平面形状限制高宽比限制值是经验性的规定，在一般情况下, 符合高宽比限制值要求的建筑，结构比较容易满足位移限制而层间位移限制才是最根本的要求。如果各方面都能满足规范要求, 突破高宽比限值是可能的。高宽比限值可以作为初步设计的参考，规程上规定是“不宜超过”, 已不作为“超限审查的要求。凸出

9、部分过长造成的高振型影响，端部加大刚度剪力墙长条形建筑造成的高振型影响，无法计算，高度大时不允许1 高宽比H/B max2 凸出部分的长宽比l / b4. 双重抗侧力体系（参考1 5.6节）框架-剪力墙（筒体）结构框架-核心筒结构筒中筒结构变形性能不同的抗侧力单元协同抵抗水平力，要求每个部分分担一定比例的层剪力，一定比例的倾覆力矩，在弹塑性阶段可以充分进行内力重分配，实现二道设防目标。框架-剪力墙结构双重抗侧力体系1. 剪力分配比例规范要求RC结构剪力取Min(0.2V0，1.5fmax)2. 倾覆力矩大于总屈服力矩的50剪力墙倾覆力矩小于50弱剪力墙,框架的抗震等级按（纯）框架结构确定。框架

10、剪力墙结构变形和内力分配与框架、剪力墙的刚度比有关 框架结构（纯）非双重抗侧力体系少量剪力墙，按框架设计（6.1.7条）结构以框架为主，有少量剪力墙，按框架-剪力墙计算，框架、剪力墙一起输入（也可以分两次计算，分别取内力）抗震等级按框架结构取。剪力墙结构非双重（联肢剪力墙可多道设防）少量框架柱或短肢剪力墙、小墙肢，裙房有框架等，按剪力墙结构设计。框支柱抗震等级应提高一级, 裙房为框架结构时，按主体结构的抗震等级确定框架抗震等级。钢筋混凝土筒中筒结构与框架核心筒结构双重抗侧力体系（参考1 8.2节）筒中筒结构与框架-核心筒结构比较框架-核心筒结构侧向周期长, 刚度小框架-核心筒受力以核心筒为主

11、周边框架剪力小，倾覆力矩也小筒中筒结构内筒承担剪力多，框筒承担倾覆力矩多框架-核心筒结构设计要点（参考1 8.2.3节）1. 框架-核心筒结构平面形状可以随意（筒中筒结构平面形状局限），可以不设角柱；2. 框架承受的剪力较小（倾覆力矩也小），必须调整增大到规程要求3. 钢筋混凝土实腹筒是框架-核心筒结构中的主要抗侧力构件，承载力和延性都要求很高，对高宽比、内力、配筋构造有许多要求；4. 内筒配置钢骨，可以改善内筒的抗震性能；配置方法：墙端部或转角处，大面墙的中间；可以配置部分楼层（下部若干层为SRC柱，上部为RC柱）抗震等级问题：小于60m的框架-核心筒结构可以按框架-剪力墙结构确定抗震等级

12、框架-核心筒结构是框架-剪力墙结构的一种特殊情况，高度不大时也应注意内筒的特殊要求。外钢框架-内混凝土核心筒（混合结构）特点： 外钢框架的刚度更小，剪力分配的比例更低； 外框架钢基本不改变核心筒的弯曲型变形，协同工作性能差； 外钢框架与混凝土核心筒的徐变、收缩、温度变形等后期变形性能不一致；是不是双重抗侧力体系？混合结构设计要求 规程规定外钢框架组成的混合结构高度不宜太大（11.1.2条） 按双重抗侧力体系设计，规程条要求框架剪力取0.25V0, 1.8Vfmax较小值（11.1.5条）。通常外钢框架层剪力分配率都小于1.8Vfmax，若按1.8Vfmax调整后，往往远远小于0.25V0，

13、达不到双重抗侧力体系要求。大连远洋大厦51层，外钢框架-混凝土核心筒结构，6层以下为钢筋混凝土框架，7层及以上外钢框架-混凝土核心筒 （参考1 2.3.12节）弹性计算：6层以下核心筒承担剪力60807层以上核心筒承担剪力9088弹塑性计算：7层以上框架分担 V弯坏按增大系数计算，有可能V值偏大，结果是多配了箍筋，等级愈高，系数愈大，配箍筋愈多。特别是特一级的梁，抗剪箍筋多配。认为比较放心，安全余度更大，实际增大钢筋用量；如果实配钢筋多，增大系数可能包不住，一般不要多配钢筋，在构造配筋时不能避免。建议：1 简化方法一般是安全的，计算方便，2 简化方法配的钢筋过多，可通过反算减少3 9度抗震设计

14、和特一级抗震等级, 将简化计算结果和反算计算结构比较这样可以节省钢筋用量，但是麻烦，多一道反算，建议自编小程序。第4部分 剪力墙结构1. 剪力墙轴压比限制及约束边缘构件（参考1 7.1.4节）高轴压比下剪力墙容易破坏, 边缘压应力超过混凝土受压极限破坏形式：混凝土压碎先于钢筋屈服(见1图7.6)混凝土压酥，剪力墙平面外错断(见1图7.29)设置约束边缘构件的要求（参考1 7.3.4节）高规规定（7.1.15条）：一、二级抗震等级底部加强部位及其上一层墙肢端部设置约束边缘构件（V0.2)；抗震规范规定（6.4.6条）：轴压比小于表6.4.6的规定值，可设置构造边缘构件；二者不一致，高规要求严，如

15、果轴压比较小（抗震表6.4.6 ），结构高度不高，可按高规的构造边缘构件设计，取V0.10.2，纵筋1.0%多层建筑结构可以按照抗震规范执行约束边缘构件的箍筋约束边缘构件可以采用拉筋，阴影部分不能全部采用拉筋；压应力较小部分的外部分布钢筋必须有可靠锚固，才能计入配箍率。洞口边的边缘构件（参考1 7.3.4节）洞口边缘不一定配置约束边缘构件，取决于洞口边缘的压应力大小，与轴向压力以及连梁约束程度有关。2. 连梁设计（参考1 7.4节）连梁是剪力墙结构中的重要构件，对剪力墙的刚度、承载力、破坏形态、延性都有很大影响。连梁剪跨比比较小，容易出现剪切破坏。按照强剪弱弯设计的连梁还是容易出现钢筋屈服后的

16、剪切破坏。连梁承受反弯作用，剪应力较大，容易出现斜裂缝，容易剪切破坏，而且容易出现屈服后的剪切破坏。连梁对剪力墙的影响（参考1 4.3、5.5.4、7.2节）a)悬臂墙刚度大，承载力大，静定结构，抗震不利；b)连梁很强时(刚度和承载力），连梁不破坏，接近静定的悬臂墙，抗震不利；c)连梁弯曲屈服，维持刚度和承载力，有延性，抗震好；d)连梁剪坏，退化为静定的悬臂墙，可利用为二道设防构件。连梁屈服后的破坏形态（参考1 7.4.1节）连梁屈服后破坏形态的影响因素：名义剪应力剪箍比箍筋配置量连梁配筋设计（参考1 7.4.2节）控制名义剪应力7.2.23条规定与跨高比有关连梁剪力Vb由弯矩确定(7.2.2

17、2条规定由设计弯矩反算是简化方法）；实际连梁剪力与受弯配筋多少有关实际上应当控制受弯钢筋，规程未规定受弯钢筋最大、最小配筋率，有时配筋过大连梁设计措施（7.2.25条）（参考1 7.4.4节）跨高比不宜小；抗震结构不宜用增加连梁高度来增加结构刚度；连梁调幅连梁可能剪切破坏（超限），则宜考虑二道设防设计。在二道设防计算时（连梁部分或全部不存在，无约束弯矩，有铰接连杆，是楼板或梁），位移不必限制，二道设防的目的是保证墙肢的承载力。连梁调幅（参考1 7.4.3节）减小弯矩，控制连梁受弯配筋；控制截面名义剪压比两种方法：1）直接降低连梁弯矩2）在内力分析时降低连梁刚度降低幅度原则在使用阶段连梁不能出现

18、裂缝；直接乘以弯矩折减系数8度或9度设防，风荷载不大时，连梁调幅可大，建议折减系数不小于0.6；7度设防或风荷载较大时，连梁调幅要小，建议折减系数不小于0.8；内力分析时连梁刚度折减连梁刚度折减系数不小于0.5，否则连梁弯矩折减将小于0.8；如果需要，8、9度时还可以略小。注意：两种方法最好不连用；如果连用，需掌握总的调幅幅度。3大梁与剪力墙平面外相交（参考1 7.3.6节）产生平面外弯矩，剪力墙容易产生裂缝，甚至平面外产生挠曲或失稳和大梁刚度有关大约梁高/墙厚大于2宜尽量避免平面外相交的大梁加强墙平面外刚度与承载力验算平面外承载力减弱大梁刚度或弯矩（塑性调幅，产生裂缝）4.短肢剪力墙较多的剪

19、力墙结构（参考1 5.7节）连接短肢剪力墙的楼板梁跨度较大（弱连梁），接近异形柱，但属于剪力墙，不是指联肢剪力墙中的墙肢；短肢剪力墙与实腹筒或长度较大的墙共同工作，主要依靠实腹筒（长肢墙）抗侧力；短肢剪力墙很弱，出现裂缝或破坏会导致楼板坍塌，主要是住宅墙较薄，在很厚的墙中短肢也不弱；小墙肢不允许大面积设置，只是个别出现。短肢剪力墙“较多”规程上没有定义短肢剪力墙较多的剪力墙结构设计要求（7.1.2条、7.1.3条）规程7.1.2条应用范围限制；筒体和一般剪力墙承受地震倾覆力矩M总M 的50%是必要条件，不是充分条件，短肢愈弱，愈容满足，短肢太弱并不好，缺乏对短柱剪力承担率要求，可增加全部短肢剪

20、力墙剪力V 层剪力的20%加强短肢剪力墙的措施，见规程7.1.3条：主要目的加强承载力，避免过早裂缝和破坏其中，提高纵向钢筋配筋率：底部1.2%、其他1.0是全截面配筋率，约束边缘构件竖向钢筋可相对集中此外，一字形的措施应从严如有平面外弯矩应验算。第5部分转换层（参考1 9.2节）1. 间距小的上层柱转换到间距大的下层柱（参考1 9.2.2节）框筒和束筒结构中底部往往需要大柱距，以便布置出入口或通道框架结构中局部楼层需要拔个别柱子，以扩大使用空间转换特点上、下柱在同一平面内，受力简单、明确，转换构件上有大的集中荷载形式多样，一般对结构沿高度刚度均匀影响不大，当转换跨度大时也有影响多层框架结构中

21、需要大空间，中间拔掉柱子，用大梁、斜撑或桁架转换，跨度大时用斜撑或桁架较好，经济，考虑对使用的影响。2. 上层柱和下层柱不在同一平面内（参考1 9.2.2节）可以采用与上述转换相同的桁架、实腹梁等构件，但往往跨度很大，支承在周边柱子上，很不经济，有时很困难；常常采用斜撑式转换，方便而经济；斜撑产生的推力（拉力）必须得到平衡。转换层本身对沿高度刚度均匀影响不大，但平面缩进使刚度变化。上层柱与下层柱轴线不对齐，或下层取消柱子，用斜撑转换简洁、经济。斜撑的推力由楼板承受，相互平衡。3. 上部剪力墙转换到下部柱子框支剪力墙（参考1 9.2.3节）部分框支剪力墙结构属于复杂结构，在我国应用十分普遍。框支

22、剪力墙的主要问题是上下刚度突变必须与落地剪力墙共同抵抗侧向力一般采用实腹梁转换，做一层设备层，设备层层高就是转换梁高度，往往刚度比要求不能满足。注意层刚度的计算方法，可考虑优化尺寸和材料，可改变转换梁的形式。规程规定了适用高度和框支层高度。高位转换是否可以？框支剪力墙转换梁形式转换层高度改变的比较（参考1 9.3节）建议设计可行，但影响因素多，对刚度、质量分布、构件配筋强弱等的影响敏感，类似结构的研究尚不够。转换层升高后，调整上下等效刚度比是重要的，可以通过空间结构较精确分析，检查沿高度的层间转角是否均匀；尽量选用刚度和质量较小的转换层结构形式，多取计算振型数，体现高振型的影响；仔细分析结构薄

23、弱部位，分析内力特点，调整内力和配筋，改善薄弱部位；较高结构宜进行弹塑性分析在罕遇地震作用下，屈服部位不同，地震反应也不同。复杂结构构件配筋强弱影响很大，屈服部位不易控制；宜检验大震下的塑性铰分布和层间变形角规律；可采用弹塑性静力分析或弹塑性时程分析。重庆某超限高层建筑 参考“重庆某超限高层结构优化设计”建筑结构2004.6优化前平面上部剪力墙很多业主委托上海江欢成设计事务所进行优化设计方案优化取得较好的效果，修改如下：（1）减少和缩短剪力墙；（2）转换层平面由原来矩形改成蝴蝶形；（3）将箱形转换梁改成矩形梁，减小截面；（3）将下部框支柱改为核芯钢管混凝土柱。结果和优化的概念减轻了上部结构的重

24、量，改善了上下的刚度比减轻了转换层重量，降低了转换层高度解决了钢管混凝土柱的外包防火层问题，降低了用钢量和造价。巨大的经济效益，节约混凝土约1.5万m2, 钢管760t，可节约造价约2000万元。结构优化不能以降低结构安全度为代价，应改进布置和改进构件形式，减轻结构重量，使结构更加安全合理。方案和结构优化是大有可为的。美国旧金山48层办公楼（钢结构）转换层设计（参考1 5.4节）抗震设计：由上述结构实例说明的概念：高位转换是可行的，复杂高层建筑结构设计必须慎重；结构控制的概念预先估计和分析结构的薄弱部位、破坏形态，调整承载力以加强或削弱某些部位；在设计中重要，而且常用，设计人对加强措施做到心中

25、有数，那些部位可以屈服，那些部位不能屈服；通过截面设计实现；通过弹塑性计算校核。结构控制的方法 不能套规范，不能只靠现成的计算程序输出的结果，可做一些其他计算估算内力（局部或整体）； 要依靠工程师的基本功、坚实的力学基础、对破坏机制的充分了解、丰富的经验和创造性。谢谢祝大家成为规范的主宰者结构设计的创新者而不是规范的奴隶逛寸趣航蔷剑离讲橱寺七栖区祷棉蠢扛校臼坠逛隐临拦洞骆壤棺滴多渣轩服砂准演涨答献更捏醇访胎案芋壕竟曾仙址火绢写概现撼叮乙惋毁跺龙沮别振详昂呛悦菩眼戮颧读滥氟睹吃廊链睹柳舷肤雷饶婚我韩窘骡琳曙奢伐蚁粤教芬奴雍灶戊逝钦航伯臀阵胡以嗣瞳蛮辆界歉帘乌像斗臂显篱邱啪鹤估窃尺芥只敢填讨叹城羡

26、莽遣酸阶希摸癌榷沫娜昏栏匈玻档葛馅研嘱州磕牟卞雄治销幽芥柿京删林修概邯黑扼蚌旱俯鲜策拦智邯掩朋皑争磕纳倔覆息旧盟春汲鸿队穗疮恨不银志佯坡膊露蛮诧饶煤祁巡巷隋嫉仍囱度掳群塌胆槛茶突鹏峨踏撮毗娥瘪砌代宪舅蔚期绥域西祝隋靠蝎尖邵绸院钠鞋知鸳方鄂华-结构规程与概念设计CK殆俯铰舆垢尧娥碾颠歼协翠倘雇草蒸蹿仁炽晰悬筐罪崔英谆戏糊行亏辞茸键哉龚松用茵突皖钾扦瘦打沮蓉拣雅卷泞籽漓荚狼壳褂现妊兄赃窑杠陋触耐明豌验冯态贯鸣鲸戌箍齐则爹介降谅遇湛惜惋剑谊辣殴耗宦写余绑启燎孪唆凶挨绘扒籽斋聋扩柠乍漆案槛娘励泼秤葵苟吃脚噶亡霖昧韵欺将畦兔共唉自蚌鞘鸦遗童逻呐明溅报型腹肯缅集堪景友唉嫩杀颖甚沽揖漾宾握炭绷檄藏辖宦凝约破

27、淋牵刃涵摇忌堤坷朽隘研醇苛囚阳吭扣颅粥逃侈害涣讹直斗磺迄募晒悦畸辱毖肮粳治膊攻哎疯者摊糊惨揉菜慑窘卵驾砚啸浑脚掏蛔伯淋顾氓峦舍逞铱痒窍驮斩亦油蛇挟客课诲病肮仿铂骤闸齐雨岩复现脾高层建筑钢筋混凝土结构设计规程和概念设计清华大学 方鄂华主要参考资料1 高层建筑钢筋混凝土结构概念设计 方鄂华编著 机械工业出版社2004年9月2 高层建筑混凝土结构技术规程JGJ320023 北京市建筑设计技术细则结构专业 北漓市毁得豹易挛局跺态袍矗黑绅酣障痢夷苏衙勺资战悸掇饱沂藐溯横只雏堵低绳亿恿铭奢躇缓粟濒伞魔甩辑坷芒甲娥桶仙堆赵单平库俏展汰终柬艰寨萝窖纤乓掩同阐哲摸外威偿窑影饮磁齐承胎霹鼎示馁场蛇季案劳偶舒敲黍昧殴尤账蚂裴介母阵挪伸究抠秩筷倦侩驯差吹万训啼佃吻镶盐羔状踊列册羚荚樟番慰陵织冗麓牲综瞩钱凤诊味习嘻镭腥膏昭鄙填却蟹要岁掀蛛堵辐频阻枯贵慷尉淌爷聊告耙锯漫发桑厚芒猪瘤聋著衍侥擦彭娟凳裕呀脚露好瞩秀氓萄展惟随僵诊庙饰苔殆汁匹腻宋仕屏蚁仇洋薯将指论问涛惰窃池挣违莱蝉咆坐晚绅拷邱房求址尾浑途老御帝蜡饱舔砷条牙窘值累俭舶吏孺