煤化工课程设计.docx

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1、课程设计煤化工工艺学设计题目：130万吨/年煤制甲醇合成工段设计学院：石油化工学院学生姓名：学号：专业班级：指导教师：银川能源学院课程设计（煤化工工艺学）评审意见表指导教师评语：第一名小组成员成绩：第二名小组成员成绩：指导教师：年月日课程设计总成第一名小组成员成绩：绩第二名成员小组成绩：课程设计任务书设计题目130万吨/年煤制甲醇合成工段设计学生姓名所在学院石油化工学院专业、年级、班设计要求1、根据设计要求选择煤制甲醇的工艺流程并绘制工艺流程图（合成工段）2、根据设计参数（原料气组成、粗甲醇组成等）进行合成塔的物料衡算、热量衡算3、根据设计参数进行合成塔的设计并绘制合成塔设备简图4、根据设计参

2、数进行水冷器和换热器的设计学生应完成的工作1、根据设计要求选择工艺流程并绘制工艺流程图合成工段）2、根据处理量及产品组成确定各产品收率，作出物料平衡3、根据产品收率，进行合成反响中各物质的消耗和生成量确实定4、根据新鲜气中惰性气体百分数，确定新鲜气、弛放气、循环气的气量，以及入塔气、出塔气、甲符别离器出口气体组成5、根据物料平衡以及各组分比热容和反响生成热，进行合成塔、换热器、水冷器的热量衡算6、根据热量衡算进行合成塔的换热面积、换热管数、直径、壁厚、封头等设计7、根据热量衡算进行水冷器的换热面积、换热管数、直径、壁厚、封头等设计（选作）参考文献1、谢克昌，房鼎业.甲醇工艺学M.北京：化学工业

3、出版社，2010.6.2、候侠、王建强.煤化工生产技术.北京：中国石化出版社，2014.1.3、郭树才.煤化工生产技术.北京：化学工业出版社，2012.工作计划笫1-2天：查阅文献，收集资料，根据设计要求选择煤制甲醇的工艺流程并绘制工艺流程图；第3-4天：根据处理量及产品组成确定各产品收率，作出物料平衡，确定合成反响各物质消耗量和生成量，确定新鲜气、弛放气、循环气的气量，以及入塔气、出塔气、甲醉别离器出口气体组成；第5-6天：根据各组分比热容和反响生成热，进行合成塔、换热器、水冷器的热量衡算；第7-8天：根据热量衡算数据，进行合成塔和水冷器的换热面积、换热管数、直径、壁厚、封头等设计，并绘制合

4、成塔设备装配简图；第9天：整理设计资料，制作PPT,准备辩论；第10天：辩论。任务下达日期：2017年5月22日任务完成日期：2017年6月2日指导教师（签名）：学生（签名）：130万吨/年煤制甲醇合成塔摘要：甲醇合成塔是甲醇装置的核心设备之一，也是合成工段最关键的设备，合成塔为立式热管壳式型反响器，本设计按照130万吨/年煤制甲醇合成塔工程依照参数进行物料衡算和热量衡算，然后设计出合成塔并绘制工艺流程图。关键词：煤制甲醛；合成塔；工艺设计；工艺流程图。1.1 选题背景11.1.1 设计目的及意义11.1.2 国内外煤制甲醇开展现状11.2 设计技术参数21.3 方案31. 1设计要求32.

5、2设计方案32. 2.1煤制甲醇工艺流程33工艺计算531物料衡算53. 1.1合成塔的物料衡算53.2热量衡算113. 3合成塔的设计143. 3.1换热管数确实定153. 3.2合成塔直径153. 3.3合成塔壁厚设计153. 3.4壳体设计液压强度校核163. 3.5合成塔封头设计164. 3.6折流板和管板的选择设计173.4水冷器设计173. 4.1换热面积确实定174. 4.2换热管数175. 4.3水冷器壁厚设计176. 4.4壳体设计液压强度校核177. 4.5水冷器封头设计188. 4.6折流板和管板的选择及设计184设计结果185致谢196参考文献191设计背景1.1 选题

6、背景我国是煤炭资源丰富的国家然而在煤炭生产、使用和运输过程中也给环境带来了诸多危害。为减少煤炭对环境造成的负面影响采用合理的生产工艺是非常必要的。煤电联产是一条途径洁净煤技术和煤化工技术也为人们日益关注。本世纪世界煤化工开展的主流方向是开展煤炭洁净利用技术它包括气化技术、合成燃料技术（包括醇燃料和燃燃料）及多联产工艺技术等。其中采用煤制甲醇技术较为成熟有较好的开展前景而且随着甲醇下游工艺的研究不断深入如由甲醇制备低碳烯烧工艺等市场对甲醇的需求必将越来越多该工艺的生产能力也会逐渐提高。1.1.1 设计目的及意义由于我国石油资源短缺，能源平安已经成为不可回避的现实问题，寻找替代能源已经成为我国以及

7、全世界开展的关键，甲醇作为石油补充一斤成为现实，开展甲醇工业对我国经济开展具有战略意义。煤在世界化石能源储存中占有很大的比重，而煤制甲醇合成技术更加成熟。本设计遵循“工艺先进、技术可靠、配置科学、平安环保”的环保的原那么。通过设计可以稳固、深化、和扩大所学的根本知识，培养分析解决问题的能力，还可以培养创新精神，树立良好的学术思想和工作作风。通过完成设计，可以知道甲醵的一些应用，根本掌握煤制甲醇的工艺流程，了解甲醇工业的开展趋势。1.1.2 国内外煤制甲醇开展现状我国自86年就开发了低压甲醇合成和精储技术，目前国内广泛采用的管壳式副产蒸汽合成塔和两塔精储就源于该开发,后又推广了“U”形冷管合成塔

8、精储也从两塔开展到三塔，既可生产GB338-2004优等品精甲醇，又可生产美国0-M-232KAA级精甲醇,含醇污水的处理工艺已取得突破性进展，污水处理后可回收利用，故甲醇装置在正常生产时实现了无含醇污水排放。甲醛的大规模的工业化生产是从20世纪20年代高压法合成甲醵的工业化实现开始的。1913年，德国BASF在其高压合成氨的实验装置上进行了一氧化碳和氢合成含氧化合物的研究，于1923年在德国Leuna建成了世界世界上第一座年产3000t合成甲醇的生产装置，并成功投资。英国I.C.I和德国Lurgi公司分别成功地研制出中低压甲醇合成催化剂，降低了反响的压力促进甲醇生产的高速开展。1966年,

9、I.C.I公司使用了Cu-Zn-Al氧化物催化剂成功的实现了压力为5MPa的Co和氢气的合成工艺该过程称为LC.I低压法。1972年I.C.I公司又成功地实现了IOMPa地中压甲醇合成工艺。到2010年,世界各国甲醇生产能力约为6400万吨,预计到2015年世界各国甲醇总的生产能力将到达7200万吨,而采用I.C.I技术生产甲醇年产生产能力约占世界总甲醇量的50%以上，装置规模为年产（5.0-82.5）万吨；采用Lurgi低压法已经建成和正在建设甲醇生产装置能力到达600万吨。1.2设计技术参数1、处理量：130万吨/年2、开工时间：按开工330天/年计3、通过精储，精甲醇的纯度可到达99.9

10、符合精甲醇国家一级标准。二塔精储工艺中甲醇的收率达93.89%o4、合成反响的工艺参数：根据某化学公司甲醇合成装置数据，人塔气温度为225,出塔气温度为255,反响温度240-260,甲醇合成压力为5MPa。工业生产中测得低压时，每生产一吨粗甲醇就会产生1.52i113（标况），即0.068kmol的甲烷。根据测定，40C时液态甲醇中释放CO、CO2、H2等混合气中每立方米含37.14g甲醇。新鲜气（合成气）中惰性气体（N2+Ar+CHJ百分比保持在0.41%；合成塔出塔气甲醇含量为5.84%0表IT粗甲醇组分质量百分数组成CH3OH（CH3）2OC4H9OHH2O含量/%92.990.1

11、980.0286.784表1-2每吨粗甲醇中合成气溶解情况组分H2CCO2N2ArCH4溶解量INm3/t粗甲醇）4.3640.8157.7800.3650.2431.680表1-3驰放气组成气体CH5OHH2COCO2N2ArCH4Mol%0.6178.316.293.513.192305.79表1-4新鲜气（合成气）组成气体CH4H2COCO2N2Ar组成0.0567.9928.453.080.2510.1792设计方案2.1设计要求以设计任务书为根底，适应我国甲醇工业开展的需要。加强理论联系实际，扩大知识面；培养独立思考、独立工作的能力。整个设计应贯彻节省基建投资，充分重视技术进步，降低

12、工程造价，节能环保等思想，设计生产高质量甲醇产品。2.2设计方案2.2.1煤制甲醇工艺流程1.气化a）煤浆制备煤浆制备由煤运系统送来的原料煤干基（mCO+（n2-r）H2+rH2SCO+H2OH2+CO2反响在6.5MPa、13501400C下进行。气化反响在气化炉反响段瞬间完亦生成CO、H2、Co2、H2O和少量CH八H2S等气体。离开气化炉反响段的热气体和熔渣进入激冷室水浴，被水淬冷后温度降低并被水蒸汽饱和后出气化炉；气体经文丘里洗涤器、碳洗塔洗涤除尘冷却后送至变换工段。气化炉反响中生成的熔渣进入激冷室水浴后被别离出来，排入锁斗，定时排入渣池，由扒渣机捞出后装车外运。气化炉及碳洗塔等排出的

13、洗涤水（称为黑水）送往灰水处理。c）灰水处理本工段将气化来的黑水进行渣水别离，处理后的水循环使用。从气化炉和碳洗塔排出的高温黑水分别进入各自的高压闪蒸器，经高压闪蒸浓缩后的黑水混合，经低压、两级真空闪蒸被浓缩后进入澄清槽，水中参加絮凝剂使其加速沉淀。澄清槽底部的细渣浆经泵抽出送往过滤机给料槽，经由过滤机给料泵加压后送至真空过滤机脱水，渣饼由汽车拉出厂外。闪蒸出的高压气体经过灰水加热器回收热量之后，通过气液别离器别离掉冷凝液，然后进入变换工段汽提塔。闪蒸出的低压气体直接送至洗涤塔给料槽，澄清槽上部清水溢流至灰水槽，由灰水泵分别送至洗涤塔给料槽、气化锁斗、磨煤水槽，少量灰水作为废水排往废水处理。洗

14、涤塔给料槽的水经给料泵加压后与高压闪蒸器排出的高温气体换热后送碳洗塔循环使用。变换,在本工段将气体中的CO局部变换成H2。2 .变换在本工段将气体中的CO局部变换成CO2o本工段的化学反响式变换方程式是：CoH汨H2+C0203 .低温甲醇洗本工段采用低温甲醇洗工艺除变换气中Co2、全部硫化物、出0和其他的杂质。4 .甲醇的合成以及精偏3工艺计算3.1 物料衡算3.1.1 合成塔的物料衡算1 .粗甲醇产量计算设计产量：精甲醛130万吨/年开工时间：330天/年通过精储，精甲醇的纯度可到达99.9%,符合精甲醇国家一级标准。精储工艺中甲醇的收率达93.89%粗甲醇总产量(ta)粗甲醇产量(ta)

15、二粗甲醇(ta)纯度收率130000099.9%=13836532H493.86%表3-1粗甲醇组分质量百分数组分CH3OH(CH3)2OC4H9OHH2O含量/%92.990.1980.0286.784摩尔质量g/mol32467418工业生产中测得低压时，每生产一吨粗甲醇就会产生L52(标况)，即0.068kmol的甲烷。故CE每小时产量为：1383656.5x1000x0.00198)c山木。八十由4寸帆楼Rn,r1C=7.52kmolh表3-2合成反响中生成物情况%)2。3302446组成CH3OH(CHs)2OCsHgHH2OCH4含量/%92.990.1980.0286.784产

16、量kgh162457.6345.9248.8411851.2190.08产量kmolh5076.87.520.66658.411.882 .合成反响中各气体消耗和生成量由于合成反响中甲醇主要由一氧化碳合成，二氧化碳主要发生逆变反响生成一氧化碳，且入塔气中二氧化碳的含量一般不超过5%,所以计算中忽略反响(3-2)表3-3合成反响中各物质的消耗和生成情况消耗原料气组分kmolh生成生成物kmolCOCO2H2H2OCH4反响1-15076.810153.6反响1-315.0430.087.52反响1-411.8835.6411.8811.88反响1-52.645.281.98反响1-6(-636.

17、85)636.85636.85636.85注：反响1-1项不包括扩散甲醵和弛放气中甲醇消耗的原料气量表3-4每吨粗甲醇中合成气溶解情况组分H2COC02N2ArCH4溶解量(Nm3t4.3640.8157.7800.3650.2431.680粗甲醇)表3-5每吨粗甲醇中合成气溶解情况组分H2COCO2N2ArCH4溶解量(Nm7t) 4.3640.8157.7800.3650.2431.680溶解量(kmolh)34.06.3660.662.851.9013.10根据测定，40时液态甲醇中释放CO、CO2、H2等混合气中每立方米含EqEa(NH + Nro + Nrn +N + NAr + N

18、ch )*22.4 * 37.14损失甲醇(kmol/h) = -空安-匈37.14g甲醇，假定溶解气全部释放，那么甲醇扩散损失为：IoOo*32(34+6.36+6.07+2.85+1.90+13.10)*22.4*37.141000*32=3.Ikmol/h查甲醇工艺学，驰放气组成如下表3-6驰放气组成组分CH3OHH2COCO2N2ArCH4Mol%0.6178.316.293.513.192.305.79消耗项H2CO消耗原料气组分CH&CO2N2Ar粗甲醇中溶34.06.366.072.851.913.1解扩散的甲醉6.23.1-驰放气0.7831G0.0629G0.0351G0.0

19、319G0.023G0.0579G驰放气中甲0.0122G0.0061G-醇反响1-110153.65076.8-反响1-330.0815.04-反响1-435.6411.88-反响1-55.282.64-反响1-6636.85636.85636.85-10898.45+0.794477.36+0.0697.51+0.0352.85+0.0311.9+0.02313.1+0.057合计53G69GIG9GG9G新鲜气(合成气)中惰性气体(N2+Ar+CH4)百分比保持在0.41%,反响过程中惰性气体的量保持不变，(N2+Ar+CH4)=17.85+0.1128G,那么表3-8驰放气组成气体CH

20、3OHH2COCO2N2ArCH4组成()0.6178.316.293.513.192.305.79含量2.7346.8627.8615.5514.1310.1925.65表3-9新鲜气(合成气)组成气体CH4H2COCO2N2Ar组成(%)0.0567.9928.453.080.2510.179含量8.2711245.214705.49509.4241.5129.615、循环气气量确实定图3-1甲醇合成塔流程图出塔气量=新鲜气量+循环气量+主反响生成气量+副反响生成气量-主反响消耗气量-副反响消耗气量出塔气量=新鲜产量+循环产量+主反响生成气量+副反响生成量-主反响消耗气量-副反响消耗气量G

21、主消耗=G主Co+G主+G扩散Co+G扩散“2+G驰放Co+G驰放/=5075.2+10150.4+6.2+3.1+(0.0122+0.0061)442.93=15243kmolh而反响1-3,1-4,1-5,1-6,均匀副反响故有：故有：合成塔出塔气甲醇含量为5.84%,由甲醇的物料守恒得：表3-10循环气组成气体CH3OHH2COCO2N2ArCH4组成(%)0.6178.316.203.513.192.305.79含量kmo/h553.971110.956303187.32896.72088.65266.86、入塔气和出塔气组成表3-11入塔气组成(kmolh)气体CH4H2COCO2N

22、2ArCH3OH循环气5266.871110.956303187.22896.72088.6553.9新鲜气8.2711245.214705.49509.4241.5129.610入塔气5275.0982356.1110335.493696.622938.212118.21553.9出塔气的组成出塔气的量=入塔气的量-反响中消耗的量+反响中生成量表3-12出塔气组成气体CH4H2COCO2N2ArCH3OHCH4H2循环气5266.871110.956303187.22896.72088.6553.95266.871110.97、甲醇别离器出口气体组成和液体组成(1)甲醇别离器出口气体组成(2

23、)别离器出口组分;驰放气气体组分+循环气气体组分表3T3别离器出口气体的组成气体H2COCO2N2ArC114CHjOH循环气71110.956303187.22896.72088.65266.8553.9新鲜气346.8627.8615.5514.1310.1925.652.7入塔气71457.765657.863202.752910.832092.455292.45556.6(3)甲醇别离器出口液体组成别离器出口液体组分=出塔气组分-别离器出口气体组分表3-14别离器出口液组成kmol/hCH3OH(CH3)2OC4H9OHH2O出塔气5634.97.520.66658.23出口气556.

24、6000出液气6191.57.520.66658.233. 2热量衡算1 .合成塔入塔量计算查手册得：在498.15K,5.2MPa下，各个组分的定压热容如下表所示:表3-15组分气体定压热容气体CH3OHH2COCO2N2ArC114比热容KJ(kmolK)65.8329.1230.5747.6930.2321.5447.61表3T6入塔气热量衡算。气体H2COCo2N2ArCH4CH3OH比热容29.1230.5747.6930.2321.5447.6165.83入塔气82356.1110335.493696.622938.212118.215275.07553.9热量2.4X1063.1

25、61051.76X1058.881044.561042.51X1053.65104故有：Q1=2.4106+3.16105+1.71058.88104+4.561042.51105+3.65104Q1=3.31106C(hC)a.合成塔的反响热表3-17甲醇合成塔内反响热Qi物料CHxOH(CH3)2。CMOHCH4CO生成热97.7349.62200.39115.6942.92生成量6191.57.520.6611.88-636.85反响热（X103）6.05XlO83.73XIO5132XlO51.37IO6-2.73IO7b.合成塔出塔热量计算查手册得：在528.15K,5.2MPa下，

26、各个组分的定压热容如下表所示:表3-18各组分带出合成塔的热量气体H2COCO2N2ArCH4CH3OH(CH3)20C4H9OHH2O比热容29.1230.5747.6930.2321.5447.6165.8396.3169.3535.3671486.5873.33059.7出塔气3872938.212118.215286.955634.97.520.66658.232.081.8X1.58.884.56X2.523.717.241.122.33热量IO6IO5IOsIO4IO4IO5IO5XlO2IO2IO42、合成塔热量损失：假设合成塔的热量损失为5%3、蒸汽吸收的热量全塔热平衡方程为：

27、Q1+Qr=Q2QjQ4蒸汽吸收的热量为：Q4=q+sQr-Q2-Q水蒸气入口得温度为200C,出口温度为224,查化工工艺设计手册得：水蒸气的平均比热容为3.224KJ/(KgK).那么由：3、合成气换热器热量衡算：入换热器的温度为60,查化学物性数据手册得各组分的比热容，由计算得各组分带进换热量如下表所示：表3T9合成气带进的热量气体CH3OHH2COCO2N2ArCH4比热容46.628.9230.9258.6631.0122.7841.11续表3-19含量553.982356.1110335.493696.622938.212118.215275.07带进热量2.58IO42.38IO

28、63.21052.171059.111044.83IO42.17XlO5KJ/(hK)合成气出换热器的热量：由工艺流程可知，合成气出换热器的热量与入合成塔的热量相等，那么合成气出换热器的热量为：5、出塔气换热器的热量衡算1)出塔气入换热器的热量由工艺流程可知，在忽略管路热损失的条件下，入换热器的出合成塔气热量与合成塔出塔气的热量相等，即入换热器的出合成塔气热量为：出塔气出换热器的热量：由换热器的热量衡算得：出塔气进入换热器后能量降低，降低的这局部能量用于入换热器的合成气的加热，即合成气热量的增值等于出合成塔气热量的减少值。6、水冷器的热量衡算(1)入水冷器的热量由工艺流程得：出换热器的出合成塔

29、气体等于入水冷器的热量(2)出水冷器的热量出换热器的出合成塔气体经水冷器进一步冷却后，温度由85降至40C。甲醇以气、液两种相态存在，甲醛、异丁醇、水以液态的形式存在，一氧化碳、二氧化碳、氢气、氮气、氧气、甲烷以气态形式存在，查化学化工物性数据手册的各组分在4MPa、40C时的比热容及带出的热量如下表所示：表3-20各组分带出水冷器的热量组分比热容KJ(kmolk)含量kmol/h出塔热量KJ(hk)CHaOH(气相)45.02553.92.49XlO4H228.8871486.32.065XlO6CO30.925873.381.816IO5CO254.343059.771.663IO5N23

30、0.82938.219.05IO4Ar22.582118.214.783IO4CH439.875286.952.108XlO5(CH3)2O67.857.525.102IO2C4H9OH194.50.661.284IO2H2O75.01658.235.147IO4CH3OH(液相)84.835634.94.78XlO5冷却水的用量冷却水进口温度为25C,出口温度为70C,冷却水吸收的热量为：冷却水的用量：7、甲醇别离器的热量衡算(1)甲醇别离器进口的热量由工艺流程得：甲醇别离器进口的热量与水冷器出口的热量相等，即(2)甲醇别离器出口气相的热量别离器出口的气相即为水冷器出口的气相，那么别离器气相

31、的热量为:(3)甲醇别离器出口液相的热量别离器出口的液相即为水冷器出口的液相，那么别离器液相的热量为:3. 3合成塔的设计1、换热面积确实定此次设计采用管壳式合成塔，管程走合成气，壳程走低压蒸汽，由热量衡算得:每小时的传热量为：lkJh=1000J3600s=(518)WQ4=4.38X108KJ=1.22X108W取传热系数为300W(m2.0C),合成塔入塔气的温度由225C升至255；壳程水蒸气进口温度由200C升至224,那么合成气：225C-255水蒸气：224。C-200合成塔的平均温差传热面积：CQ,1.22108C2S=RH=而而左=3668.211r3.3.1换热管数确实定查

32、化工机械设备根底，选用材质为38X2.5Grl8N15MO3Si2的无缝不锈钢管，长度为12000mm,正三角形排布供需换热管根数：因需设备拉杆18根，故需实际换热管数为22858根3. 3.2合成塔直径由换热管外径查得相邻两换热器管中心距为a=48mm对角线管数合成塔壳体直径b=Ll后=16631为：D=a(b.1)+2L=8086.88mm；圆整为8100mm4. 3.3合成塔壁厚设计合成塔壳体材质采用18MnMONbR低合金钢材，壁厚的计算公式：其中封头与壳体采用双面对焊100%无损检测，焊接系数S=IO合成塔通入的是饱和水蒸气，查得240C下饱和水蒸气压力为3.35MPa,取设计压力P

33、c=SMPaz查得b255=I90MPa父PcDi58100no所以b=7=108wn以2t-Pc2x190-5C=1.25mmn=108+1.25=109.25mm取附加厚度壁厚圆整后取壁厚为Ilommo5. 3.4壳体设计液压强度校核压力试验一般用液压试验，进行液压实验的目的是，设备在实验条件下能确保不会损坏，那么在实际生产操作中也就能保隙生产的平安性，不会出现严重的生产事故，所以水压试验是一项重要的额生产事故，所以水压试验是一项重要的生产检验工作。试验条件为常温，常温下换热器许用应力为b=190公试验压力壳体设计液压强度校核PDi + e)2-力试验的应力校核应满足下面条件cr=371.

34、55Mpa常温下ISMnMoNbR的屈服点为设计的换热器壳体厚度符合要求:6. 3.5合成塔封头设计上下封头采用椭圆形封头，材质：18MnMoNbR,直边高边为25mm,去形状系数K=O.93,即Di2hi=1.9,封M.eKPcDi0.935.58100丽/头为径为5=1098的1085Omrn,那么2t-0.5Pc2190-0.55.5hj2855.26mm%2856mm取封头的附加壁厚为C=1.25mm,设计壁厚为111.05mm,圆整115mm合成塔封头设计设计封头最大使用压力7. 3.6折流板和管板的选择设计采用弓形折流板，材质为16MnR,折流板高度为查得管径为38mm的换热管折流

35、板间距最大为250Omm,取间距为2000mm,那么所需折流板数为6块，拉杆数18,直径为12mm,管板直径10700,厚度150mm,管板通过双面对接焊杂筒体和封头之间。支座采用群做座体厚度为75mm,根底环径10000mm,外径11000mm,根底环厚度为23mm,地脚螺栓公称直径为30mm数量为24个。8. 4水冷器设计8.1.1 换热面积确实定取传热系数为280w(m2.oC)水冷器入口温度8.1.2 换热85U4y管数TOoO_25P拉杆数AJ=130O18根，实际4172根=15合成塔直径a=48mmb=l.InO.5=71水冷器直径8.1.3 水冷器壁厚设计=1.0Pc=5MPa

36、190其中附加厚度C=1.25mm3.4.4壳体设计液压强度校核3600 47.552。产队=2x190x47.55=4.954M43.4.5水冷器封头设计K=0.93,Di2hi=1.9取附加厚度C=1.25mm那么设计壁厚45.59mm圆整50mm设计封头最大使用压力3.4.6折流板和管板的选择及设计4设计结果表4-1设计结果一览表设备名称煤制甲醇合成塔换热器形式列管式换热器工艺参数序号名称单位管程壳程1物料名称循环水甲醇2操作温度70进/85出225进/255出3流体密度Kgm3994755.774定压比热容KJ/(kg,)4.082.6295使用材料碳钢碳钢6换热面积M230168

37、27换热管数根228768管子排列方式三角形9长度nun1200010传热系数W(m2.)30011折流板高度mm270060755致谢时光飞逝，两周的课程设计已经接近尾声。在这两周的学习期间，我得到了老师、同学的关心和帮助。我要向所有期间给予我支持、帮助和鼓励的人表示我最诚挚的谢意。首先，我要感谢我的指导老师对我的教导。从论文的选题、构思、撰写到最终的定稿，老师都给了我悉心的指导和热情的帮助，老师对工作的认真负责、对学术的钻研精神和严谨的学风，都是值得我终生学习的。其次，在这段时间里，我学到了很多知识也有很多感受，从一无所知，我开始了独立的学习，查看相关的资料和书籍，让自己头脑中模糊的概念

38、逐渐清晰，使自己非常稚嫩设计一步步完善起来，每一次改良都是我学习的收获，每一次试验的成功都会让我兴奋好一段时间。珍贵意见，使我的论文更加完善。最后，感谢所有授我以业的老师，没有这些年知识的积淀，我没有这么大的动力和信心完成这个课程设计。感恩之余，诚恳地请老师对我的论文多加批评指正，使我及时完善论文的缺乏之处。我将在今后的学习中加倍努力，以期能够取得更多成果回报他们、回报社会。6参考文献1房鼎业，姚佩芳，朱炳晨编.甲醇生产技术及进展M.第1版.华东化工学院出版社，1990.：12-152王静康主编.化工论文.第一版.化学工业出版社，1995.1998,(3):15-18.3李大尚.GSP技术是煤

39、制合成气(或H2)工艺的最正确选择J.煤化工，2005,(3):16.4李琼玖，唐嗣荣，顾子樵等.近代甲醇合成工艺与合成塔技术(下)J.化肥论文，2004,42(1):3-8.5李琼玖，唐嗣荣，顾子樵等.近代甲醇合成工艺与合成塔技术(上)J.化肥论文，2003,41(6):5-10.6唐志斌，王小虎，付超等.新型低压甲醇合成催化剂XNC-98的工业应用.石化技术与应用，第5期，第23卷.7宋维端，房鼎业编.甲醇工学.第1版.化学工业出版社，1991.：55-588宋维端，房鼎业编.甲醇工学.第1版.化学工业出版社，1991.：66-699刁玉玮，王立业编.化工设备机械根底.第5版.大连理工大学出版社，2003.：123-12710杜树春.单片机C语言和汇编语言混合编程实例详解.北京：北京航空航天大学出版社，2006.6附录附录清单名称型号规格数量备注合成塔装配图A31甲醇工艺流程图A31