毕业设计论文DN400甲醇回收塔设计.doc

《毕业设计论文DN400甲醇回收塔设计.doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《毕业设计论文DN400甲醇回收塔设计.doc（65页珍藏版）》请在三一文库上搜索。

1、各专业完整优秀毕业论文设计图纸题目： DN400甲醇回收塔设计61 摘 要甲醇作为重要的基本有机化工原料之一 ,在世界经济中起着十分重要的作用。随着世界能源的日趋紧缺 ,甲醇又逐步发展成为重要的能源替代品 ,以甲醇为原料合成二甲醚、 烯烃等化工产业也得到了迅速的发展。甲醇回收塔是针对工厂废液等的进行甲醇提纯回收，不仅能更有效的保护环境，还能回收有用产品，节约能源，是一件大有裨益的事。 本次设计的甲醇回收装置采用的是填料塔结构，主要内容可分为四个部分：第一部分为概述，主要阐述了塔的设计背景，基本知识及原始数据；第二部分为塔的工艺计算，主要对其进行物料衡算、热量衡算以及理论塔板数的确定等；第三部分

2、为塔的结构设计，对塔的各零部件尺寸，总体结构进行设计；第四部分为强度计算，根据已有数据，对塔在一些不同环境下的强度计算。另外，采用AutoCAD软件绘制了总装配图和部分零件图等施工图。关键词：甲醇回收塔；填料；工艺计算；结构设计；强度 The design of DN400 methanol recovery tower College of Mechanical Engineering ,Zhejiang University of Technology AbstractMethanol as one of the important basic organic chemical raw m

3、aterials, plays an important role in the world economy. As the worlds energy becomes more scarce, methanol developed into important energy alternatives gradually , chemical industry used methanol as raw materials for the synthesis of dimethyl ether, olefins and so on, has also been a rapid developme

4、nt. The methanol recovery column purification for factory waste to have a methanol recovery, not only can give more effective protection to the environment, but also can recover useful products, energy conservation, it is a great benefit.The design of methanol recovery is packed tower structure. The

5、 main contant can be divided into four parts. The first part is a overview about the designing background of tower, basic information and original data; The second part is parameter calculation on material, heat, the number of theoretical tray etc.; The third part is about the construction of column

6、 which mainly including the size of different components and the whole size of tower construction; The fourth part involves testifying the strength of each part.In addition, draw with AutoCAD, including the assembly drawing and several component drawings, just intending to add integrity on this whol

7、e task. Keyword: methanol recovery tower; filler; calculation of parameter; constructional design; intensity目录摘 要iAbstractii第一章 概述11.1前言11.2甲醇回收塔的设计背景11.3回收塔主要工艺流程21.4基础数据及设计内容2第二章 精馏塔工艺计算42.1精馏塔的物料衡算42.2理论塔板数52.3实际塔板数72.4精馏塔的工艺条件及物性数据92.5热量衡算132.6填料16第三章 精馏塔的结构设计193.1附属设备及主要附件203.2塔内件设计203.3筒体连接法兰2

8、43.4塔管径的计算及其法兰的选择263.5手孔303.6裙座34第四章 精馏塔的强度计算374.1厚度计算374.2开孔补强384.3自振周期404.4风载荷及地震载荷444.5应力校核504.6裙座的机械设计52第五章 结论60参考文献61致 谢63第一章 概述1.1前言在化工、炼油、医药、食品及环境保护等工业部门，塔设备是一种重要的单元操作设备。它的应用面广、量大。塔设备广泛用于蒸馏、吸收（气提）、萃取、气体的洗涤、增湿及冷却等单元操作中，它的操作性能好坏，对整个装置生产，产品产量、质量、成本以及环境保护、“三废”处理等都有较大的影响。因此对塔设备的研究一直是工程界所关注的热点。塔器按其

9、结构可分为两大类：板式塔和填料塔。板式塔的研究起步较早，其流体力学和传质模型比较成熟，数据可靠，因而70年代以前的很长一段时间里，板式塔的研究处于领先地位。70年代，由于性能优良的新型填料相继问世，特别是规整填料及新型塔内件的不断开发应用和基础理论研究的不断深入，使填料塔的放大技术有了新的突破，改变了以板式塔为主的局面，填料塔也进入了一个崭新的时期。本次设计任务是分离甲醇水的混合液，以回收甲醇，塔径DN400已定，且处理量不算很大，故采用填料塔。1.2甲醇回收塔的设计背景 本次任务设计的甲醇回收塔是针对工厂废液等的进行甲醇提纯回收，不仅能有效的保护环境，还能回收有用产品，节约能源，是一件大有裨

10、益的事。二十多年来，填料塔以其优良的综合性能不断推广应用于工业生产中，改变了板式塔长期占据统治地位的局面。与板式塔相比，新型的填料塔性能具有如下特点：（1） 生产能力大板式塔与填料塔的流体流动和传质机理不同。板式塔的传质通过上升的蒸汽穿过板上的液池来实现。塔板的开孔率一般占塔板截面积的815%，其优化设计要考虑塔板面积与降液管面积的平衡，否则即使开孔率大也不会使生产能力提高。填料塔的传质是通过上升蒸汽的与靠重力沿填料表面下降的液体逆流接触实现。填料塔的开孔率通常在50%以上，其空隙率则超过90%，一般液泛点都较高，其优化设计主要考虑与塔内件的匹配，若塔设计合理，填料塔的生产能力一般均高于板式塔

11、2）分离效率高塔的分离效率决定于分离物系的性质、操作状态（压力、温度、流量等）以及塔的类型及性能。一般情况下下，填料塔具有较高的分离效率，但其效率会随着操作状态的变化而变化。（3）压力降小填料塔由于空隙率较高，故其压降远远小于板式塔。一般情况下，塔的每个理论级的压降，板式塔为0.41.1kPa；散装填料为0.0130.27kPa；规整填料为0.011.07kPa。压降低，对于新塔可以大幅度降低塔高，减小塔径；对于老他可以减小回流比以求节能或提高产量与产品质量。（4）操作弹性大操作弹性是指塔对符合的适应性。塔正常操作负荷的变动范围越宽，则操作弹性越大。由于填料本身对负荷变化的适应性很大，故填

12、料塔的操作弹性决定于塔内件的设计，特别是液体分布器的设计，因而可以根据实际需要确定填料塔的操作弹性。而板式塔的操作弹性则受到塔板液泛、雾沫夹带及降液管能力的限制，一般操作弹性较小。（5）持液量小持液量是指塔在正常操作时填料表面、内件或塔板上所持有的液量，它随操作负荷的变化而有增减。对于填料塔，持液量一般小于6%，而板式塔则高达8%12%。持液量大，会加长开工时间。填料塔较板式塔优点很多，但造价通常高于板式塔。1.3回收塔主要工艺流程 （1）进料状况 进料状况一般有泡点进料、露点进料、气-液混合物进料、过冷液体进料、过热蒸汽进料。此次设计采用泡点进料。采用泡点进料，不仅对稳定塔操作较为方便，且不

13、受季节气候温度影响。泡点进料时基于恒摩尔流假定精馏段和提馏段塔径基本相等，制造上较为方便。 （2）塔顶冷凝方式 塔顶冷凝采用全凝器，用水冷凝，甲醇和水不反应，且容易冷凝，故采用全凝器。塔顶出来的气体温度不高，冷凝后回流液和产品温度不高无需进一步冷却。此次分离是要得到液体甲醇，故选用全凝器符合要求。 （3）回流方式回流方式可分为重力回流和强制回流。对于小型塔，回流冷凝器一般安装在塔顶。其优点是回流冷凝器无需支撑结构，缺点是回流冷凝器回流控制较难。本次任务是针对小型塔，采用重力回流。 （4）加热方式加热方式可分为直接蒸汽和间接蒸汽加热。直接蒸汽加热是用蒸汽直接由塔底进入塔内。由于重组分是水，故省略

14、加热装置。间接蒸汽加热是通过加热器使釜液部分汽化，上升蒸汽与回流下来的冷液进行传质。本次任务用间接蒸汽加热，由于塔径较小，采用内置盘管再沸器，用水蒸气作加热介质。1.4基础数据及设计内容（1）基础数据：进料流量 2500kg/h； 料液组成含甲醇50%，塔顶组成含甲醇99.5%，残液含甲醇2%；精馏塔直径，设计压力0.65MPa，设计温度105；再沸器直径，管内压力0.6MPa，设计温度158。 （2）设计方案根据设计要求，对精馏装置的流程、操作条件、主要设备及其材料的选取等进行叙述。 （3）精馏塔工艺计算。物料衡算，能量衡算，理论塔板数的计算，工艺条件和相关物性数据的查阅及计算 （4）塔体的

15、主要工艺尺寸的设计计算。塔径的计算，填料层高度的计算，填料层压降的计算以及塔内件的设计计算，塔的附属设备的计算。 （5）精馏塔设备设计及选型塔体材料材料选取，壁厚计算，封头的选型，精馏塔各部分高度、质量的计算及塔体的连接形式，地震载荷、风载荷的计算校核及应力校核，手孔、接管及开孔补强的计算，裙座和基础环的设计。第二章 精馏塔工艺计算2.1精馏塔的物料衡算（1）原料液及塔顶、塔底产品的摩尔分率 甲醇的摩尔质量 水的摩尔质量 进料含甲醇 50%（w） 塔顶含甲醇 99.5%（w） 塔底含甲醇 2%（w） 摩尔分数：（2）原料液及塔顶、塔底的平均摩尔质量（3）物料衡算 已知进料流量为，换算成摩尔处理

16、量 全塔物料衡算：，2.2理论塔板数2.2.1相对挥发度由，再根据表1数据可得到不同温度下的挥发度，见表2表2.1 水甲醇体系的平衡数据t/xyt/xyt/xy100.0 0.0000.00084.4 0.1500.51769.3 0.7000.87096.4 0.0200.13481.7 0.2000.57967.5 0.8000.91593.5 0.0400.23078.0 0.3000.66566.0 0.9000.95891.2 0.0600.30475.3 0.4000.72965.0 0.9500.97989.3 0.0800.36573.1 0.5000.77964.5 1.00

17、01.00087.7 0.1000.41871.2 0.6000.825表2.2温度/挥发度温度/挥发度96.47.58278.04.63293.57.33275.34.03591.26.84373.13.52589.36.61071.23.14387.86.46469.32.86884.46.06667.52.69181.75.50166.02.534所以2.2.2最小回流比及操作回流比泡点进料： 故最小回流比为 取操作回流比为 2.2.3精馏塔的气、液相负荷精馏段： 提馏段： 2.2.4操作线方程精馏段操作线方程：提馏段操作线方程：2.2.5逐板法求理论塔板数由，得将代入得相平衡方程：联立

18、a）、（b）、（c）三式，可至上而下逐板计算所需理论板数。因为塔顶为全凝，则由（c）式求的第一块板下降液体组成同理得 表2.3板号12345678910y0.9910.9730.9290.8390.7070.5840.4030.2180.0940.032X0.9630.8960.7570.5540.3650.2510.1380.0620.0240.008精馏塔理论塔板数： （包括再沸器）进料板位置： 2.3实际塔板数2.3.1 液相平均粘度(1)进料粘度：根据表1，用内插法求得 查手册得 (2)塔顶物料粘度：根据表1，用内插法求得 查手册得 (3)塔釜物料粘度：根据表1，用内插法求得 查手册

19、得 精馏段液相平均粘度：提馏段液相平均粘度：2.3.2 精馏段和提馏段的相对挥发度查表2得：，精馏段的平均挥发度：精馏段的平均挥发度：2.3.3 全塔效率和实际塔板数全塔效率可用奥尔康公式：精馏段：提馏段：精馏段实际板层数：精馏段实际板层数：2.4精馏塔的工艺条件及物性数据2.4.1 工艺条件塔顶压力：操作温度：塔顶 塔釜 进料 精馏段平均温度：提馏段平均温度：2.4.2 平均摩尔质量(1)塔顶平均摩尔质量，(2)进料板层平均摩尔质量，(3)塔底层平均摩尔质量，(4)精馏段平均摩尔质量(5)精馏段平均质量流量(6)提馏段液体平均摩尔组成 (7)提馏段中液体平均摩尔质量 (8)提馏段中液体平均质

20、量流量 (9)提馏段蒸汽平均摩尔组成 (10)提馏段中液体平均摩尔质量 (11)提馏段中液体平均质量流量 2.4.3 平均密度(1)气相平均密度计算 (a)精馏段蒸汽密度 (b)提馏段的蒸汽密度 (2)液相平均密度计算 液相平均密度依下列式计算 表2.4 不同温度下甲醇和水的密度物质数值 温度/5060708090100水密度/988.04983.20977.77971.79965.31958.36物质数值 温度/20406080100120甲醇密度/804.8783.5761.1737.4712.0684.7(3)塔顶液相平均密度计算 根据表3得， (4)进料板液相平均密度计算 根据表3得，

21、 (5)塔底液相平均密度接近水的密度，精馏段液相平均密度：提馏段液相平均密度; 2.4.4 液体平均表面张力液相平均表面张力依下式计算：(1) 塔顶液相平均表面张力计算 查手册得， (2)进料板液相平均表面张力计算 查手册得， (3)釜底液相平均表面张力接近水的表面张力，查得精馏段液相平均表面张力：提馏段液相平均表面张力; 2.4.5精馏塔各段物性参数汇总（1）塔顶、进料板、塔釜数据结果汇总： 表2.5 塔顶、进料板、塔釜的物性参数项目MLkg/kmol MVkg/kmolkg/m3mPa.smN/m塔顶31.5231.91756.520.33017.24进料板21.5426.21868.97

22、0.34150.695塔釜18.1718.65959.790.28859.27 (2)精馏段、提馏段数据结果： 表2.6 精馏段、提馏段的物性参数符号MLmkg/kmol MVmkg/kmolkg/m3kg/m3mPa.smN/m液相/气相质量流量kg/h液相/气相摩尔流量kmol/h精馏段26.5329.06812.751.030.33633.9681904.35/3207.4471.781/110.373提馏段19.8622.43962.400.760.31554.9833577.72/2475.67180.147/110.3732.5热量衡算 2.5.1加热介质和冷却剂 (1)加热介质的

23、选择 常用的加热介质有饱和水蒸气和烟道气。烟道气适用于高温加热，加热温度控制困难，故不采用。饱和水蒸气冷凝时的传热膜系数很高，可以通过改变蒸汽压力准确的控制加热温度。本次任务选用0.5MPa（温度为151.7）的饱和水蒸气作加热介质，水蒸气易获得，清洁干净，不会腐蚀管道。 (2)冷却剂的选择常用的冷却剂是水和空气。选用20的冷却水，升温20，即冷却水出口温度为40。2.5.2冷凝器的热负荷冷凝器的热负荷计算公式：，其中IVD，ILD分别为塔顶上升蒸汽和塔顶馏出液的焓，kcal/kmol，其中分别为甲醇和水的蒸发潜热，kcal/kmol。表2.7 沸点下各部分数据符号沸点/蒸发潜热/kcal/k

24、molTc/K甲醇64.658430512.6水1009729647.3 蒸发潜热与温度的关系：，其中Tr为对比温度 (1)由沃森公式3,4计算塔顶温度下的潜热： =64.6时，对甲醇， 蒸发潜热 (2)对水，同理得，=0.52178，=0.57647， 蒸发潜热 (3) ，对全凝器做热量衡算（忽略热量损失）：2.5.3冷却介质的消耗量 2.5.4加热器的热负荷及全塔热量衡算 甲醇：=64.6时，Cp=0.72，=79.8时，Cp=0.768，=98.0时，Cp=0.825 Cp精=0.744，Cp提=0.797 水：=64.6，=79.8，=98.0时，Cp水=1 计算得：D=31.5238

25、592=1216.42kg/h，W=18.1769.774=1267.79kg/h 对全塔进行热量衡算，以进料焓即79.8时焓值为基准进行计算： 设塔釜的效率，则， 其中：加热器理想热负荷， 加热器实际热负荷， 塔顶馏出液带出热量， 塔底带出热量， 0.65MPa下的饱和水蒸气的汽化热 加热蒸汽消耗量： 表2.8 热量衡算数据表项目Qc/kcal/hWc/kg/hQF/kcal/hQD/kcal/hQW/kcal/hQs/kcal/hWh/kg/h数值8.741054.371040-13782229859.8210519932.6填料2.6.1填料选取填料是填料塔的核心构件，它提供了气液两相

26、相接触的传质与传热表面，与塔内件一起决定了填料塔的性质。目前，填料的开发与应用仍是沿着散装填料与规整填料两个方面进行。本次设计选用规整填料，250Y型金属板波纹填料。规整填料在整个塔截面上，几何形状规则、对称、均匀。它规定了气液流路，改善了沟流和壁流现象，压降可以很小。同时与散装填料相比它可以提供更大的比表面积，在同等溶剂中可以达到更好的传质、传热效果5,6。250Y型板波纹填料是最早研制并应用于工业生产的板波填料，通过多年的研究及工业应用表明，它有以下特点7：第一、比表面积与通用散装填料相比，提高近一倍，压降较低，通量和传质效率均有较大幅度提高。第二、与各种通用板式塔相比，不仅传质面积大幅度

27、提高，而且全塔压降及效率有很大改善。第三、工业生产中气液均可能带入“第三相”物质，导致散装填料及某些板式塔无法维持操作，鉴于250型填料整齐的几何结构，显示出良好的抗堵性能，因而能在某些散装填料塔或板式塔不适宜的场合使用，扩大了填料塔的应用范围。第四、该填料甚至能在高压下保持良好的传质性能，充分显示出其通用特性。故本设计采用瑞士苏尔寿的250Y型金属板波纹填料,牌号Mellapak。2.6.2填料层高度一、精馏段 (1)空塔气速的计算泛点气速是填料塔操作气速的上限，填料塔的操作空塔气速必须小于泛点气速，操作空塔气速与泛点气速之比称泛点率。对于规整填料，其泛点率的经验值6为泛点气速可用贝恩霍根关

28、联式6来计算，即，其中为泛点气速，为填料总比表面积m2/m3，为填料层空隙率m3/m3，为液相、气相的质量流量kg/h，A，K为关联常数。对250Y型金属板波纹填料，A=0.291，K=1.75，=250m2/m3，=0.97WL=1904.35kg/h,WV=3207.44kg/h，代入上式，得泛点气速：uF=3.84m/s，空塔气速：u=0.6uF=2.3m/s uF取直径为600mm，得70%，符合要求要求直径无法达到要求，故取直径为600mm(2)填料高度、压降的计算气相动能因子 ，查填料手册6，得每米填料压降：，每米填料理论级数：NTSM=2.5，精馏段填料高度：精馏段总压降：二、提

29、馏段 (1)空塔气速的计算 其他数据不变，提馏段数据如下： WL=3577.72kg/h,WV=2475.67kg/h， 代入上式，得泛点气速：uF=4.28m/s，空塔气速：u=0.6uF=2.57m/s70%，符合要求 (2)填料高度、压降的计算气相动能因子 ，查填料手册，得每米填料压降：，每米填料理论级数：NTSM=2.5提馏段填料高度：提馏段总压降：2.6.3全层填料压降、高度 总压降：， 设计高度：取一定的安全系数，一般250Y型金属孔板波纹规整填料分段高度应小于1520块理论板，且每段金属填料高度不超过67.5m，此填料塔高度小于推荐值，各可不用分段表2.9 填料层参数汇总参数精馏

30、段提馏段全塔空塔气速/m/s2.302.57气相动能因子/2.332.24每米填料压降/Pa.m140138278总压降/Pa280276556填料层高度/m224第三章 精馏塔的结构设计本次设计的DN600甲醇回收塔的具体结构包括内径为600mm的精馏塔筒体、内径为1000mm的再沸器筒体及内径为1000mm的裙座三大部分组成。精馏塔部分包括精馏段和提馏段，包括除沫器、液体分布器、填料压板、填料支撑板，筒体上设有手孔、温度计孔，回流管，进料管和气体进出口等内件和结构。再沸器主要是加热料液，提供蒸馏所需能量等作用，其结构主要有加热盘管，物料进出 口，温度计口，手孔，釜底液体出料孔等组成。裙座形

31、式根据承受载荷情况不同，可分为圆筒形和圆锥形两类，当塔高和塔径比达到某一特定值时（DN25，或DN1m,且H/DN30），为防止风载或地震载荷引起的弯矩造成塔侧翻，就只能圆锥形结构，本次设计数值未达到此临界值，故采用了圆筒形，其上主要结构有裙座筒体、基础环、地脚螺栓座，人孔、排气孔等。示意图如下所示。 图3.1 精馏塔总体结构示意图3.1附属设备及主要附件3.1.1塔底再沸器 再沸器直径D为1000mm，采用内置盘管加热，设计压力为0.6MPa，设计温度158，介质为水蒸气，取0.5MPa下饱和水蒸气，其温度为151.7。取传热系数K=2000kcal/（m2.h.）塔釜产品温度：， 热流体温

32、度：，逆流操作，传热面积：蒸汽压0.5MPa下，蒸汽的比体积为0.375m3/kg，前面已算得加热蒸汽消耗量，选择蒸汽流速为30m/s，因此：，所以盘管的直径为d为1023mm。取盘管的盘绕直径为，取圈数n=13取盘绕后的管间距为36mm，因此盘管的垂直高度为：再沸器盘管到精馏塔塔体需有一段距离，上下空间分别取为0.4m、0.2m，因此再沸器的高度为2.4m。3.2塔内件设计3.2.1液体分布器填料塔的液体喷淋装置是十分重要的，它直接影响到塔内填料表面有效利用率。喷淋装置的结构形式很多，目前工业应用的有管式喷淋器、莲蓬式喷淋器、冲击式淋洒器等。对直径稍大的填料塔（例如1200mm）以下）可以采

33、用环管多孔喷洒器。环状管的下面开有小孔，小孔直径为48mm，共有35排，小孔面积总和约与管截面积相等，环管中心圆直径D1一般为塔径DN的60%80%。环管多孔喷洒器的优点是结构简单，制造和安装方便，但缺点是喷洒面积小，不够均匀，而且液体要求清洁，否则小孔易堵塞。 图3.2 环管多孔喷洒器(1)回流液分布器： D1取60%的DN，D1=360mm，小孔直径取6mm，采用三排小孔，环形分布 小孔面积总和约与管截面积相等，故， (2)进料液分布器： D1取60%的DN，D1=360mm，小孔直径取6mm，采用三排小孔，环形分布 小孔面积总和约与管截面积相等，故，3.2.2填料支撑装置 填料支撑装置的

34、作用是支撑塔内的填料。这里采用波纹板网支撑板，板网支撑结构简单，重量轻，自由截面大。该支撑板用金属板网按规定尺寸压制成波纹形状，然后放入扁钢圈内焊接固定而成。网孔尺寸是根据最小填料的支撑要求确定的，为了不使填料卡在孔内，网孔尺寸应小于填料外径的0.60.8。当塔径D300mm时，最小填料为，塔径时，最小填料为。其主要参数如下： 表3.1 填料支撑装置主要设计参数6塔径D/mm板外径D1/mm板高/mm近似重量/N6005944072 图3.3 波纹板网支撑板3.2.3除沫器设计 为了减少由于塔顶雾沫夹带严重造成的物料损失，确保气体的纯度以及对环境的保护，需要在塔顶设置除沫器。最常用的除沫装置有

35、丝网除沫器、折流板式除沫器以及旋流板除沫器。本次设计中为清洁介质，可采用丝网除沫器，其具有比表面积大、空隙率大、结构简单、使用方便以及除沫效率高、压力降小等优点。本次设计的塔径为DN600，根据标准HG21618-1998，在DN300600范围内，故选用上装式丝网除沫器。选取不锈钢标准型除沫器8，气液过滤网型式为SP型，其堆积密度为168kg/m3，空隙率为97.88%，比表面积为529.6m2/m3，材料选择不锈钢0Gr18Ni9，丝网尺寸为圆丝，丝网H为100mm，H1为210mm。 图3.4 上装式丝网除沫器3.2.4床层定位器床层定位器又称床层限制器，用于防止高气速高压降或塔的操作突

36、然波动时填料向上移动而造成填料层出现空洞，使传质效率下降。由于规整填料有固定的结构，因而选用的床层定位器较简单，用栅条间距100500mm的栅板即可，栅板圈用厚46mm的扁钢弯制而成，高度50mm左右。对于筒体用法兰连接的小塔，栅板圈周边均布打孔，在孔眼处焊接螺母，用螺钉顶住塔壁并用一螺母锁住，即可将床层定位器固定。 图3.5 栅板型床层定位器对于本次设计，由于塔径为600mm，属于小塔，该结构适用。当塔径，床层定位器的外径比塔的内径小1015mm；当时，定位器外径比塔径小2538mm。3.3筒体连接法兰压力容器法兰型式的选择按照标准JB47004707-200016，此处选择甲型突面密封面法

37、兰，及乙型突面密封面法兰，型式如下： 图3.6 A 甲型突面法兰图3.6 B 甲型突面法兰 图3.7 非金属垫片 图3.8 A型等双长头螺柱（1）精馏筒体与封头连接法兰 根据公称压力PN=1 MPa，精馏段法兰的选取（JB/T4701-2000）： 表3.2 筒体法兰尺寸汇总公称直径DN法兰，mm螺柱DD1D2D3D4d规格数量6007306906556456424023M2024其中法兰的材料为Q345R，其在工作温度-20200时，最大允许工作压力为0.65MPa， 该法兰可标记为：法兰-RF 600-0.65 JB4701-2000 垫片尺寸为：根据JB/T4704-2000，D=644

38、mm，d=604mm，材料为石棉橡胶垫片，该垫片可标记为：垫片 600-0.65 JB/T4704-2000螺柱：A型等双长头螺柱根据标准JB/T4707-2000选取 表3.3 A型等双长头螺柱尺寸（mm）项目尺寸r6d20d220L050公称尺寸L120C2.5单件质量0.250kg螺柱材料选为35，调质处理，该螺柱可标记为：螺柱 M20120-A JB/T4707-2000（2）再沸器与封头连接法兰 根据公称压力PN=1MPa，再沸器与封头连接法兰的选取（JB/T4702-2000）： 表3.4 再沸器法兰尺寸汇总公称直径DN法兰，mm螺柱DD1D2D3D4d规格数量1000114011

39、001065105510526223M2040 其中法兰的材料为Q345R，其在工作温度-20200时，最大允许工作压力为1.0MPa，该法兰可标记为：法兰-RF 1000-1.0 JB4702-2000 垫片尺寸为：根据JB/T4704-2000，D=1054mm，d=1010mm，材料为石棉橡胶垫片。该垫片可标记为：垫片 1000-1.0 JB/T4704-2000螺柱：A型等双长头螺柱根据标准JB/T4707-2000选取 表3.5 A型等双长头螺柱（mm）项目尺寸r6d20d220L050公称尺寸L150C2.5单件质量0.312kg螺柱材料选为35，调质处理，该螺柱可标记为：螺柱 M20150-A JB/T4707-20003.4塔管径的计算及其法兰的选择 一般：液体流速：= 0.11 m/s，蒸汽流速：= 2050m/s3.4.1进料管（1）进料管直径 取=0.6m/s，取=40mm， 表3.6 进料管尺寸DN内管d1s1外管d2s2R无保温时H1有保温时H240453.5896150120150（2）进料管连接法兰 管法兰型式可根据标准HG2059220635-200910选取 此处根据标准HG20592-2009，选用法兰为板式平焊钢制管法兰PL，密封面型式为突面RF，材料类别号为1C1，碳素钢16Mn（标准编号为JB4726），其在设计温度下的最大允许工