水管系统各部件局部阻力系数.doc

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1、水管系统各部件局部阻力系数配件名称局部阻力系数值渐缩变经管（对应小断面流速）0.1渐扩变经管（对应小断面流速）0.3无网滤水阀（对应阀进口流速）3.0合流三通-旁支图一(23)1.5合流三通-直通图二(13)0.5分流三通-旁支图三(12)1.5分流三通-直流图四(13)0.1合流三通图五(1,32)3.0分流三通图六(2-1,3)1.5合流三通图七(23)0.5分流三通图八（32）0.3直流四通图九2.0分合流四通图十3.0配件名称局部阻力系数值公称直径DN(mm)15202532405045度弯头1.01.00.80.80.50.590度弯头2.02.01.51.51.01.090度煨弯及

2、乙字弯1.51.51.01.00.50.5截止阀16.010.09.09.08.07.0闸阀1.50.50.50.50.50.5斜杆式截止阀3.03.03.02.52.52.0旋塞4.02.02.02.0-升降式截止阀16.010.09.09.08.07.0旋起式截止阀5.14.54.14.13.93.4方型补偿器2.0集气罐1.5除污气10.0（3-7）过滤器22公称直径DN(mm)405070100150200300500750有滤网底阀12.010.08.57.06.05.23.72.51.6并联环路压力损失的最大允许差值双管同程：15%双管异程：25%附录C 当量长度表所谓水泵的选取计

3、算其实就是估算（很多计算公式本身就是估算的），估算分的细致些考虑的内容全面些就是精确的计算。特别补充：当设计流量在设备的额定流量附近时，上面所提到的阻力可以套用，更多的是往往都大过设备的额定流量很多。同样，水管的水流速建议计算后，查表取阻力值。关于水泵扬程过大问题。设计选取的水泵扬程过大，将使得富裕的扬程换取流量的增加，流量增加才使得水泵噪音加大。特别的，流量增加还使得水泵电机负荷加大，电流加大，发热加大，“换过无数次轴承”还是小事，有很大可能还要烧电机的。另外“水泵出口压力只有0.22兆帕”能说明什么呢？水泵进出口压差才是问题的关键。例如将开式系统的水泵放在100米高的顶上，出口压力如果是0

4、22MPa，就这个系统将水泵放在地上向100米高的顶上送，出口压力就是0.32MPa了！1、水泵扬程简易估算法暖通水泵的选择：通常选用比转数ns在130150的离心式清水泵，水泵的流量应为冷水机组额定流量的1.11.2倍（单台取1.1，两台并联取1.2。按估算可大致取每100米管长的沿程损失为5mH2O，水泵扬程（mH2O）：Hmax=P1+P2+0.05L(1+K)P1为冷水机组蒸发器的水压降。P2为该环中并联的各占空调未端装置的水压损失最大的一台的水压降。L为该最不利环路的管长K为最不利环路中局部阻力当量长度总和和与直管总长的比值，当最不利环路较长时K值取0.20.3，最不利环路较短时K

5、值取0.40.62、冷冻水泵扬程实用估算方法这里所谈的是闭式空调冷水系统的阻力组成，因为这种系统是最常用的系统。1.冷水机组阻力：由机组制造厂提供，一般为60100kPa。2.管路阻力：包括磨擦阻力、局部阻力，其中单位长度的磨擦阻力即比摩组取决于技术经济比较。若取值大则管径小，初投资省，但水泵运行能耗大；若取值小则反之。目前设计中冷水管路的比摩组宜控制在150200Pa/m范围内，管径较大时，取值可小些。3.空调未端装置阻力：末端装置的类型有风机盘管机组，组合式空调器等。它们的阻力是根据设计提出的空气进、出空调盘管的参数、冷量、水温差等由制造厂经过盘管配置计算后提供的，许多额定工况值在产品样本

6、上能查到。此项阻力一般在2050kPa范围内。4.调节阀的阻力：空调房间总是要求控制室温的，通过在空调末端装置的水路上设置电动二通调节阀是实现室温控制的一种手段。二通阀的规格由阀门全开时的流通能力与允许压力降来选择的。如果此允许压力降取值大，则阀门的控制性能好；若取值小，则控制性能差。阀门全开时的压力降占该支路总压力降的百分数被称为阀权度。水系统设计时要求阀权度S0.3，于是，二通调节阀的允许压力降一般不小于40kPa。根据以上所述，可以粗略估计出一幢约100m高的高层建筑空调水系统的压力损失，也即循环水泵所需的扬程：1.冷水机组阻力：取80kPa（8m水柱）；管路阻力：取冷冻机房内的除污器、

7、集水器、分水器及管路等的阻力为50kPa；取输配侧管路长度300m与比摩阻200Pa/m，则磨擦阻力为300*200=60000Pa=60kPa；如考虑输配侧的局部阻力为磨擦阻力的50%，则局部阻力为60kPa*0.5=30kPa；系统管路的总阻力为50kPa+60kPa+30kPa=140kPa（14m水柱）；3.空调末端装置阻力：组合式空调器的阻力一般比风机盘管阻力大，故取前者的阻力为45kPa（4.5水柱）；4.二通调节阀的阻力：取40kPa（0.4水柱）。5.于是，水系统的各部分阻力之和为：80kPa+140kPa+45kPa+40kPa=305kPa（30.5m水柱）6.水泵扬程：取

8、10%的安全系数，则扬程H=30.5m*1.1=33.55m。根据以上估算结果，可以基本掌握类同规模建筑物的空调水系统的压力损失值范围，尤其应防止因未经过计算，过于保守，而将系统压力损失估计过大，水泵扬程选得过大，导致能量浪费。（1）冷、热水管路系统闭式水系统Hp=hf+hd+hm （10-13）式中 hf、hd水系统总的沿程阻力和局部阻力损失，Pa hm设备阻力损失，Pahd/ hf值，小型住宅建筑在11.5之间大型高层建筑在0.51之间远距离输送管道（集中供冷）在0.20.6之间。设备阻力损失见表10-5。设备阻力损失设备名称阻力（kPa）备注离心式冷冻机蒸发器3080按不同产品而定冷凝器

9、5080按不同产品而定冷热水盘管2050水流速度在0.81.5m/s左右热交换器2050风机盘管机组1020风机盘管容量愈大，阻力愈大，最大30kPa左右2） 地面辐射供暖系统户内系统总阻力损失应在10kPa左右。若考虑恒温阀.、热量表.，则系统总阻力损失可达到3050 kPa。本文计算工况偏于不利工况，对面积较小或热负荷较小的房间，其对应环路的阻力损失相应也小，适当增加户内系统总阻力损失，利于变流量系统的调节与稳定。（3） 仅就加热管的阻力损失而言，其局部阻力占户内系统总阻力损失的比例不超过10。通常地面辐射供暖系统的阻力损失要大于散热器采暖系统，究竟大多少？局部阻力与沿程阻力的比例如何？这

10、是设计人员普遍关心的问题。下面将通过实际计算，分析地面辐射供暖系统的阻力损失。3.1算例：房间地面面积30 m2，假定单位热负荷为70W/m2、供回水温差10，则该房间热负荷为2100W，热媒流量为180.6kg/h。以De202的PE-X（PERT）管为例，假定加热管间距200mm。（1） 沿程阻力损失Pl假定房间可敷设加热管的地面面积22 m2，若不考虑弯头部分的差别，管长可按下式计算：L=A/TL-加热管管长 mA-敷设加热管的地面面积 m2T-加热管间距 mm经计算，加热管长度为110米，假设分、集水器到房间的加热管长度（供回）为10 米，则加热管总长度为120米。由塑料管水力计算表可

11、查得，此时热媒流速为0.25m/s、沿程比摩阻为85.86（Pa/m），则沿程阻力Pl为46.7x120=10303（Pa）。加热管内热媒流速宜为0.35-0.5m/s,不应小于0.25m/s。民用建筑供水温度宜为45-50度，不应高于60度，供回水温差宜采用5-10度。机房内阻力表（参考）序号管长m管径流量比摩阻备注数量压损（KPa）130D4001300165机房供水主管15230D4001300165机房回水主管153管路中所有的阀12304分水器1105集水器1106机组1747134立管局部阻力损失为沿程损失的一半估算HDPE管连接件的等值长度m(有待确认)管径（英寸）连接件名称3/

12、411 1/41 1/22承插U型管3.61.953.3承插U型管-D02.6承插90L1.030.761.93982.07承插T型支管1.251.581.953.043.95承插T型直通0.360.360.270.610.85承插渐缩管（1级）1.851.221.191.28承插渐缩管（2级）1.281.55单盘管2.63.1对接U型管3.86.810.613.1对接90L3.23.05.63.33.7对接T型支管2.22.25.23.34.6对接T型直通2.30.821.670.881.25对接渐缩管1.41.461.671.82.06对接件6.080.360.400.400.3650吨闭

13、式集管（头/尾排出）5.2/9.110吨闭式集管6.08/10.3选定阀门的当量长度名义管径(英寸)阀门的当量长度(ft)球阀角阀闸阀3/81760.61/21870.73/42290.91291211 1/438151.51 1/243181.8255242.3二十世纪90年代美国。加拿大建设的一些地源热泵系统的设计特征编号建筑类型建成时间(mm)埋管形式管径(mm)孔深(m)孔数装机容量(kw)总流量(l/min.kw)单管流量(l/h)单位孔深换热量(w/m)1办公/服务中心1992U325328010803.2775772.82中学1992U326136014423.4783365.7

14、3办公楼1993U2561703902.4381191.34高尔夫俱乐部1990U40183/914/2903.24291598.55合作办公楼1991U2046652043.2360868.26艺术博物馆1990U2587483731.46127889.37小学1992U25155606791.5016280.88小学1994U25801063313.41638399大学1994U3212940049243.46255595.410工厂及办公1991U20911807033.2375742.911多单元住宅1986U329010410453.512118111.612公用建筑1986U402

15、323.8813旅馆1986U3291303412.952014124.914多单元住宅U15办公楼1990U1836288678.116旅馆1992U32152907422.76136554.217中学1993U323025015162.91105820218大学1994U32615028193.619教育中心1993U327616846.31198769.120办公楼1990U3252432113.95116294.421办公楼1993U3250963522.7159673.322办公楼1993U22612313.27109623中学1997U194632036.624办公楼1997U19466574.325大学U12039026办公楼U25423065427小学1987水平3250361982.7822927.528u从表中可以看出,这些系统的地下换热器设计流量在3L/min.kw(2-4L/min.kw)左右,孔洞单位长度换热量在70-100w/m之间,地下部分的造价约占系统总造价的1/3.每个回路的管长并不是越长越好,一旦超过了极限,则长度的增加对换热量的影响就非常小了