电厂600MW机组基建可借鉴问题缺陷汇总.doc

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1、2660MW机组工程 同类厂可借鉴问题、缺陷汇总同类电厂可借鉴问题、缺陷汇总 工程部、生产准备部锅 炉 专 业序号缺陷名称缺陷现象缺陷原因处理方法缺陷类别责任部门1锅炉消防水未设计至炉顶一期工程中，锅炉消防水设计至燃烧器上部平台。在机组安全性评价检查中，专家提出需将消防水设计至炉顶，后经委托其他单位进行安装。华北电力设计院按照设计标准为封闭的主厂房需将消防水设计至炉顶，而未封闭的锅炉厂房未做具体要求，只是按照设计至燃烧器平台设计。与机组安全性评价专家的要求不同。通过与工程部人员共同讨论，由工程部提出为业主在锅炉消防水设计上的单独要求，需将消防水设计至锅炉顶层，交由设计院在设计上考虑将锅炉消防水

2、设计至炉顶。由于锅炉厂房较高，因此在37.4米位置增加一消防水泵，满足消防水压头要求。设计工程部2锅炉过热器、再热器各集箱手孔易漏泄一期工程中，锅炉各受热面集箱手孔为内置式手孔，此种手孔因制造、安装难度较大，且其结构特点易造成运行中漏泄，并在实际运行中发生部分手孔漏泄。为解决此问题，机组C级检修中进行改造，将手孔由内置式改为外置式，但由于焊接、热处理工艺受现场施工影响，易造成现场焊接缺陷。上海锅炉的内置式水孔在设计上是没有问题的，只是因过热器各集箱筒壁较厚，在手孔焊接时极易产生焊接应力，如稍处理不当，则为后期的实际运行中造成安全隐患。通过与工程部人员共同讨论，向上海锅炉厂提出此问题，并由上海锅

3、炉厂对二期锅炉受热面各集箱手孔形式上进行改进，改为外置式检查孔，由于检查孔采用的管径较小，封头也较小，尺寸为4510，因此大大降低了焊接难度及焊接产生的内应力，解决了此问题安装工程部3锅炉后烟井前墙过热器悬吊管断裂一期工程中，由于锅炉后烟井前墙过热器上部悬吊管高度为13.49米以上，在运行时发生管子振动剧烈而导致管子根部裂纹直至发生管子断裂爆管由于后烟井前包墙管管系过长（约13.5米）且中间没有固定点，风机启动后由于风量的影响造成管系横向高频震动，且振幅较大。又由于前包墻拉稀光管与鳍片管、拉稀管与前包墻上联箱之间为抵抗振动死点，此部位为管系振动的应力集中点，管子的高频震动对在应力集中点产生较大

4、的高频交变应力，导致该部位因震动产生裂纹。通过与工程部人员共同讨论，向上海锅炉厂提出此问题，将二期此管子加装两道横向固定管夹，以增加管子的刚性从而防止管子震动过大发生断裂。另外，在管子底部与鳍片连接处采用光滑圆角过渡，从而减少结构应力。在与鳍片连接下部位采用止裂孔，以防止鳍片开裂造成管子裂纹。从上述几项措施，避免了悬吊管断裂的问题。设计安装工程部4锅炉水冷壁鳍片采用双面焊接沧东公司二期两台机组在上海锅炉厂设计时，水冷壁采用了单面坡口焊接方式。此种焊接方式极易产生水壁鳍片因焊接强度不足，造成鳍片撕裂连带管子爆破现象。国华盘山、太仓、绥中、三河、一热都因为水冷壁鳍片单面焊发生过爆破事故。因为单面坡

5、口焊接，整张管屏在对接焊缝时，由于面积大，不可能完全达到原设计坡口的间隙与角度，也就无法保证焊口焊接的质量。由于水冷壁管子与鳍片的放热能力不同，加上水冷壁的热膨胀位移，因此水冷壁会形成多向的受力，导致薄弱处开裂，而影响到水冷壁管子拉裂。通过与工程部人员共同讨论，提出将单面焊接改为双面焊接。这样，即使在坡口间隙及角度无法保证时，也可用双面焊接保证焊接质量，因而避免了单面焊接带来的强度不足导致损坏的情况。安装工程部5末级过热器氧化皮在上世纪60至70年代，国外就将蒸汽通流部件表面氧化层的形成与剥离作为重点进行过研究，结果认为蒸汽通流部件表面氧化层的形成与剥离主要是由运行工况变化及通流部件的选材等方

6、面因素所决定的。但由于此问题涉及设计选材、机组运行等多种因素，目前难以全面解决。在我国火力发电厂亦曾发生过许多大机组过热器、再热器管堵塞爆管、主汽门卡涩和汽轮机部件的固体颗粒侵蚀问题，造成了机组可用率降低和经济损失。国内扬州第二发电有限责任公司一期工程两台600MW机组，配置锅炉为亚临界、前后墙对冲自然循环锅炉，分别于1998年和1999年投入商业运行。在商业运行20000h后，便开始在二级过热器处出现爆管现象，爆管外观及检测的结果表明过热器爆管主要原因是管内氧化皮脱落导致受热面发生堵塞，已较为严重的影响了机组安全健康稳定运行过热蒸汽管道制造加工过程中氧化膜的形成是在570以上的高温制造条件下

7、由空气中的氧和金属结合形成的。该氧化膜分三层，由钢表面起向外依次为FeOFe3O4Fe2O3。试验表明：与金属基体相连的FeO层结构疏松，晶格缺陷多，当温度低于570时结构不稳定，容易脱落，或在半脱落层部位发生腐蚀。因此，在新锅炉投产前，一定要对锅炉进行酸洗，全部去除制造加工时形成的易脱落氧化层，然后重新钝化，以利在机组运行时形成良好的氧化层。同时，在基建调试期间也可以考虑对过热器和再热器管道进行加氧吹扫，将易脱落的氧化层颗粒冲掉的同时加速形成坚固的氧化层，否则，在投运后会产生严重的氧化皮问题。加强壁温监测，提高抗氧化皮的预警能力：我们通过与国华技术中心不断沟通，针对末级过热器管屏增加温度测

8、点及监控系统的情况，由生产准备人员到国华太仓进行调研。并盘点沧东发电公司二期锅炉末级过热器温度测点情况，确定在基建期完成末级过热器加装温度监控系统所需的炉外测点，计130个，并考虑投产后试验用的炉内测点，在热工DCS通道中预留测点位置200个。从而实现了最易发生氧化皮堵塞的末级过热器，每排管屏上均可进行实时监测，通过对比分析，得出末级过热器沿炉膛宽度及深度方向的温度分布情况、壁温偏差情况，从而为运行人员及时发现壁温超温、烟气分布不均提供了可靠依据，及时进行调整，确保各项参数控制在安全可靠范围内。做好机组化学清洗工作:针对超临界机组过热器、再热器化学清洗问题，由河北电研院、工程部、生产技术部、生

9、产准备部人员共同到华北电研院、山东电研院进行调研，通过多前化学清洗单位的调研，均认为现有药品可对过热器、再热器进行化学清洗，但清洗技术暂时不成熟，易带来长期负面影响；且用蒸汽吹管可达到管内壁清洁的作用，因此，确定不对过热器、再热器进行化学清洗。同时根据国华公司下发的超临界机组化学清洗导则，选用了有机酸柠檬酸做为清洗药剂，化学清洗前以过热器、再热器充氨保护，避免了奥氏体钢接触氯离子带来的危害。经实际跟踪化学清洗过程，取得的清洗管样均达到了清洗标准。采取稳压吹管方式，彻底清除受热面内部杂物：由于降压吹管的时间短、吹管系统达不到标准要求，因此，沧东二期机组采用了稳压吹管方式，在补给水供应上，采取了大

10、流量海水提升泵（1700t/h）做为补水泵，投入汽动给水泵，保证吹管流量的供应。并在吹管期间，严格掌控过热器、再热器受热面温度及燃调整，收到了较好的效果。由于前期锅炉导汽管、联箱三通内氧化轧皮处理彻底，机组自点炉后经过前期一次降压试吹管、6次正式稳压吹管后，耙板冲刷痕迹经检验，达到了连续两次合格。取得了超临界机组稳压吹管最少次数的好成绩。针对稳压吹管后的受热面及联箱内部，我们采取了割检查孔，用内窥镜检查联箱内部，射线拍片检查受热面U型弯头内部的手段，对各部进行抽查，经抽查检查，效果良好。设计安装工程部生产准备部6机炉外大部分管道焊口位置未进行标注我厂一期机组基建期间对机、炉外主要的汽水管道焊口

11、做了标识工作（主要集中在高温大管道的焊口），对在技术监督范围内的疏水、排空等小直径管道和部分导汽、高压给水管段未做标记。 通过我厂1号机组在2007年9月11月A级检修期间对机、炉外管道普查的情况来看，由于大部分中、小直径管道保温外未做焊口标识，在进行焊口探伤时，只能查找原始安装图纸然后再进行现场位置标定，浪费了大量精力和时间。由于一期基建期间的疏水、排空等小直径管道由施工单位自行确定，焊口位置布置比较随意，在原始图纸上标定的位置不准确，造成焊口查找不到，以致使查找范围扩大，造成检修费用的浪费。首先，根据一期机炉外焊口标识中易出现的问题，编制#3、#4机组机、炉外管道焊口数量统计及位置标识工作

12、实施方案，经公司领导审核后，下发至工程及施工单位组织执行。沟通工程、监理，由其组织施工单位人员，针对方案有针对性进行学习，使用施工人员全面掌握方案内容，工作重点。对现场施工的各管道布置情况、焊口位置布置情况进行实际测绘，画出布置图，以备后期检查使用。在施工时检查实际焊口位置标注情况，发现问题及时通知工程、监理，由其督促落实，以保证方案实施的刚性。通过现场测绘，现场实际标注，使沧东二期机炉外受监焊口的标注率达到了100%，达到了预期的目的。7一次风机出口风道之间无联络风道一期两台一次风机出口风道之间无联络风道，在启动风机或大负荷调整时容易发生喘振或失速以及风机轴向振动和影响空气预热器正常运行的现

13、象。一次风机、送风机出口设联络风管，正常运行时，可平衡两侧风道风温和流量偏差。单台风机故障时（带50%60% ECR负荷），只需关闭故障风机的出口风门，运行的风机可通过 e* A6 b8 b) 0 q 联络风道，将风平均分配至2台回转式空气预热器进口，有利于预热器正常运行。根据一期实际运行情况，同工程部共同讨论确定在二期设计时在两台一次风机出口风道增加联络风道并设中间挡板门。通过二期设计上增加，解决了此问题。安装工程部8再热系统增加水压放水管道、省煤器进口管道无排空放水管道及阀门沧东二期锅炉再热系统进、出口管道均设计有水压试验用堵阀，缺少上放水管道，无法实现水压试验时的上放水工作；省煤器进口管

14、道逆止阀前管道无排空门，无法实际管道内积水排放。上述两管道均属漏设计上放水、排空管道的设计上的小问题，但问题虽小，如无再热系统水压试验上放水管道，则无法实现系统水压试验时的上水、放水工作；省煤器管道逆止阀前如不增加排空管道，则在发生给水管道阀门故障时，无法快速完成管道内放水，也就无法完成缺陷的快速处理工作。根据现场实际情况，同工程部专业人员讨论，最后确定由工程部及监理人员共同沟通设计单位，对上述管道进行增加设计，从而解决上述问题。设计安装工程部9华能上安三期高过、屏过TP347H弯头爆管高过、屏过TP347H弯头爆管因为氧化皮，加上运行操作方法不当导致氧化皮堵塞弯头超温爆管1确保锅炉补水品质合

15、格2防止快速开关减温水和快速升降负荷设计安装工程部10华能上安三期吹灰系统汽源设计不合理调试期间一台空预因尾部烟道再燃烧而报废1豪顿华公司生产的三分仓空预冷端间隙小，在启动初期着火效果不好，未完全燃烧煤粉沉积2空预吹灰因启动初期五段抽汽压力不足（空预吹灰汽源为五抽，没有其它汽源，正要改造），启动初期吹灰效果保证不了。3暖风器经常内漏。准备从邻炉或辅汽联箱接入第二汽源，以满足启动初期的空预吹灰设计安装工程部生产准备部11华能上安三期一次风机容易发生喘振在#5机组带负荷调试过程中，并列运行的两台一次风机中，当A一次风机动叶至48%开度时，当再增加动叶开度时，该风机出口压力不增反降，出力降低，风机发

16、生喘振出口风道“F”连接方式（侧煤仓），是造成A一次风机到某出力时喘振的主要原因择机改造设计安装工程部12国华定州二期锅炉给水旁路调整门门杆脱某次启机锅炉上水时逐渐开启给水旁路调门至85%，提起给水泵勺管，发现给水压力逐渐升高但给水流量不见增加后就地检查给水旁路门卡在10%，且阀门关闭后在不能打开当值人员采用主路控制上水设计安装工程部13国电大同二电厂三期660MW机组直流运行时汽水分离器蒸汽无过热度#9炉660MW负荷运行时，汽水分离器蒸汽温度400，低于设计值409。变负荷时，汽水分离器蒸汽温度比“水煤比”变化迟缓，尤其是汽水分离器蒸汽温度起不到中间点温度控制的要求。影响协调响应速度及不利

17、于主汽温度的稳定。2009年4月24日到4月26日电科院调试人员分别选取分离器入口温度、包墙出口温度、低过出口温度为中间点温度进行试验，通过试验表明#9锅炉运行中不存在可以有效代表锅炉蒸发点的中间点温度。分离器入口温度、包墙出口温度、低过出口温度对给水量或给煤量扰动的纯滞后时间达到45分钟以上，且三者温度均与主汽温度的变化趋势没有明显的规律，因此无法对超临界锅炉的水煤比协调进行有效控制。该厂生技部结论：在厂家规定的位置安装的中间点温度，但没有达到设计温度，是锅炉设计问题。目前协调控制中，中间点温度取自低温过热器入口温度作为监视点，而不能用于协调控制点设计安装工程部14国电大同二电厂三期660M

18、W机组再热器减温水用量大660MW负荷稳定运行时,再热烟气挡板开度30%、过热烟气挡板开度100%，再热器减温水总量在21.81t/h左右，再热汽温调节已超出烟气挡板调节范围，必须投入减温水，以防止再热汽温、金属壁温超温，如此长期运行严重影响机组经济运行。该厂技术部门认为：再热器受热面设计不合理。运行时，再热器减温水总量在20t/h左右，继续维持运行。设计工程部15国电大同二电厂三期660MW机组#10炉主汽温两侧偏差大目前，#10炉稳定运行时，左（B）侧减温水开度大于50以上，右（A）侧减温水开度0,而主汽温度偏差在10左右。变负荷时主汽温变化大，左侧汽温容易超温，而右侧主汽温达不到额定值。

19、该厂生技部和锅炉厂家联系后，没有结果，准备在大修的时候解体左侧减温水调门和电动门及其相关管路检查，重新做动力场试验。现在在靠运行调整尽量使两侧不偏离允许值设计安装工程部生产准备部16国电大同二电厂三期660MW机组#10炉水冷壁下联箱放水母管加放水门停炉放水时间过长。将放水管更换为粗管（由24mm改为48mm）并移至放水电动门后将放水管更换为粗管并移至放水电动门后设计安装工程部17国电大同二电厂三期660MW机组飞灰在线装置飞灰含碳检测不准确设计安装工程部18国电大同二电厂三期660MW机组磨煤机液压油站、一次风机电机润滑油站、引风机电机润滑油站无油温控制阀稀油站油温在环境温度发生变化时无法调

20、整设计、安装疏漏计划安装设计安装工程部19国电大同二电厂三期660MW锅炉在2009年度共有13次非停其中9次是由于四管泄漏造成的主要是管材的金属密度不均匀造成的，特别是低温过热器管材最为严重准备在大修时更换（交金属主管）设计安装工程部20华能伊敏发电厂#1炉过热器、再热器氧化皮脱落堵塞造成爆管#1炉过热器、再热器爆管氧化皮脱落堵塞造成结论：建议选择不易脱落氧化层的在材质。运行保证给水品质，启停机时升降温度时和负荷变化时要缓慢进行，尽量要锅炉受热面缓慢加热和冷却（交金属主管）设计安装工程部序号缺陷名称缺陷现象缺陷原因处理方法缺陷类别责任部门21华能沁北电厂一期超临界燃煤发电机组锅炉氧化皮高温过

21、热器和屏式过热器管内氧化皮数量较多，管子内径较细，氧化皮易将管子堵死造成爆管，经过研究决定对高过和屏过全部管子割管进行氧化皮清理和目前我厂高温过热器、屏式过热器、高温再热器使用的材质SA-213TP347H有关。该材质产生的氧化皮和基材膨胀系数差别较大，在管材温度受扰动时容易剥落。保选择不易产生氧化皮和基材膨胀系数较大的管材。保证给水品质，启停机时升降温度时和负荷变化时要缓慢进行，尽量要锅炉受热面缓慢加热和冷却（交金属主）设计安装工程部22国电大同二电厂三期660MW机组一次风机出力不足负荷660MW时，风机入口温度24.1，A一次风机动叶开度89.8%、电流125A，B一次风机动叶开度93.

22、9%、电流119A，一次风母管压力10.35KPa，一次风总量534.6t/h，。从上述参数可知，一次风机额定电流144A，而一次风机实际电流125A，表明风机余量不大，随着磨煤机的磨损，出力下降，必然导致各磨煤机一次风量不足，若再出现燃煤热值降低的情况，必然影响机组的出力该厂生技部结论：一次风机、电机选型偏小2100KW.和同样机组轩岗电厂所配一次风机功率为2600KW。运行注意调整，等待跟换设计工程部23同煤同华轩岗电厂335%电动给水泵液联选型偏大一、给水泵现场运行情况：电动给水泵在正常运行区域，控制特性差，无法实现自动控制，导致CCS和AGC无法投入，严重影响工程进度。给水泵在调试过程

23、中的几个工况为：1、机组在正常运行工况下，液力耦合器勺管位置运行在5060区域，给水泵流量在450-650t/h间，可调范围偏小。2、液力耦合器勺管位置在50和60存在拐点，勺管位置变化1，转速变化200-300r/min，流量变化 100-150t/h，控制特性差。3、液力偶合器勺管位置在63左右，机组负荷已达到额定负荷（660MW），单台泵流量698.24t/h、压力29.31Mpa 转速6083.3 r/min电流574.47A。分析后大家一致认为问题存在的主要原因是液力耦合器容量配置偏大，造成给水泵达到机组THA出力时液力耦合器勺管位置仅在60%左右；机组BMCR工况对应耦合器勺管位置

24、仅在65%左右，耦合器输出功率相对耦合器设计容量过小，调节范围所在耦合器调节性能差，不能满足给水泵调节过程的平稳过渡。液力耦合器厂认为耦合器输出端负载偏小经过和电科院洽谈进行补救措施，在DCS系统进行了参数改良，现在还在观察中。设计工程部24蒲城电厂三期锅炉三大风机振动大锅炉三大风机普遍震动大，报警值是4.6mm/s现在已达5.56mm/s风机的电机厂家（湘潭电机厂）原来没有制造过10KV的电机，制造的电机基础底座长度不够。暂无法处理，维持运行安装工程部25蒲城电厂三期锅炉磨煤机无检修平台磨煤机上部到给煤机下部无平台，给运行维护和检修造成不便设计时没考虑到，到运行实践中发现没有很不方便择机改造

25、设计工程部26蒲城电厂三期燃油泵电机选型不合适燃油泵运转不了多长时间油温就高达50左右，燃油泵冬季最多也就能运行10多小时，夏季更糟燃油泵电机与油泵不配套，燃油泵是用6KV电机，电机太大，油泵流量小，造成油温很容易升高，暂没处理设计工程部27蒲城电厂三期锅炉燃烧器的旋流风挡板控制方式不灵活在投煤粉时，由于运行工况煤的发热量同调试时煤的发热量相差较大，且时有变化，运行人员对旋流风的调节手段较少，致使锅炉燃烧较难控制。控制挡板是两位门控制改为连续调节性的控制挡板设计工程部28蒲城电厂三期磨煤机热风调节门执行器安装位置不合适磨煤机热风调节门执行器不动作或者损坏热一次风温度极高，加上附近通风不畅，环境

26、温达到80多度，磨煤机热风调节门执行器动作频率较大，产生的热量无法散发出去。将磨煤机热风调节执行器移至磨煤机冷风平台安装工程部29蒲城电厂三期磨煤机一次风量测量元件选型不当磨煤机一次风量测量偏差较大在运行过程中经常堵塞更换为带防堵且能准确测量的一次元件设计安装工程部30蒲城电厂三期锅炉热源附近控制电缆超温电缆超温烧坏，控制系统部分失控控制电缆的敷设离热源太近在施工阶段就要加强监督设计安装工程部31压缩空气含油水量大造成仪用气动阀门汽缸进水卡涩、定位器损坏。加装空气过滤器，必要时加装两道空气过滤器。设计工程部32油枪、点火枪没有防尘装置油枪、点火枪卡涩无防尘装置，造成油枪、点火枪汽缸进灰，前进后

27、退卡涩生产厂家必须有油枪、点火枪的防尘装置（如防尘罩）设计安装工程部33锅炉燃油系统、油枪油角阀系统表记渗油压力表取样门采用焊接门，压力表采用防爆型，减少设备渗漏设计安装工程部34锅炉炉顶棚罩壳上部无栏杆设计不合理加装栏杆设计工程部35锅炉安全阀等排汽管道锈蚀内部严重露天布置，管道内锈蚀采用不锈钢材质设计安装工程部36炉顶仪表管布置不理，阻碍通行仪表管布置设计不合理合理布置仪表管路，方便人员通行设计安装工程部37炉内检修平台用炉顶卷扬机、滑轮组、钢丝绳及平台未安装安装是起吊困难、影响检修使用基建期安装安装工程部38炉顶吊杆检查不方便平台设计不合理增加平台布道设计安装工程部39所有检修人孔门超温

28、产品设计不合理检修人孔外加装保温及外护设计安装工程部40锅炉本体人孔门内保温块易脱落，隔热效果不好，分量较重不方便检修选型不合理选用轻质保温材料及结构设计安装工程部序号缺陷名称缺陷现象缺陷原因处理方法缺陷类别责任部门41炉顶吊杆穿墙处超温设计不合理穿墙处加装保温及外护设计安装工程部42调节阀阀座密封面不可拆卸，不便于检修产品选型不合理选用可拆卸阀座阀芯的调门设计工程部43疏水、排空系统阀门布置距离母管较远，系统死水区较长不利于防冻设计不合理疏水、排空系统阀门尽量布置在距离母管最近处减少运行中死水区设计工程部44锅炉疏水管路防冻措施不合理，所有疏水管道未设计伴热系统设计不合理增加伴热系统设计工程

29、部45排空管疏水箱小，排水管径较细，疏水外溢设计不合理增大疏水箱容积，选择较大直径的疏水管设计工程部46部分疏水、排空管路排未接引至疏水箱设计不合理将所有疏水、排空管路引入疏水箱或排水沟设计工程部47锅炉检修电源箱布置不合理设计不合理增加检修电源箱数量，并合理布置检修电源箱数量设计工程部48省煤器入口门容易泄露，基建时曾因此门泄漏而造成停炉设计不合理实际运行中不用此门，建议设计单位考虑此门的必要性，如允许建议取消 此门设计工程部49长杆吹灰器附近平台布置不合理设计不合理合理布置长杆吹灰器附近的平台，方便检查、维护设计工程部50炉后侧EF层油枪标高与上层没有连接步道；设计不合理增加连接步道设计工

30、程部51锅炉侧金属软管连接方式较笨重选型不合理采用球型接头螺纹连接设计工程部52省煤器再循环管道在6.7米布置不合理设计不合理建议合理布置平台、布道方便检查设计工程部53燃油系统无单独放油管路设计不合理增加放油管路至油库，方便检修时回收设计工程部54冬季检修时锅炉0米气温低设备容易冻坏热源设计不足锅炉房安装暖风机设计工程部55检修平台安装、拆卸不方便设计不合理锅炉标高20米左右侧增加检修人孔设计工程部56消防水管道无法进行分段隔离设计、选型不合理增加分段隔离门、选用较严密的阀门设计工程部57负压吸尘管道布置不合理设计不合理将负压吸尘管道母管接头移置锅炉房外侧，方便与吸尘车连接设计工程部58锅炉

31、高温区水冷壁腐蚀、长杆吹灰器附近吹损设计不合理进行受热面防磨、防腐喷涂设计工程部59单台设备闭冷水无法进行隔离检修不方便设计不合理加装分段隔离门（建议采用焊接门）设计安装工程部60锅炉阀门品牌较多不便于备品备件选型不合理减少阀门品牌，便于检修维护设计工程部序号缺陷名称缺陷现象缺陷原因处理方法缺陷类别责任部门61安装后无设备标牌、管道标识不便于系统检查及设备操作基建未进行按标准悬挂设备标牌粘贴管道标识安装工程部62锅炉前包墙58米以上振动较大多次因振动开裂，并曾因此停炉一次设计不合理更改设计设计安装工程部63锅炉结焦严重，曾发生因掉焦砸漏水冷壁事件设计不合理更改设计，增高炉膛高度设计安装工程部生

32、产准备部64锅炉吹灰器较少，存在分隔屏结焦，末过积灰，尾部烟道积灰现象影响锅炉安全运行设计不合理增加吹灰器数量设计安装工程部生产准备部65炉侧17米冷再疏水支吊设计不合理曾发生因振动导致疏水管管座断裂设计不合理更换支吊架设计设计安装工程部66锅炉炉膛振动大为大的安全隐患设计不合理增加锅炉刚梁强度设计工程部67锅炉受热面裕量小设计时受热面管的壁厚与最小壁厚相差的值较小，而炉内受热面工作环境恶劣，一旦发生磨损极易引起爆管。设计不合理适当增加受热面管的外径和壁厚设计工程部68渣井耐火保温设计不合理，易脱落设计不合理适当增加渣井耐火保温的抓钉，同时将保温用不锈钢板分成块，一旦脱落不至于大面积脱落设计安

33、装工程部69锅炉炉膛8米处人孔门为水冷却人孔门,设计时采用闭冷水。一旦水冷门内水管出现泄漏，不宜发现，将对闭冷水造成影响，从而影响其它重要辅机的安全运行设计不合理建议水源改为开式水设计工程部70后烟井疏水膨胀受阻设计不合理改进吊架设计，部分刚性吊架改为弹性吊架设计工程部71锅炉58米水平烟道人孔门处，40米省煤器人孔门处，73米大罩人孔门处检修平台小，大修时施工没有场地设计不合理增加平台设计安装工程部72炉水泵处平台距离泵体较远，检修时每次均需搭设脚手架，增加工作量设计不合理建议将平台向炉水泵靠近，以不影响炉水泵吊装为基准设计安装工程部73部分阀门、看火孔附近平台较远，不便于检修和操作设计不合

34、理平台进行改进设计安装工程部74锅炉各层钢梁设计的高度不合理，吹灰器距离平台高度较低，检修人员通行不便，特别是58米做为锅炉主要检修通道，人员和设备通行极为不便。设计不合理建议参照哈锅炉平台和吹灰器对锅炉平台和吹灰器高度进行优化设计安装工程部75锅炉炉顶卷扬机不能正常使用设计不合理在平台设计时留出吊装天井，卷扬机选型建议采用单股钢丝绳，防止钢丝绳打卷设计安装工程部76锅炉17米以上大型备件的吊装没有吊装固定点。设计不合理在锅炉适当标高上增加吊装用抱杆，并固定牢固设计安装工程部77锅炉电缆竖井布置距锅炉太近，新加装的分隔屏吹灰器布置不下，且检修人员没有通行通道设计不合理合理布置电缆竖井位置设计安

35、装工程部78电梯化妆板固定不牢固，锅炉部分化妆板设计不牢固设计不合理设计时应考虑强风情况下化妆板的牢固性，并留一定的安全裕量设计安装工程部79空预器一次风机扇形板调节机构无平台，无法检修设计不合理增加检修平台设计安装工程部80一次风及二次风暖风器各组散热片之间结合面间隙过大，且在疏水侧由于设计不合理造成螺栓无法紧固，会不可避免的导致漏风。设计不合理将暖风器各组散热片连接处改为焊接以消除漏风。设计安装工程部序号缺陷名称缺陷现象缺陷原因处理方法缺陷类别责任部门81#1炉#2预热器烟气侧与二次风侧扇形板调节装置处左侧调节螺杆被围栏挡住，无法对扇形板进行调节。设计不合理加长围栏。设计安装工程部821、

36、2炉送、引风机及一次风机与电机基础垫铁数量普遍过多不符合电力建设施工及验收技术规范（锅炉篇）中机械安装通则中第7.2.9条规定附：第7.2.9条 每一垫铁组一般用两块平垫铁和一对斜垫铁，较厚的的放在下层，伸出基框梁两端均匀，放置整齐设计不合理严格按照电力建设施工及验收技术规范（锅炉篇）要求执行设计安装工程部831、2炉送风机出口挡板固定板多处螺栓松动，气流易造成出口挡板振动设计不合理检查并紧固所有松动的螺栓设计安装工程部841炉1号空预器吹灰器托轮两侧角钢间距现场测量为100mm，小于图纸要求102+1.0mm，在热态情况下易造成吹灰器枪管由于膨胀间隙过小被卡死。设计不合理更改角钢间距，符合图

37、纸要求。同时检查1炉2号空预器角钢间距设计安装工程部85暖风器疏水箱平台钢斜梯斜度不符合GB4053.2-93标准，上下平台时容易摔跌引成人生伤害设计不合理增加钢斜梯斜度及斜梯踏板长度设计安装工程部86空压机储气罐排污门设计不合理1、检修、仪用空压机储气罐排污门无排污管道，污水均直接排放至地面，由于污水中含油将造成环境污染2、检修、仪用空压机储气罐排污门只有一道门，排污门如果损坏，系统不易解列，无法检修排污门设计不合理1、加装专用排污管道，将污水除油后排放至指定位置2、建议加装一道球阀，以方便排污及检修设计安装工程部871检修用空压机与2、3、#4仪用空压机出口排风管道截面积实际为0.8m2,

38、小于厂家规定的1.8m2容易造成冷却风量不足，引起空压机油温高问题设计不合理加大排风管道通流截面，保证冷却风量设计安装工程部881、仪用、检修用空压机房电动行车已安装到位，但电动行车无防脱装置2、电动行车吊钩上未标识最大起吊重量设计不合理在电动行车吊钩上增加防脱装置，并标明最大起吊重量设计工程部89空压机房内3台冷干机共9个自动排污阀无排污管道污水直接排至地面，造成室内环境污染设计不合理安装专用排污管道，将污水除油后排至水沟设计安装工程部90检修、仪用储气罐安全门排气口向上容易造成安全门内积水，损坏安全门设计不合理改变安全门排排气口方向设计安装工程部91空预转向减速箱温度高1炉空预器SPL11

39、2型转向减速箱在定洲及台山电厂测试均存在温度过高问题，后决定在台山使用大一号的P240L型减速箱进行试验，依然存在温度高的问题，至今无解决方案设计不合理选用换向、传动一体式减速机设计安装工程部921、空压机冷却器后应加防止烫伤标识2、位置高，无平台，操作不方便3、部分压缩空气管道阀门4、室外压缩空气管道法兰、压力表接头多处泄漏5、位置灰尘较多，容易缩短空气滤芯寿命设计、安装不合理1、 在14空压机冷却器后应加装防止烫伤标识2、 检修、仪表用储气罐上阀门加装检修平台3、 更换有裂纹的法兰螺栓4、 消除所有渗漏点5、 清扫14空压机进气口位置灰尘设计安装工程部93闭式水系统沿途或部分管道放水不方便

40、容易造成积水冻结1、 闭冷水母管至送、一次风机及引风机段分管水平段无疏水门，冬天如闭冷水泵停运会造成送、一次风机及引风机闭冷水分管水平段内存水无法排放引起管路结冻。2、 12一次风机润滑油站闭冷水来回水管位置低于冷油器，将造成闭冷水泵停运后管内存水无法排放引起管路结冻设计不合理1、 在送、一次风机及引风机闭冷水分管水平段加装疏水门。2、 提高12一次风机润滑油站闭冷水来回水管位置，保证闭冷水泵停运后可将水管内存水放尽。设计安装工程部94空预器上轴承与下轴承油泵无对轮保护罩容易造成伤人设计不合理加装对轮保护罩设计安装工程部95引风机出口挡板前后无人孔门，造成出口挡板及叶轮无法进行内部检查设计不

41、合理在出口挡板前后加装人孔门 设计安装工程部96引风机1、2号轴承冷却风机之间换向挡板不严，漏风严重造成另一台冷却风机反转。装配质量问题检查修理换向挡板设计安装工程部97闭冷水供送、引、一次风机管道弯头材质不合适1、 2炉送、引及一次风机闭冷水管道使用铸铁弯头，冬季易冻裂。2、 2炉送、引及一次风机闭冷水管道入口一道门使用铸铁门，冬季容易冻裂且位置过高，无法操作。设计不合理1、 闭冷水管道改焊接弯头。2、 闭冷水管道入口一道门改用铸钢门，位置降低至可操作位置。设计安装工程部98空预器冲洗水泵进、出口均无压力表易造成空预器冲洗水泵抽空设计不合理在空预器冲洗水泵出、入口加装压力表设计安装工程部99

42、磨煤机消防蒸汽管无疏水管路容易积水，引起振动或冻结设计不合理加装疏水管道设计工程部100送风机及一次风机出口伸缩节固定螺栓过长顶住伸缩节，易造成伸缩节被磨漏，引起送、一次风机伸缩节处漏风安装质量问题改变螺栓安装方向，保证螺杆不能顶住伸缩节安装工程部序号缺陷名称缺陷现象缺陷原因处理方法缺陷类别责任部门101空气预热器减速箱围栏被全封闭无法进入检查设计不合理改造围栏增加进出口以方便检查设计工程部102空预器上下轴承之间无楼梯连接检查不方便设计不合理在上下轴承之间增加连接楼梯设计工程部103空预器一、二次风仓无消防水喷淋装置不符合25项反措设计不合理在空预器一、二次风仓内增加消防水喷淋装置设计工程部104锅炉房零米无排污泵设计不合理加装两台排污泵设计工程部105空预器冲洗水泵质量差不能满足长期运行的要求选型不合理更换厂家设计工程部106暖风器疏水泵选型不合适容量过小选型不合理重新选型设计工程部107送