水位观测平台、水文缆道荷载及计算、主索直径选用表.docx

《水位观测平台、水文缆道荷载及计算、主索直径选用表.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《水位观测平台、水文缆道荷载及计算、主索直径选用表.docx（29页珍藏版）》请在三一文库上搜索。

1、附录A水位观测平台荷载及计算A.1荷载分类及代表值A.1.1作用于水位观测平台及附属物上的荷载，可分为下列三类：1 永久荷载：自重、土重和固定的仪器设备重等。2 可变荷载：平台面活荷载、栈桥面活荷载、风荷载、雪荷载和水冲击荷载等。3 偶然荷载：撞击力和地震作用等。A.1.2平台设计时，不同荷载应采用以下不同的代表值：1 永久荷载应采用标准值作为代表值。2 可变荷载可根据设计要求采用标准值、组合值作为代表值。3 偶然荷载应根据试验资料，结合实践经验确定或按有关规范计算其代表值。4 确定可变荷载代表值时应采用50年设计基准值。A.1.3平台设计时，可采用标准值作为荷载的代表值，并应满足下列要求：1

2、 永久荷载标准值：对平台各部份结构的自重，可按结构构件尺寸与材料单位体积的自重计算确定。2 常用材料和构件，其自重可参照GB509-2012附录A的规定采用。3 可变荷载标准值，应按本章的有关规定计算或采用。A.2 均布活荷载A.2.1平台各部分均布活荷载的标准值，应按表A21的规定采用。表A21平台各部分均布活荷载标准值项次类另IJ标准值(kN/n?)1平台仪2.02平台挑出部份2.53平台屋面1.54栈桥桥面3.5注：第1项包括工作人员、仪器设备；第2项，当人群有可能密集时，宜按35kNm2采用。A.3 雪荷载AAl平台台面和栈桥桥面上的雪荷载标准值，应按公式(A.3.1)计算：Sk =U

3、rSo(A.3.1)式中S k雪荷载标准值(kN/n?)；Ur 一平台平面积雪分布系数；SO基本雪压(kN/n?)。A.3.2 基本雪压应按GB50009-2012附录E中附表E.5给出的50年一遇的雪压采用。A.3.3有雪地区，当城市或建设地点的基本雪压值在GB50009-2012附录E中未给出时，可根据附近地区规定 的基本雪压或长期资料，通过气象和地形条件的对比分析确定；也可按GB59-2012附录E中全国基本雪压 分布图近似确定。A.3.4山区的基本雪压，可按当地空旷平坦地区的基本雪压值乘以系数1.2采用。A.3.5平台平面积雪分布系数可按GB50009-2012第C.0.4条有关规定采

4、用。A.4 风荷载A.4.1垂直作用于平台单位面积上的风荷载标准值，应按公式（A41）计算：以=4Z %（A41）式中 巴风荷载标准值（kN/!?）；zZ高度处的风振系数；%风荷载体型系数；uz风压高度变化系数；wo基本风压（kNm2）0A.4.2基本风压应按GB50009-2012附录D.4中附表D.4给出的50年一遇的风压采用,但不应小于0.30kNnEA.4.3当城市或建设地点的基本风压值在全国基本风压分布图上未给出时，可根据附近地区规定的基本风压或 长期资料，通过气象和地形条件的对比分析确定；也可按GB50009-2012附录D中全国基本风压分布图近似确 定。A.4.4山区的基本风压可

5、按相邻地区的基本风压值乘以下列调整系数采用：1 山间盆地、谷地等闭塞地形取0.750.85。2与大风方向一致山谷口、山口取1.207.50。A.4.5风压高度变化系数应根据地面粗糙度类别按表A.4.5确定。地面粗糙度根据水位观测平台位置的特点， 可分为下列二类：1 A类指河岸、湖岸和沙漠地区等；2 B类指乡村、丘陵以及房屋比较稀疏的中小城镇和大城市郊区。表A45风压高度变化系数离地面或海平面高度（m）51015203040A类1.171.381.521.631.801.92B类0.801.001.141.251.421.56A.4.6风荷载体型系数可按GB50009-2012第8.3.1条有关

6、规定采用。A.4.7平台Z高度处的风振系数乱可按公式（A.4.7）计算：昆=1 +- 肛式中，一一脉动增大系数可按表A.4.7-1确定；V脉动影响系数可按表A.4.7-2确定；z一振型系数（取L（X）;Uz风压高度变化系数。表A.4.7-1脉动增大系数GIV (2( kNs2m2)0.010.020.040.060.080.100.200.400.600.801.002.00钢筋混凝土及体结构1.111.141.171.191.211.231.281.341.381.421.441.54注1：平台结才注2：计算WoTf时，A类:陶的基本自振周期T可按GB50009-2012附录F计算；地区用当

7、地基本风压乘以1.38代入，B类地区可直接代入基本风压。表A.4.7-2脉动影响系数M总高度H （m）10203040A类0.780.830.860.87B类0.720.790.830.85A.5 水冲击荷载A.5.1作用于平台测井和栈桥桥墩上的水冲击荷载的标准值，应按公式（A.5.1）计算:(A.5.1)p.=0AKwpFV.2h式中PO水冲击荷载标准值（kN）；Kw水阻力系数，园形截面取0.8,多边形截面取0.9,方形截面取1。p水的密度系数（tm3）,淡水取1.0；V0台身或桥墩处最大水面流速（m/s）；F台身或桥墩每米高度的阻水面积（H?）;h测井出土面至水面的高度（m）。A.5.2对

8、可能发生比设计荷载还要大的荷载（漂浮物、冰排、波浪等），可用水冲击荷载乘以综合工作条件系数 。确定。计算时应根据考虑因素的多少，系数？按3.05.0采用。A.6 地震荷载A.6.1抗震设防烈度为69度地区，设计水位观测平台时，应考虑地震荷载作用。A.6.2计算地震荷载作用时，可仅考虑水平方向的地震荷载作用。水平地震作用标准值可按底部剪力法计算。A.6.3作用于平台台身的水平地震标准值，应按公式（A63）计算：FEK= aG（A.6.3）式中fek水平地震作用标准值（kN）；a 一地震影响系数；G一平台重力荷载（kN）。A.6.4计算时地震影响系数取最大值。max，不同基本烈度的最大值可按表A6

9、4采用。表A.6.4水平地震影响系数最大值。max与基本烈度关系烈度6789max0.040.080.160.32A.7荷载组合与校核A.7.1设计平台支承结构和基础时，应以使用过程中可能同时作用的荷载的最不利组合为依据。A.7.2荷载组合可分为以下3种，设计时应根据荷载实际情况选用：1 永久荷载、水冲击荷载与其他活荷载；2 永久荷载、风荷载、雪荷载和撞击力；3 永久荷载、风荷载和潮（啸）水撞击力。A.7.3抗震设防烈度为6度以上地区，计算时应将地震荷载纳入相应的荷载组合，对设计进行校核。附录B水文缆道荷载及计算8.1 铅鱼缆道主索的荷载8.1.1 作用在主索上的荷载可分为垂直集中荷载和水平荷

10、载。垂直集中荷载包括行车架重量、行车架上附有的 循环索重量以及悬吊重量。水平集中荷载包括行车架的风阻力、行车架上附有的循环索风阻力、入水部分的钢 索、铅鱼和仪器的水流冲力。8.1.2 铅鱼重量应大于循环索在空载垂度时的张力，满足控制测流偏角的需要，应保证出现设计洪水时,悬吊设 备的起重索与水面垂线最大偏角不大于35。8.1.3 不拉偏条件下的铅鱼质量应按式(B.L3-l)(B.L3-3)计算，并同时满足式(B.1.3-1)或式(B.1.3-2)和式(B.1.3- 3)01 窄深河道(深宽比大于1/100)：Get5qxL(B.1.3-1)2 宽浅河道(深宽比在1/200-1/100之间)：Ge

11、t (6-9) qx L(B.1.3-2)式中 Get铅鱼质量，kg；Qx循环索单位长度质量，kg/m；L度，Hio3 在同时考虑流速和水深时：2.4Get 8zz3my3m(B.1.3-3)式中Vm最大垂线平均流速，m/s；hm最大水深，mo8.1.4 拉偏条件下的铅鱼质量可按式(B1.4-1)计算：Get= (2.58qsc +0.5qpc) hm(B.1.2-1)其中qsc =1/2 Kspdsc Vm2(B. 1.4-2)qpc = 1/2 Kpsdpc Vm2(B. 1.4-3)式中 Get一铅鱼质量，kg；qsc一起重索上(入水部分)单位长度的水流冲(阻)力，kg/m ； qpc一

12、拉偏索上(入水部分)单位长度的水流冲(阻)力，kg/m ； Ksp一起重索阻水体型系数，取0.8 ； Kps一拉偏索阻水体型系数，取0.4 ；dsc、dpc分别为起重索、拉偏索直径，m；此处代表索对水的单位长度上阻水面积；Vm垂线平均流速，m/s ；hm最大水深，m ；P水的密度，kg,s2m4;取102。8.1.5 集中荷载应按式(B.7)(B.9)计算:垂直荷载:pv =P+F + Q水平荷载，拉偏时:Pz =2 A + 水平荷载，不拉偏:PZ JPa+Pb(B.1.5-D(B.1.5-2)(B.1.5-3)式中F一行车重量(包括循环索重量)，N；P悬吊重量，N；R 一垂直荷载，N ；PZ

13、 水平荷载，N ；Q行车架上所附有的循环索重量，其中：闭口 Q取工乙，开口 Q取5%, n.置一循环索单位长度的重量，N/m ；L 一跨度，双跨缆道主索R的Q；EPA一入水部分起重索、铅鱼等项的水流冲力，N ； 风一水面以上起重索、行车架上循还索(闭口循还索长度按L计算、开口循还索长度按5L计算)、行车架本身等项的风阻力，N08.1.6 水流冲力巳、风阻力B应按式(B.1.6-l) (B.1.6-2)计算:12乙丁匕g12Pb=-KbpbFbVb2 g式中 巳、pb为水流冲力、风阻力，N；一为水的流速和风速，ms,按测站具体情况确定;&、FB 一为阻水、挡风面积，m2,按阻水、挡风物体在水流方

14、向及风向上的投影面积计算;PN PB分别为水和空气的密度，kg.s2/m4 ；幺取4取1/8；Kb为与物体体型有关的阻水、阻风体型系数，阻水物的体型系数KA对于起重索、铅鱼及仪器等可取0.6).8。挡风物件的体型系数臬若受风面呈流线型时取0.6).7;受风面呈圆角墙面时取0.70.8；受风面呈直角墙面时取0.81.0； g重力加速度，ms2 ,取10。B.2 吊船缆道主索的荷载8.2.1 计算参数的选取应满足下列要求：1 设计流速V (ms),取该河段的最大测点流速。2 设计含沙量(kgm3),取最大含沙量。无资料地区参照同一自然地理区域内其它测站的最大含沙量。3 劈水角/，取高水期吊船运行的

15、最大劈水角度，取2030。4 水文测船尺寸。水线长Ll(m)、型深h (m)、吃水深hl (m)、型宽Bl(m),机舱长、宽、高，驾驶楼长、宽、高。B.2.2流速阻力应按式(B22-1)计算：1 9Pw=-KwpV2F2 S(B.2.2-1)阻水面积应按式(B.13)计算：F = BIhi cos + LIhl sin (B 2 2 2)式中流速阻力，N ；KW水阻力系数，矩形截面的平底吊船，取0.50.6, 一般船，取0.3,起重索、铅鱼、仪 器等取0.60.8 ；F阻水面积，m2 ；P水的密度，kgs2m4 ；取102 ,含沙量较大时可按式(B.2.2-3)计算：IOO+ &P= L58(

16、B.2.2-3)式中,58置换系数；PS含沙量，kgm3 OB.2.3作用于船上的风阻力应按式(B23)计算：12Pb=-KbPbVb乙O式中KB风阻力系数，取0.70.8 ；PB空气的密度，kgs2m4,具体数值由实际情况确定；匕一顺流向的风速，ms,由实际情况确定；F阻风面积，水线以上包含机舱、驾驶舱的全部投影面积，m2o B.2.4测船总水平阻力应按式(B24)计算：Pz=(+P)式中4超载系数，取B.2.5吊船索的拉力应按式(B25-1)计算，垂直分力可按式(B25-2)计算：PV=PZ X；LS式中PS测船牵引索拉力，N；PV垂直分力，N；h-加载后主索与测船的高差，m；LS-加载后

17、主索与测船的水平距离，moB.3 吊箱缆道主索的荷载BAl垂直集中荷载应按式(B31)计算：Pv=F + Q + Gbh(B.2.3)(B.2.4)(B.2.5-1)(B.2.5-2)(B.3)R二/+ Q +Gbh(I tana)B.3.2水平集中荷载应按式（B.3.2）计算:(B.3.2)无拉偏时： =41 +?2+g+；LGl+2有拉偏时：Pz = PBl+- + -P式中4一垂直集中荷载，N；F行车重量（包括循环索重量），N；Q行车上所附属的循环索重量，N；Gbh吊箱重量（包括吊箱自重、操作人员体重、仪器设备重），N；PZ水平集中荷载，N；PBl行车风荷载,N;心2吊箱风荷载，N； 电

18、一循环索及起重索风荷载，N/m；“2 拉偏索风荷载，N；P一起重索或悬杆入水部分及仪器设备的水流冲击力，N；标引序号说明:1-主索；2TS环索。图B32吊箱缆道荷载计算分析图B.4 副索的荷载B.4.1缆道拉偏索荷载应按式(B.4.1-1)、(B.4.1-2)计算：Pv = PXtga+ GPZ=PBl + -6y2B.4.2铅鱼缆道拉偏索荷载应按式(B.4.2-1)、(B.4.2-2)计算：Pv = Ptga + G,PZ =g%式中Gf拉偏索行车自重，NoB.5 单跨缆道主索拉力、垂度(B.4.1-1)(B.4.1-2)(B.4.2-1)(B.4.2-2)B.5.1仅受自重作用的单跨缆道主

19、索、副索，不论有无边跨(见图B51),其空载拉力均应按式(B51)计算:H0 =-8fo式中 Ho一空索拉力，n.q主索单位长度自重，Nmo图B51单跨缆道主索布设图B.5.2单跨缆道主索(见图B.5.2),不分主索、副索，以有边跨者为例，其加载拉力均应按式(B52-1)(B.5.2-2)计算。对无边跨的，可将公式(B.5.2-2)的A值中的4、4(左右边跨的跨度)当零处理。图B52有边跨缆道主索布设图(B.5.2-1)(B.5.2-2)(B.5.2-3)(B.5.2-4)(B.5.2-5)H3 J H.- AEKFKqL_ Ajg + C) = OI 24H； J 24A =其中La + L

20、 + LbB = I(q2 + 2)当集中荷载位于跨内任意位置时,22、C = Mab & + qPv +PzL 当集中荷载位于跨中央，即=6=工时， 2/22、C = 31 Pv +Pz +qPv+PzL 式中 Fk主索截面面积，mm2；Ek-主索弹性模量，Nn2o计算加载拉力，确定安全系数时，可取l3l计算加载垂度，考虑安全超高时，取7xl6为宜。B.5.3主索、副索的加载垂度应按式(B53)计算:Vg时，Hfv =(时，Hfv =qL + aPy 8ql bPv8 2+系即九=qC I PyL:8H AH,(B.4)B.6 双跨缆道主索拉力、垂度B.6.1横跨两道河槽的双跨缆道，两跨的跨

21、度宜相等或相近(见图B.6.1)o跨度不等时，主索的拉力、垂度计 算，应以主槽一跨受载为依据，跨度相同时可按任意一跨计算。(B.6.2)(B.6.3-1)(B.5)(B.6.3-3)(B.6.3-4)(B.6.3-5)图B.6.1双跨主索B.6.2空载拉力应按式(B.6.2)计算:qL qL 机式中Lx一任意一跨的跨度，m；fQx任意一跨的主索空载垂度，m；Lm主槽最大跨跨度，m；fQm主槽最大主索空载垂度，m0B.6.3加载拉力应按式(B63-1)计算:H3 - H0-A EkF h2 -(B + C) = 0I 24H02J24其中L = L1 + L2 + (La + Lb)B = A(

22、q2+2)按任意一跨受载的情况计算时：3Lx(Pv2Pz23LxqPv+Pz)C 二L按主槽一跨受载的情况计算时：_ 3Lm(P： + 42)+ 312m (qpv+pjJL式中P”、PZ本跨的荷载数据。B6.4加载垂度应按式(B.6.4-1)、(B.6.4-2)计算: L 2 PL 任意一跨受载时(B64-1)主槽一跨受载fv,m = * + (B.6.4-2)O7 4rz上式中，由于两跨3 R、匕、C的不同，计算人2 人,加的”值是有差异的。B.6.5双跨主索的设计拉力和垂度，应按公式(B.41)计算加载拉力H。在计算出后，空索拉力Ho应按式 (B65)式计算：H-h- (B + C)02

23、 - A EkFkq2 = Q(b.6.5) L 24H2 J 24“。算出后，介“值即可采用式(B62)计算。8.7 缆道工作索拉力8.7.1 设计拉力应按式(B.7.1)确定：KMXWTXj(B.7.1)式中KWX工作索的安全系数；Tx工作索的设计拉力，N；Txi工作索的破断拉力，N0 J8.7.2 拉偏索的拉力计算(见图B.7.2)应按式(B.7.2-1)、(B.7.2-2)确定：在同一测线上，铅鱼接近河底时起 重索偏角最大，水流冲力必可按此设计(铅鱼本身水流冲力较小可以略而不计)。如将垂线上不均匀的流速概 化成平均流速V-,并以之计算。标引序号说明：1-主索；2-副索；3-拉偏索；4-

24、起重索图B.7.2拉偏索的拉力分析计算图WP = Qsch +-Qpch =Qbh式中wP水流冲力，N；h-施测垂线水深，m,应按最大水深考虑；qsc一起重索入水部分单位长度的水流冲（阻）力，N/m；qpc一拉偏索入水部分单位长度的水流冲（阻）力，Nmo式中 Vm垂线平均流速，ms,按最大情况考虑；p水的密度，清水可取P=102；dsc. dpc分别为起重索、拉偏索的直径，m；此处代表钢索对水的单位长度上的阻水面积；sp. ps分别为起重索、拉偏索的阻水体型系数，右取o.8, kpMa ,或采用实验所得数据。COS6Z(B.7.2-3)式中Ti拉偏索工作拉力，N ；W尸一拉偏索承受的水流冲力，

25、N；。一拉偏索的倾斜角；8.7.3 单一的平衡拉力可由平衡锤的重量决定；循环索、起重索和“一索兼几用”的，应作必要的分析后确定。8.8 行车爬坡阻力8.8.1 对于吊箱和铅鱼缆道，行车爬坡阻力Q应按式（B.8.1）计算：1=( + R)g 2)图B.8.1行车爬坡阻力计算分析图8.8.2 对于吊船缆道，行车爬坡阻力TP应按式（B.8.2）计算：Tp = 5（ + 匕）+ 4 + Pz）（B.8.2）ZHaL式中Tp一当行车位于距左支架。处时所遇到的爬坡阻力，N；Ha当行车位于距左支架。处时所产生主索加载拉力的水平分力，Noa行车运行极限位置，宜取1m。8.9 闭口式缆道工作索计算8.9.1 循

26、环索拉力计算应满足下列要求：1 当行车由远至近，向驱动轮一边靠近爬坡时，循环索（紧边）的拉力最大可作为设计拉力,应按式（B91-1）确定：Max =n十 小/（B.9.1-1）2 当行车由近至远，向对岸运动爬坡时，对驱动轮附着力最不利的情况。此时循环索（松边） 的拉力最小，它作为保证牵引索不打滑的驱动轮附着力，应按式（B.9.2-2）、（B.9.2-3）确定：H1（小尸）09.1-2）ToX=M-（B.9.1-3）8九式中7ma循环牵引时（包括循环方式的起重牵引），绞车驱动轮上两种紧边拉力中之最大者，N；T0x一循环索的装配拉力，N；F-循环驱动线路（循环索闭合圈）上转向滑轮总阻力，N；L度，

27、m；qx循环索单位长度的重量，N/m；f0x一循环索的装配垂度，moTmin一循环牵引时（包括循环方式的起重牵引），绞车驱动轮上两种松边拉力中之最小 者，N03 循环牵引时（不论行车运动方向如何），驱动绞车上动力应按式（B.9.2-4）确定：MiTp+F（B.9.1-4）B.9.2不论有无省力装置，闭口式起重索拉力Td均应按式（B.9.2）计算：P&= + %（B.9.2）式中F1一起重驱动线路上各滑轮的总阻力，N；其数量一般较小，可略而不计。AT驱动轮传动时，轮上紧边和松边的拉力差值，N；循环时用的表示，起重时用隹表 示（其中最大者，是绞车动力设计的根据）。B.10 开口式缆道工作索计算8.

28、10.1 各种形式开口式缆道，循环索的拉力,在有平衡锤省力装置时，宜符合“循环时较大、起重时较小”。可 按循环拉力设计，起重拉力可不计算。8.10.2 循环拉力计算应满足下列要求(见图B. 10.2 )：标引序号说明：起重轮；2-循环轮；3-循环牵引索a边；4-循环牵引索b边图B.10.2开口式游轮缆道牵引索布设1 行车由牵引索。边拉紧爬坡时，循环索牵引的拉力最大。绞车驱动(循环)轮两边拉力应按式(B.10.2-1)、(B.10.2-2)计算:紧边拉力：TXa = P+ Tp+EFa(B.10.2-1)松边拉力：TXb = P-%(B.10.2-2)2 驱动绞车上需用的动力应按式(B. 10.

29、2-3)确定：八九= TXa -Tb=Tp + EFa + EFbr IAODVJ.Z-j)3 当行车由牵引循环索力边拉紧爬坡时，循环牵引的拉力最小。绞车驱动(循环)轮两边拉力应按式(B. 10.2-4)、(B.10.2-5)计算：紧边拉力：Tx =P + Fb+Tp2(B.72-4)松边拉力：Tx =P-Fa-Tp2(B.10.2-5)4 驱动绞车上需用的动力应按式(B.10.2-6)确定：Tib = TXb xa =Tp +EFc+EFb(B. 10.2-6)5 Txa是设计牵引循环索强度的TmaX，T二是验算是否打滑所需的Min 0不论由哪边拉紧驱动，循环牵引时绞车所需的动力A7；是一样

30、的,可由公式(B.10.2-7)、(B.10.2-8) (B.10.2-9)计算。(B.10.2-7)(B.10.2-8)(B.10.2-9)Tmax = P + Tp+FaTmm = PTp-Fa7 =Tn +F +F71 p a b式中/、Fba、两条循环驱动线路上有关转向滑轮的总阻力；N按布设的滑轮数目分别计算累加而得。B.10.3开口牵引的起重拉力应根据采用的形式参照表B.10.3采用,起重时绞车上所需动力除参照表B.10.3外,不论有无省力装置均还需计算悬索及铅鱼受水流冲击、受水草缠绕、漂浮物阻碍等情况，可根据本站情况确定。表B.10.3开口式缆道循环、起重既合又分形式的起重拉力查阅

31、表设型式 图例绞车起重轮型式绞车至游轮段起重索拉力2 （N）绞车区动时备注无省力 装置有滑卷且 省力有平衡锤 省力工作方式需用动力AT2（N）图 B.10-4卷筒x2p单边收、放AT2 P只适用机（电）动图 B.10-5卷筒T2尸Tx2 n单边收、放2P7 n机（电）动、手动 可以结合图 B.10-6卷筒3。单边收、放AT2 O机（电）动、手动可以结合图 B.10-2绳（槽）轮%2P循环收、放AT2 O机（电）动、手动 可以结合图 B.10-3绳（槽）轮%2P循环收、放AT2 O机（电）动、手动 可以结合注：代表滑轮组h走线根数。图B.10.3-1开口式缆道平衡锤省力布设图图B.10.3-4开

32、口式缆道布设图B.11 驱动轮附着力附着力应按式(B.l)确定。牵引索a 1 Xa / Q) 牵引索bTT xb -II驱动绞车图B.11.1驱动轮附着力计算分析图AT =ax _in = Tp + EFa、b(B.l)式中Faba、b两条线路上所有转向滑轮阻力的总和，kNoB.11.2为了保证不打滑，应满足式(B.11.2)的要求：式中 Oin松边拉力，取两种转向中最小者，N;T 与4n对应的紧边拉力,N;llJd_Kf附着力的安全系数，可取1.25；e自然对数之底，取2.718；a-驱动轮上牵引索所缠绕的包角，按弧度计算；摩擦系数，钢绳对铁质驱动轮，可取0.10。B.11.3如经验算Tmi

33、n值不能满足式(B.11.2)的要求时，可采用“加大包角的方法增强附着力。加大包角可 采用以下方法：1 牵引索在驱动轮上可多缠12圈，把从君曾大到3万5万。2可在绞车前面合适的位置安装分线滑轮，把从后曾大到所需的数值，如图B.11.3所示。标引序号说明：双槽循环轮；2-绞车座；3-分线轮；4、5牵引循环索图B.11.3分线滑轮装置布设图B.12 滑轮阻力B.12.1滑轮阻力可按式(B.12.1-1)计算:/=C + 2-sin)7;(B.12.1-1)1 1201 + = 0.1Ld 2(B.12.1-2)D-IO式中F一滑轮阻力，N；D滑轮直径，cm；dz滑轮轮轴直径，cm；d 一钢丝绳(牵

34、引索直径，cm；a一滑轮上钢索的包角，按弧度计算；J一钢索的刚性系数；一滑轮颈处摩擦系数，滚珠轴承采用 = 0.03 ,滑套轴承采用 = 0.150.20；Tx-牵引索设计拉力，N；按布设型式(闭口、开口)采用。B.13 行车滑轮尺寸B.13.1行车滑轮直径可根据主索直径在Ioo15Omm之间选取；滑轮轮槽可按式(B.13.1)计算:r =Va2式中 a轮轴半径比钢丝绳半径增大值。当d小于20mm时，。取0.2mm0.4mm;当d为20mm28mm 时，a 取 0.6mm1.2mm;当 Dk 为 30mm38mm 时，a 取 0.8mmB.13.2滑轮轴轴上所受压力可按式（B.13.2）计算:

35、Qa=IP式中p牵引索拉力，N08.13.3 滑轮上的弯矩可依滚珠轴承的装置型式（1个或2个滚珠轴承）、受力位置，按简支梁计算。如装2个滚 珠轴承（见图B.13.3）,其弯矩可按式（B.13.3-1）计算，弯曲应力可按式（B.13.3-）计算Qg 2；L_u图B13.3行车;骷仑受力计算图M=牛XZ（B.13.1-1）式中IJ一滚珠轴承至轴的支点的距离，mmoM -b = XTh 013.3-2）0az式中 dz轮轴直径，mmo8.13.4 牵引索滑轮设计应满足下列要求：1 牵引索滑轮直径可参照架顶滑轮、轮槽半径参照行车滑轮计算。2 滑轮轴弯矩可按式B.13.4计算。M =?xL（B.13.4

36、式中 Qb取P，牵引索牵引力，N；L轴的两个支点间的长度，mmoB.13.5夹板及夹板连接轴设计应满足下列要求：1 联接行车滑轮的夹板受力情况（见图B.13.5）,每块夹板所受的力可按式（B.13.5-1）计算:Qc =P（B.13.5-1）2 按简支梁计算，其弯矩可按式(B.13.5-2)计算，弯曲应力可按式(B.13.5-3)计算：M = QCLB(B.13.5-2)4b = rL(B.13.5-3)WZWJi)其中6b(B.13.5-4)式中夹板厚度，mm；b夹板宽度，mm；z夹板孔径，mmo3 夹板孔壁所受的挤压力亦为Qc ,其挤压应力可按式(B.13.5-5)计算：*=M1(B.1

37、3.5-5)4 垂直夹板的拉力亦为Qj,其拉应力按式(B.13.5-6)计算： = /力 QM / /(B.13.5-6) -dz)式中 垂直夹板厚度，mm；b 垂直夹板宽度，mm。5 夹板轴当两夹板夹紧后，弯矩很小，可只以剪切力Qj核算剪应力，可按式(B.13.5-7)计算： =丝 (B.13.5-7)7tdzB.14 风载荷8.14.1 风荷载应按式(B.14.1)计算：“k=zNsz(B14.)式中 以一一作用在塔架(柱)2高度处单位投影面积上的风荷载标准值，kNm2,按风向投影；z2高度处的风振系数；s-风荷载体型系数；z2高度处的风压高度变化系数；W0基本风压，kNm2 ,其取值不得

38、小于0.3kNm20B.15覆冰荷载B.15.1圆截面构件、拉绳每单位长度上的覆冰荷载应按式(B.15.1)计算：ql = baa2 (J + baia1)/ 106(B.15.1)式中Qi单位长度上的覆冰荷载，kN/m；b基本覆冰厚度，mm；d圆截面构件的直径，mm；a1与构件直径有关的覆冰厚度修正系数，按表B.15-1采用；a2 一覆冰厚度的高度递增系数，按表B.15-2采用；y覆冰容重，宜取9kNm30B.15.2非圆截面的其他构件每单位表面面积上的覆冰荷载应按式(B15.2)计算：qa = 0.6ba2 103(B.15.2)式中 %单位面积上的覆冰荷载，kN/m2o表B.15.2-1

39、与构件直径有关的覆冰厚度修正系数内直径(mm)510203040ai1.11.00.90.80.75表B.15.2-2覆冰厚度的高度递增系数的禺地面f度(m)1050IOOa21.01.62.0附录C水文缆道主索直径选用表表C.1不同跨度的主索直径、铅鱼质量选取与拉力估算吊载铅鱼 质里不同跨度，的主索fv （m）、直径。（mm）、拉力H （N）L (m)100200300400500600700800p(Kg)fv =/352.95.78.611.414.317.120.022.9100H7.793107.7102907.711074200H9.2181309.2196989.22077611

40、024108300H11.02704811.02920412.53234012.53469212.536848400H12.53596614.03998414.04253214.04557014.04821615.555272500H14.04498214.04860815.55311615.55693817.06252417.06673817.070462600H15.55409615.55850617.06311217.06742418.57712618.58251620.09045420.095844700H17.06301417.06811018.57516618.58085018.

41、58565220.09368820.09898021.5114660注：1采用6义19丝钢丝绳拉力H中未计入风力的影响，并以尸代4计算而得，只供参考;2最小钢丝破断拉力总和=钢丝绳最小破断拉力X 1.214 （纤维芯）或1.308 （钢芯）。1619M-FC6 X 19A典型结构图I1 IWRC典型结构钢丝绳直径范围/ mm钢丝绳 结构股结构外层钢丝数总数每股6X19M1-6/127212352钢丝绳钢丝绳级公称落万里班/1 5701 7701 960直径/钢丝绳最小破断拉力/kNmm纤维芯钢芯纤维芯钢芯舒维芯钢芯纤维芯钢芯33.163.604.344.694.895.295.425.8645.626.407.718.348.699.409.6310.458.7810.012.013.013.614.715.016.3612.614.417.418.819.621.221.723.4717.219.623.625.526.628.829.531.9822.525.630.