穿条式隔热铝合金型材等效惯性矩计算、开口铝合金立柱强度折减系数、面内受弯构件屈曲临界弯矩计算方法、槽式预埋件设计.docx

《穿条式隔热铝合金型材等效惯性矩计算、开口铝合金立柱强度折减系数、面内受弯构件屈曲临界弯矩计算方法、槽式预埋件设计.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《穿条式隔热铝合金型材等效惯性矩计算、开口铝合金立柱强度折减系数、面内受弯构件屈曲临界弯矩计算方法、槽式预埋件设计.docx（31页珍藏版）》请在三一文库上搜索。

1、附录A穿条式隔热铝合金型材等效惯性矩计算A.0.1穿条式隔热铝合金型材（如图AOl所示）等效惯性矩应按式A.0.1JA.0.1-5计算。A铝型材1区的截面积；A2铝型材2区的截面积；Si铝型材1区的形心；S2铝型材2区的形心；S隔热铝合金型材的形心；Ii-I区型材惯性矩；1.2区型材惯性矩；(A.0.1-1)(A.0.1-2)(A.0.1-3)(A.0.1-4)(A.0.1-5)ai1区形心到隔热铝合金型材形心的距离；a2-2区形心到隔热铝合金型材形心的距离Zs（I-V）efl-vs=1+2+A1a1+A2a11a?+i42?v=/1SA2源+不2=_C_EIsV（I-V）式中：7S刚性惯性矩

2、mid）；v作用参数；组合参数；一几何形状参数；1.隔热型材的承载间距（横梁或立柱的计算跨度，单位mm）；1区形心与2区形心间距（mm）；铝合金的弹性模量（MPa）；组合弹性值（MPa）,是在常温20。C环境条件下，纵向抗剪试验中负荷-位移曲线的弹性变形范围内的纵向剪切力增量AF与相对应的两侧铝合金型材出现的相对位移增量Ab和试样长度/乘积的比值。A.0.2穿条式隔热铝合金型材组合弹性值。应按下式计算:(A.0.2)A尸c=式中：F5Z负荷-位移曲线上弹性变形范围内的纵向剪切力增量（N）；负荷-位移曲线上弹性变形范围内的纵向剪切力增量相对应的两侧铝合金型材的位移增量（mm）;试样长度（mm）

3、附录B开口铝合金立柱强度折减系数B.0.1表BOl-IB.0.1-4为6063T5开口铝合金立柱的强度折减系数，当采用其它牌号或其它合金状态的铝合金型材时，应再乘以系数后，九应选用GB5237.1中抗拉强度%。1.为同一单元板块中最大的相邻横梁间距。中间值可用插值法求出。图B.0.1-1开口铝合金柱一A类截面表B.0.1-1开口铝合金立柱强度折减系数一A类截面X20253035404550100O0.8400.8380.8360.8340.8320.8300.82812500.8320.8300.8280.8260.8240.8220.82015000.8230.8210.8190.8170

4、8150.8120.81017500.8130.8110.8080.8060.8040.8010.79920000.8020.7990.7960.7940.7920.7890.78722500.7910.7850.7820.7800.7780.7750.77325000.7790.7700.7670.7650.7620.7590.75727500.7670.7540.7510.7480.7450.7420.74030000.7550.7370.7330.7300.7270.7240.72232500.7430.7190.7140.7110.7080.7050.70335000.7310.70

5、00.6940.6910.6880.6850.68337500.7190.6800.6730.6700.6670.6640.66240000.7060.6590.6510.6480.6450.6420.640图B.0.12开口铝合金柱一B类截面表B.0.1-2开口铝合金立柱强度折减系数一B类截面2025303540455010000.8430.8390.8360.8330.8300.8270.82412500.8360.8310.8280.8250.8220.8190.81615000.8280.8220.8190.8160.8130.8100.80717500.8190.8120.8090.

6、8060.8030.8000.79720000.8100.8010.7970.7940.7910.7880.78522500.8000.7890.7850.7810.7780.7750.77225000.7890.7760.7710.7670.7640.7610.75827500.7780.7620.7560.7520.7490.7460.74330000.7670.7470.7400.7360.7330.7300.72732500.7560.7310.7230.7190.7160.7130.71035000.7450.7140.7050.7010.6980.6950.69237500.734

7、0.6960.6860.6820.6790.6760.67340000.7220.6770.6660.6620.6590.6560.653图B0.13开口铝合金柱一C类截面1铝型材表B.(H3开口铝合金立柱强度折减系数一C类截面720253035404550100O0.8440.8420.8400.8380.8360.8340.83212500.8370.8320.8300.8280.8260.8230.82115000.8300.8220.8190.8170.8140.8110.80917500.8220.8110.8080.8050.8010.7980.79620000.8140.7990

8、7950.7910.7870.7840.78222500.8050.7860.7810.7760.7720.7690.76725000.7960.7720.7660.7610.7560.7530.75127500.7870.7580.7500.7450.7400.7360.73430000.7770.7440.7340.7280.7230.7180.71632500.7670.7290.7170.7110.7050.6990.69735000.7570.7140.6990.6920.6860.6800.67737500.7470.6990.6810.6730.6660.6600.656400

9、00.7370.6840.6630.6520.6450.6390.635图B.0.1.4开口铝合金柱一D类截面1铝型材；2EPDM密封条表B.0.1-4开口铝合金立柱强度折减系数一D类截面72025303540455010000.8170.8140.8110.8090.8070.8050.80312500.8100.8060.8030.8010.7980.7960.79315000.8030.7970.7930.7910.7880.7860.78372025303540455017500.7950.7860.7820.7800.7770.7750.77220000.7860.7740.7700

10、7680.7650.7630.76122500.7760.7610.7570.7550.7520.7510.74925000.7660.7470.7430.7410.7390.7380.73627500.7560.7330.7280.7260.7250.7240.72230000.7460.7180.7130.7110.7100.7090.70732500.7350.7030.6970.6940.6930.6920.69035000.7240.6870.6800.6750.6740.6730.67137500.7130.6710.6620.6560.6540.6520.65040000.70

11、20.6550.6430.6360.6330.6300.628附录C面内受弯构件屈曲临界弯矩计算方法C0.1对于面内受弯构件（图C.0.1）,其屈曲临界弯矩可按下式计算:1玻璃层；2中间层胶片式中：MCr面内受弯构件的屈曲临界弯矩（Nmm）;Cl、C2系数，对于简支梁按表C.0.1取用；Gf夹层玻璃截面绕弱轴的等效惯性矩（mn）;GJeff构件绕形心轴自由扭转刚度（Nmm2）,按本规程第C.0.2条计算；1.夹层玻璃构件的计算跨度（mm）；%一荷载在截面上的作用点与截面剪力中心间的距离，当荷载作用方向指向剪心时，力取负值，当荷载作用方向背离剪心时，力取正值；表C.0.1不同荷载类型的C、C2荷

12、载类型ClC2跨中无侧向支承点跨中集中荷载1.370.55满跨均布荷载1.150.47纯弯曲1.000.00跨中有一个侧向支承点跨中集中荷载1.750.00满跨均布荷载1.390.14C.0.2对于各层单片玻璃厚度相同的夹层玻璃，绕截面形心轴自由扭转刚度GJeff可按下列公式计算：1Geff=小I1一%(C.0.2-1)GJtotMJht,J=(C.0.2-2)j3hozot=O(nt)3(C.0.2-3)1t=S+l)intG(1.2+h2)(C.0.2-4)九GEQ2式中：Jeff夹层玻璃的等效扭转惯性矩(mm4)；t单片玻璃的厚度(mm)；九梁截面高度(mm);n玻璃板层数；J单片玻璃的

13、自由扭转惯性矩(mn);Jtot夹层玻璃截面完全组合时的自由扭转惯性矩(mn);机一与夹层剪切模量有关的系数；mt中间层胶片厚度(mm)；1.夹层玻璃构件的计算跨度(mm);G玻璃剪切模量(N/mm2)；Gint中间层胶片剪切模量(N/mm2)。C.0.3当面内受弯构件与面板通过结构胶连续、可靠粘接时，可考虑结构胶对面内受弯构件整体稳定性的有利影响。此时，结构胶的作用可假定为弹性约束(图C.0.3),而内受弯构件的临界弯矩可按下列公式近似计算：MCr=C3%攵J3+yy如渡+Wk4Geff+不免kj2EJf+心GJMfEJf1121.ka=Eada(C.0.3-1)(C.0.3-2)qq图C.

14、0.3结构胶连续约束玻璃梁面内受力示意1玻璃层：2中间层胶片式中：MCr面内受弯构件的整体稳定抗弯承载力设计值（Nmm）;,3系数，按表C.0.3取用；%结构胶约束作用点与截面剪力中心间的距离，当结构胶约束受压侧时，丫2取正值，当结构胶约束受拉侧时，丫2取负值；E玻璃的弹性模量（N/mm2）；Qf夹层玻璃截面绕弱轴的等效惯性矩（mn）;Jeff绕截面形心轴自由扭转惯性矩（m11）,按本规程第C.0.2条计算；%结构胶侧向支撑线刚度（N/mm2）；Ea硅嗣结构密封胶弹性模量（N/mm2）；硅碉结构密封胶粘接宽度（mm）,对于胶缝有垫块等填充物材料时，应取结构胶实际粘接宽度；ta硅碉结构密封胶粘接

15、厚度（mm）。表C.0.3系数取值荷载形式跨中集中力均布荷载端弯矩C30.850.951.00附录D槽式预埋件设计D.0.1槽式预埋件设计承载力应按下列设计表达式验算所有可能的失效模式：SRd1基本组合）（D.0.1-1）SkRd（地震作用组合）（D.0.1-2）Rd=Rk儿（D.0.1-3）式中：S承载能力极限状态下，槽式预埋件上作用组合的效应设计值，在本节各条中S用内力设计值（Ned，%d）表示；Rd槽式预埋件承载力设计值；Rk槽式预埋件承载力标准值；诲一槽式预埋件承载力分项系数，按DOlO条取值；k地震作用下承载力降低系数。当地震作用效应不大于荷载效应组合值S的20%时，Z值可取1.0。

16、当地震作用效应大于荷载效应组合值S的20%时，宜根据试验或认证报告确定。D.0.2需要考虑平行于槽体长度方向剪力时，不应仅依靠T型螺栓与钢槽卷边之间的摩擦力来抗剪，螺栓应焊接定位或采用其他防滑移措施。D.0.3承载力标准值由产品型式检验报告或认证报告提供，测试方法可按照国家与行业相关标准执行。D.0.4槽式预埋件各部件示意见图D.0.4ohh人04且bchef0.7时，槽式预埋件的有效埋置深度可按图D.0.4-amef;不满足上述条件时，槽式预埋件的有效埋置深度按图DO4-b取K”图D.0.4槽式预埋件各部件示意图1一锚筋（锚腿）；2锚筋与槽体连接处；3槽体（又称钢槽）；4槽体卷边;5T型螺栓

17、2h槽体宽度；也h一槽体高度；hef=hef-hChD.0.5槽式预埋件受拉内力计算：1位于槽式预埋件任意位置的T型螺栓受拉时，槽式预埋件各锚筋的受力可沿集中力影响范围线性分配，每根锚筋所受拉力可按式D.0.5计算。当槽式预埋件受多处集中力时，锚筋所受拉力等于各集中力的线性分布力叠加值。若钢槽上集中受力的位置未知或可调，应根据不同破坏模式假定受力位置为最不利时对其进行验算。%i=心4,幅（D.0.5）式中：NKi锚筋i受到的拉力设计值（kN）；槽式预埋件受到的拉力设计值（kN）,见图D.0.5；4一以荷载N盥为高度单位1.0,与其影响长度2,形成一个三角形，锚筋i在该三角形内的高度或纵坐标值

18、mm）；k荷载三角形内各4总和的倒数，按D.0.6条计算；一拉力作用对槽式预埋件的影响长度，可按D.0.7条计算。图D.0.5槽式预埋件锚筋受力计算示意图a）一个槽式预埋件示意图；b）弹性支撑示意图；C）荷载三角形分配计算方法,li-e-s,li-e,li-s+e,J,J2IiIi44一Ii2位于槽式预埋件任意位置的T型螺栓受拉时，槽式预埋件会产生整体受弯，该弯矩设计值M售，可假定槽式预埋件是以锚筋为支点的简支梁进行计算。D.0.6槽式预埋件受拉内力计算时，荷载三角形内各4总和的倒数A可按下式计算：1=.4（D.0.6）式中：n拉力N盥影响长度内的锚筋数量；A,i见D.0.5条。D.0.7槽

19、式预埋件受拉内力计算时，拉力作用对槽式预埋件的影响长度，可按下式计算：Ii=1370三-So5S（D.0.7）式中：Iy钢槽截而惯性矩（mm）由相关产品型式检验报告或认证报告提供;S锚筋间距（mm）,见图D.0.5条。D.0.8槽式预埋件受剪力时的内力计算：1槽式预埋件受垂直于钢槽长度方向的剪力/d,y时.，其内力可按照D.0.5条进行计算。2槽式预埋件受平行于钢槽长度方向的剪力d,X时，仅由受力方向尾部的三根锚筋平均承担荷载，即尾部三根锚筋的力值均为七/J3；锚筋数量不大于3时，可将剪力/原工平均分配到各锚筋上。D.0.9下列2个条件同时满足时，作用于钢槽的剪力可以认定为没有杠杆臂的纯剪切状

20、态，否则应按照有杠杆臂受剪进行计算（图Do9）。1被连接件材质为钢或铝合金，在其厚度范围内与T型螺栓全接触;2被连接件与混凝土基材直接接触。图D.0.9杠杆力臂长度示意图D.0.10槽式预埋组件设计，应分别对拉力和剪力引起的槽式预埋件及混凝土结构强度进行校核，并验算拉剪复合作用。1槽式预埋件应按照表D.0.10-1计算受拉承载力。表D.0.10.1拉力作用下槽式预埋件的验算项目序号失效模式钢槽最不利锚筋或螺栓示意图1锚筋受拉N岂%.sa1.AJ钢Nrls,a/11r材IYMS破坏锚筋与钢N岂Nr&s,cw2槽连接处受拉_Nrls9c/“Ms,ca钢槽卷边受拉破坏N窗s,l3（验算螺栓受力最钢材

21、Rk,s.I/ITI大者）/，Ms,II破4坏螺栓受拉幅Nr&sZ*“Rk,s/OIIYMS序号失效模式钢槽最不利锚筋或螺栓示意图5钢槽整体受拉弯曲破坏MwMrls,flex_“Rics,flex/Vms.flex一二Il)i(I-!6锚筋受拉拔出破坏NQNrlp_NrrP/Mp117混凝土锥体破坏（不满足要求时，可考虑设置抗拉附加钢筋）幅%.c_Nr,C/YmcJI8混凝土劈裂破坏N氧sp_NrjgSP/Msp1.lI9混凝土受拉边缘剥落破坏NBNr.cb_NrlCb/Ymc一I2槽式预埋件应按照表D.0.10-2计算受剪承载力。表D.0.10-2剪力作用下槽式预埋件的验算项目序号失效模式

22、钢槽最不利锚筋或螺栓示意图1钢材破坏（无杠杆臂）螺栓受剪嗡%,S_Rk,s/=/YmsQ-一IIirCJ/(J2锚筋受剪喝PRd,s,aRk.s.a/=/YmsJ1.I3钢材破坏（无杠杆臂）锚筋与钢槽连接处受剪啮.S.C_Rk.s.c/Ms.Ca.I1序号失效模式钢槽最不利锚筋或螺栓示意图4钢槽卷边受剪破坏啃%i.S./_“Rk,S.l/，Ms,I5钢材破坏（有杠杆臂）螺栓受剪喈k.s,M_sm/Kms116混凝土剪撬破坏噌d4d.CP_Rk,cp/Ymce7混凝土边缘破坏（不满足要求时，可考虑加密箍筋）喝%i,C_k,c/IYMC3槽式预埋件与混凝土结构锚固连接的承载力分项系数，应按照表D.

23、0.10-3采用。表D.0.103槽式预埋件设计的承载力分项系数破坏模式分项系数代号分项系数槽式预埋件钢材破坏1锚筋受拉、螺栓受拉Yms1.502锚筋受剪，螺栓受剪（有杠杆臂、无杠杆臂）Yms1.253锚筋与钢槽连接处受拉、受剪Ms,ca1.804钢槽卷边受拉、受剪Ms.I1.805钢槽整体受拉弯曲Ms,flex1.15混凝土破坏6混凝土受拉锥体破坏、混凝土受拉边缘破坏、混凝土受剪边缘破坏、混凝土受剪剪撬破坏YMc1.507混凝土劈裂破坏KMsp1.50锚筋受拉拔出破坏8锚筋受拉拔出破坏Kmp1.50D.0.11槽式预埋件受拉钢材破坏:1锚筋的钢材破坏受拉承载力标准值NRksa，应按产品认证报

24、告取值；若无认证报告，应经检测确定；NRkSa不应大于4Zyk，其中4为锚筋受拉应力截面面积，Gk为锚筋屈服强度标准值。2锚筋与钢槽连接处钢材破坏受拉承载力标准值NRksc,应按产品认证报告取值；若无认证报告，应经检测确定。3钢槽卷边钢材破坏受拉承载力标准值NRkSj应按产品认证报告取值；若无认证报告，应经检测确定。设计时应保证相邻T型螺栓的轴心间距Schb2bch,（Ah为槽式预埋件宽度；SChb为相邻T型螺栓轴心间距），否则该承载力标准值应当乘以折减系数：0.5（l+-）1.02bch4T型螺栓的钢材破坏受拉承载力标准值NRk$，应按产品认证报告取值；若无认证报告，应经检测确定；Nr1c,

25、S不应大于4/yk，其中4为T型螺栓受拉应力截面面积；/yk为T型螺栓屈服强度标准值。5钢槽受拉弯曲钢材破坏的抗弯承载力标准值MRkSflex，应由产品认证报告提供；若无认证报告，可按下式计算：MRk.s.flex=,y,yk（D.0.11）式中：WP1.y槽式预埋件y轴向的塑性截面抵抗矩，由材料供应提供；yk钢槽材料的屈服强度标准值。D.0.12锚筋受拉拔出破坏承载力标准值可按下式计算：Nrlp=kzcu,k4（D.0.12）式中：k2取6.0（开裂混凝土）或取8.4（非开裂混凝土）；锚筋端部受力面积（mm2）;锚筋端部为圆头时，Zh=F（盘-虏），da为锚筋平直段直径，盛为锚筋端部圆头直径

26、其中B不应大于（6th+）,7为锚筋端部圆头的厚度（参考图D.0.4）；Au,k混凝土立方体抗压强度标准值（N/mm2）。D.0.13单根锚筋发生混凝土锥体破坏受拉承载力标准值可按下式计算：Rk,c=N黑cch,s,N*ch,e,N*ch,c.N（D.0.13）,Wre,N式中：N除r一单根锚筋受拉时，混凝土理想锥体破坏的受拉承载力标准值（N），KK,C可按D.0.14条计算；WCh,s,n一相邻锚筋间距影响系数，可按D.0.15条计算；WCh,e,N混凝土基材边缘距离影响系数，可按D.0.16条计算；kCtN混凝土基材边角影响系数，可按D.0.17条计算；retN一表层混凝土因密集配筋的剥

27、离作用对受拉承载力的影响系数，可按D.0.18条计算。D.0.14相邻锚筋间距影响系数叽3s,N可按下式计算：1(D.0.14)Wch,s.N=101-1-1s式中：Si一相邻锚筋间的距离（mm）,不应大于锚筋的临界间距s”，Nscr,N临界间距；可取SCrjv=2卜.81.3-）hef3lef;NoO号锚筋（进行验算的锚筋）所承受的拉力荷载（N）；Ni对O号锚筋有影响的单个锚筋所承受的拉力荷载（N）；n指定锚筋两侧临界距离（SmN）内的锚筋数量。图D.0.14槽式预埋件受拉示意D.0.15混凝土基材边缘距离影响系数3ch,e,N可按下式计算：叽h,e,N=(广一严10(D.0.15)ccr.

28、N式中：Cl一槽式预埋件的边距，见图D.0.15,基材构件为狭窄构件时，取J和C2的较小值；图D.0.15槽式预埋件边距示意一侧为边缘；在一个狭窄构件中，两侧均为边缘D.0.16混凝土基材边角影响系数叽h,aN可按下式计算；ch,c,n=(j-)510(D.0.16)ccr,N式中：c?一所验算锚筋的边角距离，见图D.0.16；ccrN临界边距，ecrn=0.5scrn,scrN见图D.0.14条。图D.0.16槽式预埋件边角距离C?取值示意。，针对锚筋1的计算；针对锚筋2的计算；C)针对锚筋2的计算；4)针对锚筋1的计算D.0.17表层混凝土因密集配筋的剥离作用对受拉承载力的影响系数，可分两

29、种情况考虑：1槽式预埋件有效埋深hf100mm时，可按下式计算：re,N=5+l-0(DoI7)1.J)2下列情况下IPeN可直接取I。1)混凝土内箍筋间距大于150mm；2)箍筋的直径不大于Iomm且间距大于100mmo3槽式预埋件有效埋深hf100mm时，取Wre,n=1。D.0.18混凝土受拉劈裂破坏验算：1应满足最小边距Cmin、最小间距Smin、混凝土基材最小厚度/in和最小配筋等要求，避免安装过程中的混凝土劈裂破坏。2为避免荷载条件下的劈裂破坏，设计应满足下列条件之一：D任何方向的边距cl2Ccr,sp,且基材厚度hhmin。绘，SP为劈裂破坏临界边距，按产品认证报告或测试报告取值

30、无报告时取3倍有效埋深(CCr,sp=3%)。2)计算混凝土受拉锥体破坏时，是按照开裂混凝土计算承载力的，且考虑劈裂力时基材裂缝宽度Wk0.3mm,并设置有附加钢筋抵抗劈裂力，该附加钢筋应当在靠近每一个锚筋的地方对称设置，附加钢筋的数量可按下式计算：4,=SS了1.re式中:从1一个锚筋边上抗劈裂附加钢筋的截面积，该槽式预埋件的每一个锚s,re筋附近均应设置同样数量的附加钢筋；N良槽式预埋件中受拉力最大的锚筋所承受的拉力；fyk附加钢筋的屈服强度标准值；Yms,%一分项系数，可取15。3不满足上述条件时，混凝土劈裂破坏承载力标准值应按下式计算：NrlSP=NRk,ch,s,Nch,c.NWC

31、h,e,N,-re,Nh,sp愠=就几Nr1gp；NKc(h2/3(D.0.18-2)(D.0.18-3)(D.0.18-4)式中：NrlpNO1RkfcWh,SPh九min另外,一拔出破坏承载力标准值，按D.0.12计算；一混凝土受拉锥体破坏力标准值，按Dol4计算；/hf+c23)基材厚度影响系数，不应大于maxN)I且不大于2.0；九min/J一混凝土基材厚度；混凝土基材最小厚度，本条验算取imin=hf+30mm或相关认证、测试报告中的%n值。ch,s,N、心,c,N、k,e.N、re,N均按照DOl3的相关公式计算，式中的临界边距CCrN和临界间距SCrN，应分别用CCrSD和Ser

32、SD替代，其VlrINCIINUbvoJ1.I，中劈裂破坏临界间距SCrSD=2c0sp。er9sper,spD.0.19混凝土受拉边缘剥落破坏验算：1槽式预埋件任一锚筋的任一边距不小于0.5hf时，该破坏模式无需验算。2不满足上款要求时应作混凝土受拉边缘剥落破坏验算。混凝土受拉边缘剥落破坏承载力标准值NRkcb，可按下式计算（当槽体垂直于混凝土基材边缘时，只需验算最靠近边缘的单个锚筋）：(D.0.19-1)(D.0.19-2)(D.0.19-3)(D.0.19-4)NRk,cbNRk,cbch,s,Nbch,c,Nbch,h,Nb式中:单一锚筋的理想混凝土受拉边缘剥落破坏承载力标准值;“Ch

33、S,Nb一相邻锚筋间距影响系数，按D.0.14条公式计算，式中的SEN用SmN=4C替换；.rNh混凝土基材边角影响系数；如果一个锚筋同时受到基材两个边角的,ch,c,Nb影响，见图D.0.16的C,应同时采用,21和2来计算边角影响系数Wch,c.Nb，取较小值；chrh,Nb一基材厚度影响系数；锚筋顶端基材厚度/2C1时（见图D,0.19）,应考虑基材厚度影响系数；Cl边距（mm）,见图D.0.15；fcuk混凝土立方体抗压强度标准值（N/mm2）；4h锚筋端部的受力面积（mm2）,见Dou条，也可按认证报告取值；ks取7.8（开裂混凝土），或取11.0（非开裂混凝土）；Q所验算锚筋的边

34、角距离（mm）,见图D.0.16；CCr,Nb临界边距（mm）,取2q；九ef有效埋深（mm）；锚筋顶端基材厚度（mm）。图D.0.19槽式埋件在较薄的混凝土基材中D.0.20槽式预埋件受剪钢材破坏（垂直于槽体剪力和平行于槽体剪力1垂直于钢槽长度方向剪力作用下，锚筋的钢材破坏受剪承载力标准值VRksay应按产品认证报告取值；若无认证报告，可经检测确定。平行于钢槽长度方向剪力作用下，锚筋的钢材破坏受剪承载力标准值/比SQX，应按产品认证报告或测试报告取值。以上2项，若无相关报告，可根据混凝土结构后锚固技术规程JGJ145-2013取0.54fyk,其中人为锚筋受拉应力截面面积，/yc为锚筋屈服强

35、度标准值。2垂直于钢槽剪力作用下，锚筋与钢槽连接处钢材破坏受剪承载力标准值左上$cy,应取认证报告或相关标准中的垂直于槽式预埋件的剪切测试给出的承载力标准值。平行于钢槽剪力作用下，锚筋与钢槽连接处的钢材破坏受剪承载力标准值/kSC/应按产品认证报告取值。若无相关报告，可按下式计算：NRhs,C%,s,c,%=Vrc,s,a,X*TzVrIc,s,a,x（D.0.20-1）nRk,s,a式中：VRkis,.;一锚筋的钢材破坏受剪承载力标准值，按本条第1款取值；Nrr-锚筋与钢槽连接处钢材破坏受拉承载力标准值，按DolO条取值;KK9SfCNMC”一锚筋的钢材破坏受拉承载力标准值，按DoIO条取值

36、3垂直于钢槽剪力作用下，钢槽卷边钢材破坏受剪承载力标准值VRksly,应取认证报告或相关标准中的垂直于钢槽的剪切测试给出的承载力标准值，设计时应保证相邻T型螺栓的轴心间距SChb2bch,（%八为槽式预埋件宽度），否则该承载力标准值应乘以折减系数05（1+抵）1.0。平行于钢槽剪力作用下，钢槽卷边钢材破坏受剪承载力标准值/kSl%,应取相关认证报告或相关标准中的平行于钢槽的剪切测试给出的承载力标准值。分项系数按表D.0.10-3或按相关认证/测试报告取值。4无杠杆臂的纯剪切状态，垂直或平行于钢槽剪力作用下，T型螺栓的钢材破坏受剪承载力标准值VRASV、lZRkS/应按认证报告取值。若无认证报

37、tt.9AFC9告，可取相关标准中的受剪承载力标准值，或根据混凝土结构后锚固技术规程JGJ145-2013a,5sfyk,其中人为螺栓受拉应力截面面积，所为螺栓屈服强度标准值。5有杠杆臂的弯剪复合受力（图D.0.9）,平行于钢槽剪力作用下，T型螺栓的钢材破坏受剪承载力标准值9kSM/应按测试报告取值。垂直于钢槽剪力作用下，T型螺栓的受剪承载力标准值可按下式计算（Ia见图D.0.9）：5Mr匕S%,s,M,y=（D.0.20-2）MW,S=MKS（1-产-）（D.0.20-3）11Rd.sNRkSNRd=（D.0.20-4）Yms图D.0.20T型螺栓受剪时的内力臂长度示意图式中：aM被连接件约

38、束系数，幕墙工程可取值1.0；MRk,一抗弯承载力标准值；M黑S一槽式预埋件螺栓的理想抗弯承载力标准值，由认证报告提供；无相关认证报告时，可按JGJI45-2013的公式S=12叫历上计算，且不应大于0.5Nr*s,a,其中NRk见DOU条，a为T型螺栓受剪时的内力臂长度（图D.0.20）D.0.21混凝土剪撬破坏承载力标准值，应选取槽式预埋件中的最不利锚筋按下式进行计算：%,cp,y=演NR匕C（剪力垂直于钢槽时）（D.0.21l）%,cp,=kg.Nr%C（剪力平等于钢槽时）（DO21-2）式中：心影响系数，由相关认证报告提供；没有认证报告时，可按JGJ145-2013规定取2.0（幕墙工

39、程中有效埋深不小于90mm）；NRkr一混凝土锥体破坏受拉承载力标准值，按D.0.13条计算。KK9CD.0.22垂直于钢槽长度方向剪力作用下，混凝土边缘破坏受剪承载力标准值，按下式计算：，Rk,c,y-，加，cWch,s,Vch,c,V叨ch,h,Vch,90%V-re图D.0.22剪力方向与混凝土基材边缘平行示意图式中：匕工c一单根锚筋承受垂直于钢槽剪力时，混凝土理想边缘破坏承载力标准值（N）；Wch,s,V一相邻锚筋间的影响系数，按D.0.24计算；Wch,C,V一混凝土基材边角影响系数，按D.0.25计算；WCh.h,V一混凝土基材厚度影响系数，按D.0.26计算；chfgo。，、一考

40、虑剪力与边缘平行时对受剪承载力的影响系数，如图DO22时取2.5,其它条件下（不平行时）取1.0；%V混凝土边缘有无配筋或所处位置对承载力的影响系数：a）构件为开裂混凝土,且边缘无纵向钢筋或箍筋时取1.0；b）构件为开裂混凝土，在槽式预埋件和构件边缘之间有纵向钢筋，且直径不小于12mm时取1.2；C）构件为开裂混凝土，边缘有纵向钢筋和箍筋，且纵筋直径不小于12mm箍筋间距不大于100mm时取1.4；d）构件为非开裂混凝土时取1.0。D.0.23单根锚筋承受垂直于钢槽剪力时，土理想边缘破坏承载力标准值按下式计算：vRkfc=七2Jfcu,kc3（D.0.23）式中：七2系数，按相关认证报告中开裂或非开裂混凝土的取值；如无认证报告，开裂混凝土取4.1,非开裂混凝土取5.7；混凝土立方体抗压强度标准值（Nmm2）;Cl沿剪力方向的边距（mm）。D.0.24相邻锚筋间的影响系数可按下式计算：图D.0.24垂直钢槽剪力作用下混凝土边缘破坏示意图（1为进行验算的。号锚筋）式中：(D.0.24)Sj相邻锚筋与O号锚筋的间距（mm）,4Smv;Scrfv锚筋的临界间距（mm）,当九ch九efW4且bch%W0.7时，MXscrfv=4c1